JP5245454B2 - エッチングしやすいステンレス箔 - Google Patents
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Description
C:0.05%以下
C量が0.05%を超えると、耐酸化性および靭性が低下する。このため、C量は0.05%以下、好ましくは0.02%以下とする。
Si量が2.0%を超えると、靭性が低下して箔製造が困難になる。このため、Si量は2.0%以下、好ましくは1.0%以下とする。
Mn量が1.0%を超えると、耐酸化性および耐食性が劣下する。このため、Mn量は1.0%以下、好ましくは0.5%以下とする。
Crは、高温強度を確保するために必要不可欠な元素である。特に、高温の排気ガスを多量に処理するステンレス箔フィルターでは、高温強度の確保が重要になる。Cr量が13%未満だと、800℃以上の温度域における高温強度が十分でなくなるとともに、酸化とともにAlなどのフェライト相形成元素が消費されてオーステナイト相が生成されやすくなり、フィルターが大きく変形する。一方、Cr量が25%を超えると、靭性が低下して箔製造が困難になる。このため、Cr量は13〜25%、好ましくは15〜22%とする。
Alは、FeやCrより酸化されやすく、ステンレス箔の最終熱処理時に箔表面にAl2O3皮膜を形成して耐酸化性を付与する。Al量が3.0%未満では、このような効果が得られないばかりか、FeやCrなどの酸化物がAl2O3皮膜中に多量に生成してロウ付け性を著しく阻害する。一方、Al量が10.0%を超えると、圧延性やコルゲート加工性が低下して箔製造が困難になる。このため、Al量は3.0〜10.0%とする。なお、不可避的不純物などの影響を少なくして安定した効果を得るには、Al量を3.5〜7.5%とすることが好ましい。
Ti量が0.02%を超えると、Tiの酸化物がAl2O3皮膜中に多量に生成してロウ付け性を著しく阻害するとともに、耐酸化性を低下させる。このため、Ti量は0.02%以下、好ましくは0.01%以下とする。
Zrは、CやNと結合して高温強度を高める、クリープ特性を改善する、靭性や圧延性を向上させるなどの効果を有する。また、Zrには、ロウ付け性を著しく阻害するAl2O3皮膜中のFe、Cr、Tiの酸化物の生成を抑制する効果もある。こうした効果を得るには、Zr量を0.005%以上にする必要がある。一方、Zr量が0.20%を超えると、Feなどと金属間化合物を形成して靭性を低下させ、箔製造を困難にする。このため、Zr量は0.005〜0.20%、好ましくは0.02〜0.06%とする。
La、Ce、Nd、SmなどのREMは、Al2O3皮膜の密着性を向上させ、繰り返し酸化による皮膜剥離の防止に顕著な効果を有する。このような効果を得るには、REM量を0.03%以上にする必要がある。一方、REM量が0.20%を超えると、靭性を低下させ、箔製造を困難にする。このため、REM量は0.03〜0.20%、好ましくは0.05〜0.10%とする。
Hfは、Alの酸化を抑制してAl2O3皮膜を形成する時間を延ばし、耐酸化性を向上させる効果を有する。このような効果を得るには、Hf量を0.01%以上にする必要がある。一方、Hf量が0.2%を超えると、Hfの酸化物がAl2O3皮膜中に混入してAlの酸化を速めたり、Feなどと金属間化合物を形成して靭性を低下させ、箔製造を困難にする。このため、Hf量は0.01〜0.2%、好ましくは0.01〜0.1%とする。
Ca、Mgは、耐酸化性を付与するAl2O3皮膜の形成を助長する効果を有する。このような効果を得るには、Ca量を0.0010%以上、Mg量を0.0015%以上にする必要がある。一方、Ca量、Mg量がそれぞれ0.0300%を超えると、耐酸化性が低下するばかりか、靭性を低下させて箔製造を困難にする。このため、Ca量は0.0010〜0.0300%、Mg量は0.0015〜0.0300%とする。なお、好ましくはCa量は0.0020〜0.0070%、Mg量は0.0020〜0.0100%である。
図1に、エッチング法によって小径の孔を均一に加工できたエッチング良好材と均一に加工できなかったエッチング不良材の表面の光学顕微鏡観察像を示す。図の黒色に見える部分をオージェ分析したところ、白色に見える部分より窒素量が多く検出され、窒化した部分であることが判明した。
ステンレス箔は、一般に、Fe-25Cr-5Al系の成分組成を有する鋼を、転炉や電炉で溶製し、VODやAODなどで精錬後、分塊圧延や連続鋳造によりスラブとし、1050〜1250℃に加熱し、熱間圧延して熱延板とし、スケール除去後、冷間圧延と焼鈍を複数回繰り返し、所定の板厚の箔とする方法により製造される。
C:0.005%、Si:0.1%、Mn:0.1%、Cr:20.0%、Al:5.5%、Ti:0.004%、Zr:0.043%、La:0.08%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分の鋼を溶製し、1200℃に加熱し、900〜1200℃の温度域で熱間圧延を行い、板厚3mmの熱延板とした。次いで、この熱延板に冷間圧延と温度850℃、露点-50℃の焼鈍を繰り返し行って、板厚50μmのステンレス箔を作製した。そして、上記のような方法で窒化部の面積率およびエッチング不良の発生率を調査したところ、窒化部の面積率が3.0%で、エッチング不良の発生率が0.05%と低かった。したがって、このステンレス箔はエッチングしやすいステンレス箔であることがわかる。
(実施例2)
C:0.005%、Si:0.1%、Mn:0.1%、Cr:20.0%、Al:5.5%、Ti:0.004%、Zr:0.045%、La:0.08%、Hf:0.03%、Ca:0.003%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分の鋼を溶製し、実施例1と同様な方法で、板厚50μmのステンレス箔を作製した。そして、実施例1と同様な調査をしたところ、窒化部の面積率が6.7%で、エッチング不良の発生率が0.1%と低かった。したがって、このステンレス箔はエッチングしやすいステンレス箔であることがわかる。なお、このステンレス箔は耐酸化性も非常に良好であった。
実施例1と同じ成分系の鋼を、1200℃に加熱し、900〜1200℃の温度域で熱間圧延を行い、板厚3mmの熱延板とした。次いで、この熱延板に冷間圧延と温度980℃、露点-30℃の焼鈍を繰り返し行って、板厚50μmのステンレス箔を作製した。そして、実施例1と同様な調査をしたところ、窒化部の面積率が27.3%で、エッチング不良の発生率がほぼ100%と高かった。したがって、このステンレス箔はエッチングしにくいステンレス箔であることがわかる。
Claims (2)
- エッチング法によって50〜100μmの小径の孔が加工されるステンレス箔であって、質量%で、C:0.05%以下、Si:2.0%以下、Mn:1.0%以下、Cr:13〜25%、Al:5.5〜10.0%、Ti:0.02%以下、Zr:0.005〜0.20%、REM:0.03〜0.20%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、かつ表面に存在する窒化部の面積率が10%以下であることを特徴とするエッチングしやすいステンレス箔;ここで、表面に存在する窒化部の面積率とは、光学顕微鏡を用い倍率100倍で観察した視野に占める窒化により黒色に変色した部分の面積率のことである。
- さらに、質量%で、Hf:0.01〜0.2%、Ca:0.0010〜0.0300%、Mg:0.0015〜0.0300%のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含有することを特徴とする請求項1に記載のエッチングしやすいステンレス箔。
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