JP3033847B2 - スラグから銑鉄または鋼及びセメントクリンカーを製造する方法 - Google Patents
スラグから銑鉄または鋼及びセメントクリンカーを製造する方法Info
- Publication number
- JP3033847B2 JP3033847B2 JP52382596A JP52382596A JP3033847B2 JP 3033847 B2 JP3033847 B2 JP 3033847B2 JP 52382596 A JP52382596 A JP 52382596A JP 52382596 A JP52382596 A JP 52382596A JP 3033847 B2 JP3033847 B2 JP 3033847B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- iron
- reduction
- clinker
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 90
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 98
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 37
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 19
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 16
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 16
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 19
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 7
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011019 hematite Substances 0.000 claims description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 4
- -1 steelmaking slag Chemical compound 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 abstract description 18
- 239000000969 carrier Substances 0.000 abstract description 3
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N ferric oxide Chemical compound O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 229960005191 ferric oxide Drugs 0.000 abstract 2
- 239000003818 cinder Substances 0.000 abstract 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 16
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 9
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 8
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 8
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 229910017976 MgO 4 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 description 2
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 2
- OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N calcium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Ca+2].[O-][Si]([O-])=O OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WETINTNJFLGREW-UHFFFAOYSA-N calcium;iron;tetrahydrate Chemical compound O.O.O.O.[Ca].[Fe].[Fe] WETINTNJFLGREW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910001341 Crude steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/14—Cements containing slag
- C04B7/147—Metallurgical slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/04—Manufacture of hearth-furnace steel, e.g. Siemens-Martin steel
- C21C5/06—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
- C21C2005/363—Slag cements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Road Paving Structures (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、スラグから銑鉄または鋼及びセメントクリ
ンカーを製造する方法に関する。
ンカーを製造する方法に関する。
予め還元し少なくとも部分的に余熱した投入物を石炭
とともに流動体相にへと吹き込むことは既知であり、投
入物の還元状態でもって流動体相中で石炭がガス化さ
れ、銑鉄並びにスラグが液体状態で流出させる。一般的
にこれらの既知の溶解ガス化反応は、需要銑鉄生産高か
ら見れば最大限に利用されてきた。銑鉄と共にセメント
クリンカーを製造するために、初めの示唆にしたがって
石灰石バッチとともに鉱石が溶解ガス化装置に投入さ
れ、所望のセメントクリンカー組成が石灰バッチによっ
て調質される。スラグの塩基性を十分に調質することに
よって、水硬性特質を有する適切な出発材料がスラグ系
から合成することができ、この出発材料はスラグセメン
トと呼ばれるように直接的に、或いは、セメント調質ま
たはセメント製造おいて付加的に使用できる。しかしな
がら、例えば、LDスラグのように強い塩基性スラグは、
それらの高酸化鉄の含有量が理由となり、LDスラグのよ
うに強い塩基性スラグは、原則として、セメント製造に
おいてよりいっそう利用するためには直接適用すること
ができない。鋼スラグ、特に重金属によるLDスラグのよ
うな多くの負担を考慮して、このようなスラグの処理も
常に多くの課題を有する。とりわけて、現在負担となる
比較的大量の製鋼スラグは、もはや経済的な方法で利用
することはできなく、重金属含有量の増加を考慮して投
棄も常に多くの課題を負っていることが憂慮される。
とともに流動体相にへと吹き込むことは既知であり、投
入物の還元状態でもって流動体相中で石炭がガス化さ
れ、銑鉄並びにスラグが液体状態で流出させる。一般的
にこれらの既知の溶解ガス化反応は、需要銑鉄生産高か
ら見れば最大限に利用されてきた。銑鉄と共にセメント
クリンカーを製造するために、初めの示唆にしたがって
石灰石バッチとともに鉱石が溶解ガス化装置に投入さ
れ、所望のセメントクリンカー組成が石灰バッチによっ
て調質される。スラグの塩基性を十分に調質することに
よって、水硬性特質を有する適切な出発材料がスラグ系
から合成することができ、この出発材料はスラグセメン
トと呼ばれるように直接的に、或いは、セメント調質ま
たはセメント製造おいて付加的に使用できる。しかしな
がら、例えば、LDスラグのように強い塩基性スラグは、
それらの高酸化鉄の含有量が理由となり、LDスラグのよ
うに強い塩基性スラグは、原則として、セメント製造に
おいてよりいっそう利用するためには直接適用すること
ができない。鋼スラグ、特に重金属によるLDスラグのよ
うな多くの負担を考慮して、このようなスラグの処理も
常に多くの課題を有する。とりわけて、現在負担となる
比較的大量の製鋼スラグは、もはや経済的な方法で利用
することはできなく、重金属含有量の増加を考慮して投
棄も常に多くの課題を負っていることが憂慮される。
調質時間に影響するバインダー付加物、疲労強度及び
バインダーに不可欠な他因子は、水硬性バインダーの製
造にますます重要となる。このような付加物は、例え
ば、スラグセメントまたはポルトランドセメントのよう
な従来の水硬性バインダーに使用でき、所望の性質に調
質する。
バインダーに不可欠な他因子は、水硬性バインダーの製
造にますます重要となる。このような付加物は、例え
ば、スラグセメントまたはポルトランドセメントのよう
な従来の水硬性バインダーに使用でき、所望の性質に調
質する。
本発明は、初めに定義した種類の方法を提供すること
に向けられ、大量のスラグ、特に問題のあるスラグを具
体的には簡単な方法で銑鉄または鋼の同時製造で種々の
水硬性バインダー及ぴバインダー付加物に変換すること
ができる。この目的を解決するために、本発明に従う方
法は、例えば、製鋼スラグのような酸化鉄を含有する液
体スラグを、例えば、鉄鉱石、塩基性希薄鉱石（basisc
hen Schwacherzen）、圧延機スケールまたは冶金粉塵の
ような酸化鉄キャリアー及び石灰と混合すること、及
び、形成されたフェライトスラグを、炭素を燃焼する間
に鉄浴とドロス相（Sinterphase）との形成のもとで還
元反応器で還元し、反応器の上方で前記ドロス相をクリ
ンカーとして放出することから本質的に成る。次に、比
較的低CaO値であり、さらに余りにも高い酸化鉄値であ
るLD方法においてもたらされるような液体鋼スラグでも
って、容易に得ることができなくて特に高エーライト
（Alito）／C3S値のような必要な結晶学的性質を有する
均質クリンカー組織をもたらす。例えば、製鋼スラグの
ようにこの種の酸化鉄を含有する液体スラグが、例え
ば、鉄鉱石のような酸化鉄キャリアー及び石灰と混合さ
れれる事実によって、合成バインダー付加物または合成
水硬性バインダーの形成に対する適切な結晶学的限界条
件が実質的に高められた。非常に大きな初期セメント強
度は適切なセメントクリンカーのエーライトセメントに
依存する。酸化鉄含有液体スラグに、鉄鉱石、塩基性希
薄鉱石またはその類似物及び石灰を添加する本発明にし
たがいプロセスを制御することにより、初期高強度値を
有するセメントクリンカーを製造することが可能とな
る。液体酸化鉄含有スラグと上記酸化鉄キャリアーとを
混合することが、フェライト相と、酸化鉄含有液体スラ
グと、次のフェライトスラグを単に意味し初期に定義し
た種類の酸化鉄キャリアーと、を含んでなる混合スラグ
の形成を可能にする。酸化鉄及び／または酸化鉄キャリ
アーのこのような添加は、有力な液化または実質的に一
定温度で粘性の低下を生じさせ、それによって、例え
ば、LDスラグのような酸化鉄含有液体スラグ中に含有さ
れる且つ分離された形で存在する鋼を容易に沈澱するこ
とができ、分離して流し出すことができる。全体から見
て、鋼を実質的に含まない液体フェライトスラグがこの
方法で形成することができ、CaOに関してはほとんど飽
和以下である。石灰の添加によりバランスされ正確にこ
の飽和以下であり、且つ粘性に低下により、添加された
CaOがカルシウムフェライト及びカルシウムシリケート
の形でスラグに均一に溶解することができる。必要であ
るならば、例えば、ボーキサイトのような多くの慣用の
選択物質が、所望のクリンカー含有量に適合させる目的
でそのときは添加することができ、すなわち溶融体粘性
をさらに低下できる。
に向けられ、大量のスラグ、特に問題のあるスラグを具
体的には簡単な方法で銑鉄または鋼の同時製造で種々の
水硬性バインダー及ぴバインダー付加物に変換すること
ができる。この目的を解決するために、本発明に従う方
法は、例えば、製鋼スラグのような酸化鉄を含有する液
体スラグを、例えば、鉄鉱石、塩基性希薄鉱石（basisc
hen Schwacherzen）、圧延機スケールまたは冶金粉塵の
ような酸化鉄キャリアー及び石灰と混合すること、及
び、形成されたフェライトスラグを、炭素を燃焼する間
に鉄浴とドロス相（Sinterphase）との形成のもとで還
元反応器で還元し、反応器の上方で前記ドロス相をクリ
ンカーとして放出することから本質的に成る。次に、比
較的低CaO値であり、さらに余りにも高い酸化鉄値であ
るLD方法においてもたらされるような液体鋼スラグでも
って、容易に得ることができなくて特に高エーライト
（Alito）／C3S値のような必要な結晶学的性質を有する
均質クリンカー組織をもたらす。例えば、製鋼スラグの
ようにこの種の酸化鉄を含有する液体スラグが、例え
ば、鉄鉱石のような酸化鉄キャリアー及び石灰と混合さ
れれる事実によって、合成バインダー付加物または合成
水硬性バインダーの形成に対する適切な結晶学的限界条
件が実質的に高められた。非常に大きな初期セメント強
度は適切なセメントクリンカーのエーライトセメントに
依存する。酸化鉄含有液体スラグに、鉄鉱石、塩基性希
薄鉱石またはその類似物及び石灰を添加する本発明にし
たがいプロセスを制御することにより、初期高強度値を
有するセメントクリンカーを製造することが可能とな
る。液体酸化鉄含有スラグと上記酸化鉄キャリアーとを
混合することが、フェライト相と、酸化鉄含有液体スラ
グと、次のフェライトスラグを単に意味し初期に定義し
た種類の酸化鉄キャリアーと、を含んでなる混合スラグ
の形成を可能にする。酸化鉄及び／または酸化鉄キャリ
アーのこのような添加は、有力な液化または実質的に一
定温度で粘性の低下を生じさせ、それによって、例え
ば、LDスラグのような酸化鉄含有液体スラグ中に含有さ
れる且つ分離された形で存在する鋼を容易に沈澱するこ
とができ、分離して流し出すことができる。全体から見
て、鋼を実質的に含まない液体フェライトスラグがこの
方法で形成することができ、CaOに関してはほとんど飽
和以下である。石灰の添加によりバランスされ正確にこ
の飽和以下であり、且つ粘性に低下により、添加された
CaOがカルシウムフェライト及びカルシウムシリケート
の形でスラグに均一に溶解することができる。必要であ
るならば、例えば、ボーキサイトのような多くの慣用の
選択物質が、所望のクリンカー含有量に適合させる目的
でそのときは添加することができ、すなわち溶融体粘性
をさらに低下できる。
次にスラグは、炭素が燃焼されるあいだに鉄浴とドロ
ス相との形成のもとで還元される事実によって、フェラ
イトを銑鉄に還元でき且つセメントクリンカードロスを
得ることができ、具体的に有利な相組織が際立つ。
ス相との形成のもとで還元される事実によって、フェラ
イトを銑鉄に還元でき且つセメントクリンカードロスを
得ることができ、具体的に有利な相組織が際立つ。
本発明の従う方法の好ましい実施態様に相当するよう
に、３〜12wt％の範囲にあるFe2O3含有量が達成される
まで還元を実施した場合、得られたFe2O3が、ドロス中
のエーライトとビーライト（Belit）との固体クリンカ
ー鉱物質間に低粘性の溶融した相またはチャネルの形成
を生じ、したがって、還元された鉄小滴は鉄浴に沈殿物
することできる。この場合に、クリンカー中のFe2O3の
最小比率が、その後の冷却工程におけるクリンカー相を
安定させるために先ず必要である。そうすることによっ
て、鉄浴中で生じるガス化反応に加えて鉄浴は、形成さ
れる固体クリンカー構造のキャリアー及び運搬剤として
も役立つ。鉄浴が無く固体炭素と直接反応するフェライ
ト還元は、クリンカー反応器内で実際に制御することが
できないケーキング及び放出問題が一般に含まれる。ク
リンカー相それ自体は2000℃を越える融点を有し、技術
的及び経済的観点から制御することはできない。
に、３〜12wt％の範囲にあるFe2O3含有量が達成される
まで還元を実施した場合、得られたFe2O3が、ドロス中
のエーライトとビーライト（Belit）との固体クリンカ
ー鉱物質間に低粘性の溶融した相またはチャネルの形成
を生じ、したがって、還元された鉄小滴は鉄浴に沈殿物
することできる。この場合に、クリンカー中のFe2O3の
最小比率が、その後の冷却工程におけるクリンカー相を
安定させるために先ず必要である。そうすることによっ
て、鉄浴中で生じるガス化反応に加えて鉄浴は、形成さ
れる固体クリンカー構造のキャリアー及び運搬剤として
も役立つ。鉄浴が無く固体炭素と直接反応するフェライ
ト還元は、クリンカー反応器内で実際に制御することが
できないケーキング及び放出問題が一般に含まれる。ク
リンカー相それ自体は2000℃を越える融点を有し、技術
的及び経済的観点から制御することはできない。
有利なことには、本発明に従う方法は、クリンカーを
酸化雰囲気中で再焼成（nachgesintert）することをさ
らに施す。このような後処理は鉄小滴を取り除くのに役
に立ち、それによって、分散した鉄を酸化し、それをFe
3+の形でクリンカー相に有利に酸化結合する。
酸化雰囲気中で再焼成（nachgesintert）することをさ
らに施す。このような後処理は鉄小滴を取り除くのに役
に立ち、それによって、分散した鉄を酸化し、それをFe
3+の形でクリンカー相に有利に酸化結合する。
鉄浴の上方で形成されるような均質で低粘性のフェラ
イトスラグは、鉄浴中に形成される一酸化炭素がそれを
通過することができ、且つ簡単な方法で回収できる利点
を有する。特に有利な方法においては、鉄鉱石特にヘマ
タイトが15〜30wt％の量で転炉スラグまたはLDスラグに
添加され、本発明にしたがい処理される。このようなヘ
マタイトの添加は、Fe2O3必要含有量を考慮して還元の
直接制御を可能にし、同時に鉄浴中に溶解した炭素を直
接還元するために酸素を供給される。さらにそのうえ
に、このヘマタイの添加は、還元反応器内に形成される
十分な鉄浴を確保する。
イトスラグは、鉄浴中に形成される一酸化炭素がそれを
通過することができ、且つ簡単な方法で回収できる利点
を有する。特に有利な方法においては、鉄鉱石特にヘマ
タイトが15〜30wt％の量で転炉スラグまたはLDスラグに
添加され、本発明にしたがい処理される。このようなヘ
マタイトの添加は、Fe2O3必要含有量を考慮して還元の
直接制御を可能にし、同時に鉄浴中に溶解した炭素を直
接還元するために酸素を供給される。さらにそのうえ
に、このヘマタイの添加は、還元反応器内に形成される
十分な鉄浴を確保する。
有利なことには、初期スラグ量に対して７〜15wt％の
石灰を使用する。焼成されたCaCO3の形の石灰、例えばC
aOが、飽和以下の鉄を含まないフェライトスラグをバラ
ンスさせ、カルシウムフェライト及びカルシウムシリケ
ートを形成する。有利なことは、鉄がほとんど含まれな
いフェライトスラグを実際に得るために、石灰バッチを
添加する以前に、液体投入スラグと鉱石との混合物を沈
殿させることができる。
石灰を使用する。焼成されたCaCO3の形の石灰、例えばC
aOが、飽和以下の鉄を含まないフェライトスラグをバラ
ンスさせ、カルシウムフェライト及びカルシウムシリケ
ートを形成する。有利なことは、鉄がほとんど含まれな
いフェライトスラグを実際に得るために、石灰バッチを
添加する以前に、液体投入スラグと鉱石との混合物を沈
殿させることができる。
石灰添加後に均質化をほとんど確実にするために、投
入スラグ、鉄鉱石キャリアー及び石灰の混合物が、フェ
ライトスラグを鉄浴反応器に導入する以前に、1450℃以
上好ましくは1500℃の温度で少なくとも10分間に渡って
保持する方法で処理される。
入スラグ、鉄鉱石キャリアー及び石灰の混合物が、フェ
ライトスラグを鉄浴反応器に導入する以前に、1450℃以
上好ましくは1500℃の温度で少なくとも10分間に渡って
保持する方法で処理される。
原則として、必要とする熱エネルギーは、直接または
間接還元によって得ることができる。有利なことには、
組み合わせた方法が適用されるが、しかし、金属及びク
リンカーの製造のために同時に最適条件で、特に好まし
くエネルギーバランス及び白熱方式の進行が、２種の還
元方法で還元炉内で炭素の燃焼を達成することにより確
保することができ、一種の直接還元はフェライトスラグ
のFe2O3との還元であり、及びもう一種の間接還元は酸
素または空気をCOの形成にしたがって鉄浴に吹き込み、
吹き込まれる量の空気または酸素は、この間接還元の部
分が10〜20％、特に約15％にするように、且つ、この直
接還元の部分が80〜90％、特に約85％にするように都合
良く計算される。
間接還元によって得ることができる。有利なことには、
組み合わせた方法が適用されるが、しかし、金属及びク
リンカーの製造のために同時に最適条件で、特に好まし
くエネルギーバランス及び白熱方式の進行が、２種の還
元方法で還元炉内で炭素の燃焼を達成することにより確
保することができ、一種の直接還元はフェライトスラグ
のFe2O3との還元であり、及びもう一種の間接還元は酸
素または空気をCOの形成にしたがって鉄浴に吹き込み、
吹き込まれる量の空気または酸素は、この間接還元の部
分が10〜20％、特に約15％にするように、且つ、この直
接還元の部分が80〜90％、特に約85％にするように都合
良く計算される。
さらに、発生したエネルギーの利用は、還元反応器内
で生成される熱ガスはクリンカー冷却機からの熱排出空
気によって後燃焼され、このような後燃焼は適切であ
り、例えば、CaCO3を焼成し生石灰にし且つ添加物を予
熱する。
で生成される熱ガスはクリンカー冷却機からの熱排出空
気によって後燃焼され、このような後燃焼は適切であ
り、例えば、CaCO3を焼成し生石灰にし且つ添加物を予
熱する。
次に、本発明を、フローチャートならびに好ましい実
施態様によってさらに詳細に説明する。
施態様によってさらに詳細に説明する。
好ましい実施態様 次の組成を有する液状LDスラグから出発した。
成分 部分％ SiO2 17 Al2O3 1.5 Ca0 42 MgO ４ Mn0 ８ Fe2O3 11 （Fe）金属 ８ このスラグに22％のヘマタイト（Fe2O3）が混合さ
れ、浴温度は1600℃に達した。10分の滞留時間後、８％
の鋼が液体状態で沈殿した。
れ、浴温度は1600℃に達した。10分の滞留時間後、８％
の鋼が液体状態で沈殿した。
この後、出発スラグ量に対して10％の生石灰（CaO）
が低粘性スラグに添加され、均質化のための1500℃での
滞留時間は20分であった。次にこの溶解フェライトスラ
グが、鉄浴溶解ガス化装置内で1500℃で15分間還元さ
れ、これにより次の組成を有するドロス（Sinter）が得
られた。
が低粘性スラグに添加され、均質化のための1500℃での
滞留時間は20分であった。次にこの溶解フェライトスラ
グが、鉄浴溶解ガス化装置内で1500℃で15分間還元さ
れ、これにより次の組成を有するドロス（Sinter）が得
られた。
成分 部分％ SiO2 18 Al2O3 ２ Ca0 58 MgO ４ Mn0 ６ Fe2O3 ８ このクリンカーは通常の状態で空冷された。
得られたクリンカーの強度推移を試験し、図１に示す
結果が得られた。
結果が得られた。
その上に得られたクリンカーは、明らかに良好な耐硫
酸塩性も示した。
酸塩性も示した。
上記の好ましい実施態様から、次の物質とエネルギー
との流れに関する考察が得られる。
との流れに関する考察が得られる。
既に指摘したように、68％の液体LDスラグ、10％のCa
O及び22％のFe2O3とが互いに溶解される。出鋼後に33％
のFe2O3を含有する液体中間生成物が生じる。形成され
るクリンカーはまだ８％のFe2O3含有量を有するので、
フェライトスラグ（「中間生成物」）のトン当たり250k
gのFe2O3が還元される必要がある。
O及び22％のFe2O3とが互いに溶解される。出鋼後に33％
のFe2O3を含有する液体中間生成物が生じる。形成され
るクリンカーはまだ８％のFe2O3含有量を有するので、
フェライトスラグ（「中間生成物」）のトン当たり250k
gのFe2O3が還元される必要がある。
システム全体で、放射、ガス消失等による50％の熱損
失が予想される。これは、0.9GJ/tフェライトスラグ
（F.S.）の熱不足量に相当する。原材料の余熱（CaCO3、
Fe2O3）並びに焼成（CaCO3CaO＋CaO2）のために熱が
要求される。これは0.7GJ/tフェライトスラグの付加的
な熱要求量を意味する。250kgFe2O3/tフェライトスラグ
を175kgのFeに還元するために、0.225GJ/tフェライトス
ラグを直接還元（Fe2O3＋3C3CO）に使用する必要があ
る。このため、全熱要求量は次のようになる。すなわ
ち、 熱要求量 GJ/tフェライトスラグ HSR5.3システム損失 0.9 余熱＋焼成 0.7 直接還元 0.225 全熱要求量 1.825（〜435 Kcal/kg） 基本的には３種の還元のいずれかから１種が選択され
る。すなわち、 1. 完全間接還元 2. 完全直接還元 3. 直接及び間接還元に後燃焼を加える （「自熱プロセス」（autothermes Verfahren）） 1. 完全間接還元（ガス化） フェライトスラグのFe2O3が、ガス−液相還元によっ
て金属鉄に還元される場合は、 （Fe2O3）スラグ＋3C0（Fe）鉄浴＋3C02、 フェライトスラグ１トン当たり、130kgのＣならびに173
kgのO2（或いは825kgの空気）を鉄浴に供給する必要が
ある（＝ガス化剤）。これは鉄浴内で1.44GJ/tフェライ
トスラグの熱発生を生じる。15％のCO2と85％のCOとを
含有する304kgの排ガスを形成する（還元の後）。
失が予想される。これは、0.9GJ/tフェライトスラグ
（F.S.）の熱不足量に相当する。原材料の余熱（CaCO3、
Fe2O3）並びに焼成（CaCO3CaO＋CaO2）のために熱が
要求される。これは0.7GJ/tフェライトスラグの付加的
な熱要求量を意味する。250kgFe2O3/tフェライトスラグ
を175kgのFeに還元するために、0.225GJ/tフェライトス
ラグを直接還元（Fe2O3＋3C3CO）に使用する必要があ
る。このため、全熱要求量は次のようになる。すなわ
ち、 熱要求量 GJ/tフェライトスラグ HSR5.3システム損失 0.9 余熱＋焼成 0.7 直接還元 0.225 全熱要求量 1.825（〜435 Kcal/kg） 基本的には３種の還元のいずれかから１種が選択され
る。すなわち、 1. 完全間接還元 2. 完全直接還元 3. 直接及び間接還元に後燃焼を加える （「自熱プロセス」（autothermes Verfahren）） 1. 完全間接還元（ガス化） フェライトスラグのFe2O3が、ガス−液相還元によっ
て金属鉄に還元される場合は、 （Fe2O3）スラグ＋3C0（Fe）鉄浴＋3C02、 フェライトスラグ１トン当たり、130kgのＣならびに173
kgのO2（或いは825kgの空気）を鉄浴に供給する必要が
ある（＝ガス化剤）。これは鉄浴内で1.44GJ/tフェライ
トスラグの熱発生を生じる。15％のCO2と85％のCOとを
含有する304kgの排ガスを形成する（還元の後）。
結果として、この態様の熱バランスを次に示す。
熱要求量 GJ/tフェライトスラグ システム損失 0.9 余熱 0.7 ガス化 −I.44 熱不足 0.16 2. 完全直接還元 フェライトスラグのFe2O3が、鉄浴内に溶解する炭素
によって直接還元される場合、僅か20kgのＣを必要とす
るだけである。47kgのCO（37.6Nm3のCO）が形成され、
0.225GJ/tフェライトスラグの「還元熱」を必要とす
る。
によって直接還元される場合、僅か20kgのＣを必要とす
るだけである。47kgのCO（37.6Nm3のCO）が形成され、
0.225GJ/tフェライトスラグの「還元熱」を必要とす
る。
結果として、この態様の熱バランスを次に示す。
熱要求量 GJ/tフェライトスラグ システム損失 0.9 余熱 0.7 還元 −0.225 熱不足 −1.825 3. 自熱プロセス（後燃焼） 間接還元 上記から明らかなように、非常に高い発熱量（85％の
CO、304kg（＝Nm3）/tフェライトスラグ）を有する排ガ
スが形成される。
CO、304kg（＝Nm3）/tフェライトスラグ）を有する排ガ
スが形成される。
このガスが燃焼された場合には2.6GJ/tが発生し、し
たがって、この方法において使用するより多くなる。
たがって、この方法において使用するより多くなる。
この態様でプロセスが自動的な熱過程として「オート
サーマリー」に進行するには、実際にはわずか16Nm3の
排ガスが燃焼されるにすぎない。
サーマリー」に進行するには、実際にはわずか16Nm3の
排ガスが燃焼されるにすぎない。
直接還元 上記から明らかなように、非常に高い発熱量（100％
のCO、37.6kgNm3）を有する排ガスが形成される。この
ガスが燃焼された場合には0.376GJ/tフェライトスラグ
が生じ、まだ、1.825−0.376＝1.5GJ/tフェライトスラ
グの熱不足を意味する。
のCO、37.6kgNm3）を有する排ガスが形成される。この
ガスが燃焼された場合には0.376GJ/tフェライトスラグ
が生じ、まだ、1.825−0.376＝1.5GJ/tフェライトスラ
グの熱不足を意味する。
熱回収手段によって（クリンカー冷却）、1GJ/tフェ
ライトスラグが回収することが可能であり、それによっ
て、この熱損失は約0.5GJ/tフェライトスラグまで減少
する。この熱損失は、例えば、廃物燃料を燃焼すること
によってバランスさせることが可能である。
ライトスラグが回収することが可能であり、それによっ
て、この熱損失は約0.5GJ/tフェライトスラグまで減少
する。この熱損失は、例えば、廃物燃料を燃焼すること
によってバランスさせることが可能である。
組み合わせた方法 直接還元と間接還元とを組合せ且つ後燃焼をすること
によって、真の自動的な熱過程を実行することができ
る。
によって、真の自動的な熱過程を実行することができ
る。
完全間接還元に後燃焼を組み合わせると次のものがもた
らされる。すなわち、 1.44 GJ/t ガス化熱 2.6 GJ/t 排ガス燃焼熱 1 GJ/t 冷却器廃棄熱 5 GJ/t 全利用可能勢 完全直接還元に後燃焼を組み合わせると次のものがもた
らされる。すなわち、 −0.225 GJ/t 還元熱 ＋0.376 GJ/t 排ガス燃焼熱 ＋1 GJ/t 冷却器廃棄熱 1 GJ/t 全利用可能勢 これらの利用可能全熱量は、熱要求量と比較する必要が
ある。すなわち、 システム損失 0.9GJ/t 余熱＋焼成 0.9GJ/t 熱要求量 1.6GJ/t 結局、完全に自動的な熱過程は、15％を間接還元方法
として、且つ85％を直接還元方法と後燃焼を組合せ有利
に進行する。それぞれの消費量は次のようである。
らされる。すなわち、 1.44 GJ/t ガス化熱 2.6 GJ/t 排ガス燃焼熱 1 GJ/t 冷却器廃棄熱 5 GJ/t 全利用可能勢 完全直接還元に後燃焼を組み合わせると次のものがもた
らされる。すなわち、 −0.225 GJ/t 還元熱 ＋0.376 GJ/t 排ガス燃焼熱 ＋1 GJ/t 冷却器廃棄熱 1 GJ/t 全利用可能勢 これらの利用可能全熱量は、熱要求量と比較する必要が
ある。すなわち、 システム損失 0.9GJ/t 余熱＋焼成 0.9GJ/t 熱要求量 1.6GJ/t 結局、完全に自動的な熱過程は、15％を間接還元方法
として、且つ85％を直接還元方法と後燃焼を組合せ有利
に進行する。それぞれの消費量は次のようである。
36.5kg 炭素 26 kg 酸素 例えば、「後燃焼」は、フローチャートにも示すよう
に、クリンカー冷却器からの高温排出空気によって行っ
てもよい。
に、クリンカー冷却器からの高温排出空気によって行っ
てもよい。
図２においてこの方法の態様が、この方法を実施する
ために適切配置した模式図によってさらに詳細に説明さ
れる。放出された石灰石を高温排出ガスから分離するサ
イクロン余熱装置を図２に１で示す。熱排ガスが排ガス
ダクト２と排出ファン３を通って吸引される。
ために適切配置した模式図によってさらに詳細に説明さ
れる。放出された石灰石を高温排出ガスから分離するサ
イクロン余熱装置を図２に１で示す。熱排ガスが排ガス
ダクト２と排出ファン３を通って吸引される。
焼成生石灰が、十分な余熱後に容器４からフェライト
反応器５に投入される。さらにその上に、供給ダクト６
を介して液体LDスラグ及び供給ダクト７を介して高温酸
化鉄が、フェライト反応器５に導入される。高温酸化鉄
が、サイクロン余熱器１を備える余熱ずみ貯蔵槽８から
取り出され、圧延ミルスケールのような微細粒子を高温
排ガスのガス流れから分離するためにも再度このサイク
ロン余熱器１は設けられていている。
反応器５に投入される。さらにその上に、供給ダクト６
を介して液体LDスラグ及び供給ダクト７を介して高温酸
化鉄が、フェライト反応器５に導入される。高温酸化鉄
が、サイクロン余熱器１を備える余熱ずみ貯蔵槽８から
取り出され、圧延ミルスケールのような微細粒子を高温
排ガスのガス流れから分離するためにも再度このサイク
ロン余熱器１は設けられていている。
フェライト反応器５内で十分な滞留時間後に、液体フ
ェライトスラグ混合物は鉄浴反応器９に達する。スラグ
を注ぎ出した後に、フェライト反応器に沈澱した粗鋼を
フェライト反応器を旋回することにより、分離して放出
することができる。鉄浴反応器内に存在するフェライト
スラグ10は、溶解ガス化空間に入り、その中でドロス相
が鉄浴11の上方に形成される。ドロス相の上方に設けら
れた空間に、高温空気をダクト13を通して供給し、形成
している一酸化炭素の後燃焼を起こさせることができ
る。微細固体と共に高温排ガスが、排ガスダクト14を通
り上記サイクロン余熱装置に入り、浄化が完了した後に
排ガスダクト２を通りその後放出される。
ェライトスラグ混合物は鉄浴反応器９に達する。スラグ
を注ぎ出した後に、フェライト反応器に沈澱した粗鋼を
フェライト反応器を旋回することにより、分離して放出
することができる。鉄浴反応器内に存在するフェライト
スラグ10は、溶解ガス化空間に入り、その中でドロス相
が鉄浴11の上方に形成される。ドロス相の上方に設けら
れた空間に、高温空気をダクト13を通して供給し、形成
している一酸化炭素の後燃焼を起こさせることができ
る。微細固体と共に高温排ガスが、排ガスダクト14を通
り上記サイクロン余熱装置に入り、浄化が完了した後に
排ガスダクト２を通りその後放出される。
15で模式的に示されるランスが鉄浴内に向かって伸
び、それを通して炭素及び酸素が吹き込むことにより、
それによって十分な還元が確保される。所望のドロス相
の形成後に、ドロス相が冷却器16上に放出され、冷却器
の中の冷却空気は、冷却を達成した後に、鉄浴反応器ま
たは溶解ガス化装置の後燃焼空間にへと、ダクト13を通
って高温空気として送り込むことができる。エーライト
含有クリンカーが得られ、特に良好な初期強度値が際立
つ。
び、それを通して炭素及び酸素が吹き込むことにより、
それによって十分な還元が確保される。所望のドロス相
の形成後に、ドロス相が冷却器16上に放出され、冷却器
の中の冷却空気は、冷却を達成した後に、鉄浴反応器ま
たは溶解ガス化装置の後燃焼空間にへと、ダクト13を通
って高温空気として送り込むことができる。エーライト
含有クリンカーが得られ、特に良好な初期強度値が際立
つ。
Claims (10)
- 【請求項１】スラグから銑鉄または鋼及びセメントクリ
ンカーを製造する方法おいて、 例えば製鋼スラグのような酸化鉄を含有する液体スラグ
を、例えば鉄鉱石、塩基性希薄鉱石、圧延機スケールま
たは冶金粉塵のような酸化鉄キャリアー及び石灰と混合
すること、及び 形成されたフェライトスラグ（10）を、炭素が燃焼する
間に鉄浴（11）とドロス相（12）との形成のもとで還元
反応器（９）で還元して、前記反応器上方で前記ドロス
相（12）をクリンカーとして放出すること、 を特徴とするスラグから銑鉄または鋼及びセメントクリ
ンカーを製造する方法。 - 【請求項２】３〜12wt％の範囲のFe2O3含有量が達成さ
れるまで還元を実行する請求項１記載の方法。 - 【請求項３】前記クリンカーが酸化雰囲気中で再焼成さ
れることを特徴とする請求項１または２記載の方法。 - 【請求項４】15〜30wt％の鉄、特にヘマタイトを転炉ス
ラグまたはLDスラグに添加することを特徴とする請求項
１、２または３に記載の方法。 - 【請求項５】初期スラグに対して７〜15wt％の石灰を使
用することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に
記載の方法。 - 【請求項６】石灰を添加する以前に、液体投入スラグと
鉱石との混合物を沈澱させることを特徴とする請求項１
〜５のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項７】前記フェライトスラグ（10）を前記鉄浴反
応器（９）に導入する以前に、投入スラグと酸化鉄キャ
リアーと石灰との前記混合物を、少なくとも10分の期間
に渡って、1450℃を越える温度で、好ましくは1500℃の
温度で保持することを特徴とする請求項１〜６のいずれ
か１項に記載の方法。 - 【請求項８】フェライトスラグ（10）のFe2O3との反応
による直接還元と、酸素または空気をCOの形成を基に前
記鉄浴内に吹き込むことによる間接還元との双方で、前
記還元反応器（９）内の炭素の燃焼を行うことを特徴と
する請求項１〜７のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項９】間接還元部分は10〜20％特に約15％にし
て、直接還元部分は80〜90％特に約85％にするように、
吹き込む前記空気量または酸素量を計算することを特徴
とする請求項８に記載の方法。 - 【請求項１０】前記還元反応器（９）内で形成される熱
ガスを前記クリンカー冷却器から高温排出空気によって
後燃焼することを特徴とする請求項１〜９のいずれか１
項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT218/95 | 1995-02-07 | ||
| AT0021895A AT403290B (de) | 1995-02-07 | 1995-02-07 | Verfahren zur herstellung von roheisen oder stahl und zementklinker aus schlacken |
| PCT/AT1996/000019 WO1996024696A1 (de) | 1995-02-07 | 1996-02-07 | Verfahren zur herstellung von roheisen oder stahl und zementklinker aus schlacken |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09511795A JPH09511795A (ja) | 1997-11-25 |
| JP3033847B2 true JP3033847B2 (ja) | 2000-04-17 |
Family
ID=3484662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52382596A Expired - Lifetime JP3033847B2 (ja) | 1995-02-07 | 1996-02-07 | スラグから銑鉄または鋼及びセメントクリンカーを製造する方法 |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5944870A (ja) |
| EP (1) | EP0754245B1 (ja) |
| JP (1) | JP3033847B2 (ja) |
| KR (1) | KR100326613B1 (ja) |
| CN (1) | CN1043244C (ja) |
| AT (2) | AT403290B (ja) |
| AU (1) | AU699261B2 (ja) |
| BR (1) | BR9605301A (ja) |
| DE (1) | DE59606866D1 (ja) |
| DK (1) | DK0754245T3 (ja) |
| ES (1) | ES2097729T3 (ja) |
| GE (1) | GEP19991878B (ja) |
| GR (1) | GR3036292T3 (ja) |
| MY (1) | MY132224A (ja) |
| NZ (1) | NZ300864A (ja) |
| PT (1) | PT754245E (ja) |
| TR (1) | TR199600722T1 (ja) |
| WO (1) | WO1996024696A1 (ja) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| HRP970303B1 (en) * | 1996-06-05 | 2002-06-30 | Holderbank Financ Glarus | Method for making pozzolans, synthetic blast-furnance slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag and a device for implementing this method |
| EP0877830A1 (de) * | 1996-09-10 | 1998-11-18 | Holderbank Financiere Glarus Ag | Verfahren zum abtrennen von zinn sowie erforderlichenfalls von kupfer aus schrottschmelzen, insbesondere weissblechschmelzen oder metallischen schmelzen |
| ZA978026B (en) * | 1996-09-17 | 1998-03-03 | Holderbank Financ Glarus | Process for working up combustion residues. |
| AT406369B (de) * | 1998-06-24 | 2000-04-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum zerkleinern und reduzieren von metalloxidhaltigen schlacken |
| AT407051B (de) * | 1998-09-15 | 2000-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von stahlschlacken und eisenträgern |
| US6491751B1 (en) * | 1998-09-18 | 2002-12-10 | Texas Industries, Inc. | Method for manufacturing cement using a raw material mix including finely ground steel slag |
| AT407644B (de) * | 1999-06-08 | 2001-05-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur schlackenkonditionierung sowie anlage hierzu |
| US6709510B1 (en) * | 2002-11-19 | 2004-03-23 | Texas Industries, Inc. | Process for using mill scale in cement clinker production |
| AT412283B (de) * | 2003-05-16 | 2004-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum verwerten von schlacke |
| WO2005061407A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-07-07 | Bernard Blum | Method and apparatus for control of kiln feed chemistry in cement clinker production |
| FR2876782B1 (fr) * | 2004-10-19 | 2007-02-16 | Technip France Sa | Installation et procede de calcination d'une charge minerale contenant un carbonate pour produire un liant hydraulique |
| US8038791B2 (en) * | 2006-08-31 | 2011-10-18 | Edw. C. Levy Co. | Clinker, system and method for manufacturing the same |
| KR101355515B1 (ko) | 2012-02-28 | 2014-01-27 | 현대제철 주식회사 | 연원료 재활용장치 및 그 재활용방법 |
| KR101319027B1 (ko) * | 2012-04-05 | 2013-10-15 | 주식회사 포스코 | 동제련 슬래그를 이용한 용선 제조방법 |
| FR2991693B1 (fr) * | 2012-06-12 | 2014-08-08 | Centre Nat Rech Scient | Procede de traitement de laitier d'acierie de conversion |
| UA110757C2 (uk) * | 2012-09-06 | 2016-02-10 | Лоеше Гмбх | Спосіб обробки сталевого шлаку та гідравлічний мінеральний в'яжучий матеріал |
| ES2596526T3 (es) | 2013-09-02 | 2017-01-10 | Loesche Gmbh | Procedimiento para tratar escoria de acería así como un aglutinante mineral hidráulico |
| CN106082721A (zh) * | 2016-06-03 | 2016-11-09 | 江苏省冶金设计院有限公司 | 一种利用有色金属冶炼渣生成的水泥熟料 |
| CN106048109B (zh) * | 2016-07-18 | 2018-05-04 | 东北大学 | 一种混合熔渣熔融还原回收与调质处理的方法 |
| WO2018215048A1 (de) * | 2017-05-22 | 2018-11-29 | Thyssenkrupp Millservices & Systems Gmbh | Hochtemperatur-wärmespeicherblöcke aus stahlwerksschlacke |
| CN107236835A (zh) * | 2017-06-30 | 2017-10-10 | 河南龙成煤高效技术应用有限公司 | 一种钢屑饼入高炉炼铁的方法 |
| KR102267024B1 (ko) * | 2018-12-24 | 2021-06-18 | 문상우 | 사료 또는 비료제조용 맞춤형 수용성 복합미네랄의 제조방법 |
| CN111606583B (zh) * | 2020-06-01 | 2021-09-21 | 上海驰春节能科技有限公司 | 一种以液态钢渣为原料生产水泥的设备及方法 |
| KR102528110B1 (ko) | 2022-11-28 | 2023-05-02 | 한국세라믹기술원 | 비탄산염 원료를 포함한 클링커 조성물 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3002832A (en) * | 1959-01-15 | 1961-10-03 | Lucas S Moussoulos | Method for reduction treatment of molten iron bearing slag to obtain the contained iron and to draw advantage of heat energy content |
| BE769260A (en) * | 1971-06-29 | 1971-11-03 | Centre Rech Metallurgique | Recovery of iron from slag - obtd during prodn of non-ferrous metal |
| NO136620C (no) * | 1972-02-15 | 1977-10-05 | Graenges Ab | Fremgangsm}te ved fremstilling av sement fra metallurgisk slagg |
| DE2611889C3 (de) * | 1976-03-20 | 1978-11-02 | Ferdinand Dr.Rer.Mont. 6374 Steinbach Fink | Verfahren zur Herstellung von Bindemitteln aus Hüttenabfallen |
| US4396422A (en) * | 1982-03-08 | 1983-08-02 | Hiroshi Matsuno | Process for producing iron and refractory material |
| JPS61104013A (ja) * | 1984-10-23 | 1986-05-22 | Iwate Seitetsu Kk | 溶融鋼からみ中に含有されている鉄の回収方法 |
| CN1038630A (zh) * | 1989-07-11 | 1990-01-10 | 郭湘泗 | 废炉渣制水泥的方法 |
| RU2051180C1 (ru) * | 1990-09-18 | 1995-12-27 | Витольд Марианович Лупэйко | Способ получения стали в жидкой ванне |
| BE1006565A6 (fr) * | 1992-12-22 | 1994-10-18 | Centre Rech Metallurgique | Procede de valorisation de la scorie de four electrique d'acierie. |
| AT398419B (de) * | 1993-01-26 | 1994-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von zement aus metallurgischen schlacken |
| AT402506B (de) * | 1993-01-26 | 1997-06-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von roheisen und zementklinker |
-
1995
- 1995-02-07 AT AT0021895A patent/AT403290B/de not_active IP Right Cessation
- 1995-02-07 GE GEAP19953393A patent/GEP19991878B/en unknown
-
1996
- 1996-02-06 MY MYPI9600424 patent/MY132224A/en unknown
- 1996-02-07 KR KR1019960705497A patent/KR100326613B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-02-07 AT AT96901631T patent/ATE201049T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-02-07 TR TR96/00722T patent/TR199600722T1/xx unknown
- 1996-02-07 CN CN96190169A patent/CN1043244C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-02-07 BR BR9605301A patent/BR9605301A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-02-07 WO PCT/AT1996/000019 patent/WO1996024696A1/de active IP Right Grant
- 1996-02-07 DE DE59606866T patent/DE59606866D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-07 EP EP96901631A patent/EP0754245B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-07 NZ NZ300864A patent/NZ300864A/en unknown
- 1996-02-07 JP JP52382596A patent/JP3033847B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-07 PT PT96901631T patent/PT754245E/pt unknown
- 1996-02-07 AU AU46135/96A patent/AU699261B2/en not_active Ceased
- 1996-02-07 US US08/718,304 patent/US5944870A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-07 ES ES96901631T patent/ES2097729T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-07 DK DK96901631T patent/DK0754245T3/da active
-
2001
- 2001-07-26 GR GR20010401142T patent/GR3036292T3/el not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR9605301A (pt) | 1997-10-14 |
| KR100326613B1 (ko) | 2002-06-29 |
| AU4613596A (en) | 1996-08-27 |
| MY132224A (en) | 2007-09-28 |
| AT403290B (de) | 1997-12-29 |
| EP0754245A1 (de) | 1997-01-22 |
| GR3036292T3 (en) | 2001-10-31 |
| ATE201049T1 (de) | 2001-05-15 |
| CN1043244C (zh) | 1999-05-05 |
| GEP19991878B (en) | 1999-12-06 |
| ES2097729T3 (es) | 2001-08-16 |
| ATA21895A (de) | 1997-05-15 |
| CN1148409A (zh) | 1997-04-23 |
| ES2097729T1 (es) | 1997-04-16 |
| WO1996024696A1 (de) | 1996-08-15 |
| DE59606866D1 (de) | 2001-06-13 |
| EP0754245B1 (de) | 2001-05-09 |
| TR199600722T1 (tr) | 1997-03-21 |
| AU699261B2 (en) | 1998-11-26 |
| DK0754245T3 (da) | 2001-08-20 |
| JPH09511795A (ja) | 1997-11-25 |
| KR970702378A (ko) | 1997-05-13 |
| US5944870A (en) | 1999-08-31 |
| PT754245E (pt) | 2001-09-27 |
| NZ300864A (en) | 1997-12-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3033847B2 (ja) | スラグから銑鉄または鋼及びセメントクリンカーを製造する方法 | |
| US4124404A (en) | Steel slag cement and method for manufacturing same | |
| AU745254B2 (en) | Steel slag and ferriferous material reprocessing process useful to produce pig iron and environmentally compatible slags | |
| US4566904A (en) | Process for the production of iron | |
| AU706170B2 (en) | Process for the production of hydraulic binders and/or alloys, such as, e.g., ferrochromium or ferrovanadium | |
| KR100208317B1 (ko) | 선철 및 시멘트클린커의 제조방법 | |
| RU2238331C2 (ru) | Способ обработки шлаков или смесей шлаков | |
| US3947267A (en) | Process for making stainless steel | |
| JP5720497B2 (ja) | 製鋼スラグからの鉄及び燐の回収方法 | |
| CN114317873B (zh) | 一种炼钢造渣工艺 | |
| JP7364899B2 (ja) | スラグ還元を伴った冷鉄源の溶解方法 | |
| JP3288208B2 (ja) | 溶銑の脱りん方法 | |
| KR101189183B1 (ko) | 석유탈황 폐촉매 중 유가금속 회수방법 | |
| WO2003029498A1 (fr) | Procede de pretraitement de fer fondu et procede de raffinage | |
| JPH10265827A (ja) | クロム含有鋼精錬スラグの再生利用方法および該スラグに含有される金属成分の回収利用方法 | |
| JPH0377246B2 (ja) | ||
| JPH04317445A (ja) | 鋼滓を改質した超速硬セメント原料の製造法 | |
| JPH01142014A (ja) | 転炉造滓剤製造方法 | |
| JPS602605A (ja) | 土建用材料に用いることのできるスラグ | |
| JPS6123244B2 (ja) | ||
| JPH01142009A (ja) | 製鋼方法 | |
| MXPA00004699A (en) | Method for reprocessing steel slags and ferriferous materials | |
| JPH0437133B2 (ja) | ||
| JPS62276391A (ja) | 新規なキユポラ炉の操業方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090218 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090218 Year of fee payment: 9 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090218 Year of fee payment: 9 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090218 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100218 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110218 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110218 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120218 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130218 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130218 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140218 Year of fee payment: 14 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |