JPH01142014A - 転炉造滓剤製造方法 - Google Patents
転炉造滓剤製造方法Info
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- JPH01142014A JPH01142014A JP30172987A JP30172987A JPH01142014A JP H01142014 A JPH01142014 A JP H01142014A JP 30172987 A JP30172987 A JP 30172987A JP 30172987 A JP30172987 A JP 30172987A JP H01142014 A JPH01142014 A JP H01142014A
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Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、転炉造滓剤の製造方法に関し、特に、リン
(P)含有濃度の低い転炉スラグとして知られるいわゆ
る脱炭環を有効に再利用するものである。
(P)含有濃度の低い転炉スラグとして知られるいわゆ
る脱炭環を有効に再利用するものである。
周知のように、転炉における溶銑の脱リン・脱硫黄は、
炉内に装入される生石灰との下記反応を利用して行われ
る。
炉内に装入される生石灰との下記反応を利用して行われ
る。
脱リンの場合
dCaO+2P+5/20z =4CaO・ PzOs
−−−−−−−−−−−(1)脱硫黄の場合 CaO+5=CaS+O−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−(2)上記反応時の生
石灰は、反応速度の点から見ていずれも固体(soli
d CaO)ではなく、液体(liquid Cab)
であることが重要である。そこで溶融状態に加熱して利
用されるが、そのとき生石灰の融点を下げて液体化を促
進するため、ホタル石(CaFz)、アルミナ(Al2
O,)等を溶融促進剤として添加することが一般に行わ
れている。
−−−−−−−−−−−(1)脱硫黄の場合 CaO+5=CaS+O−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−(2)上記反応時の生
石灰は、反応速度の点から見ていずれも固体(soli
d CaO)ではなく、液体(liquid Cab)
であることが重要である。そこで溶融状態に加熱して利
用されるが、そのとき生石灰の融点を下げて液体化を促
進するため、ホタル石(CaFz)、アルミナ(Al2
O,)等を溶融促進剤として添加することが一般に行わ
れている。
ところで、近時、予備処理溶銑の吹錬で発生する転炉ス
ラグ(脱炭環)は、通常の転炉滓に比べてスラグ中のリ
ン濃度が低く、マンガン(Mn)濃度が高いことに着目
して、この転炉吹錬後スラグである脱炭環を、なお脱リ
ン能を有するスラグとして普通銑吹錬において再活用す
ることにより、石灰原単位の削減、マンガン歩留向上を
図るという脱炭環の有効利用技術が提唱されている。
ラグ(脱炭環)は、通常の転炉滓に比べてスラグ中のリ
ン濃度が低く、マンガン(Mn)濃度が高いことに着目
して、この転炉吹錬後スラグである脱炭環を、なお脱リ
ン能を有するスラグとして普通銑吹錬において再活用す
ることにより、石灰原単位の削減、マンガン歩留向上を
図るという脱炭環の有効利用技術が提唱されている。
また、その他の従来のスラグ再利用製鋼法としては、例
えば特開昭52−28418号公報および特開昭52−
93617号公報に示されたもの′ 等がある。前者
は、低リン、低硫黄(S)の製鋼用銑鉄の精錬に一度用
いたスラグを一旦炉外に出し、再度、精錬スラグとして
製鋼炉に再装入して利用する酸素製鋼法であり、吹錬初
期からスラグの塩基度(スラグ中のCa0%と5i02
%との比、すなわちCa o、” S i Ox )を
高く保持できて製鋼炉内耐火物の損耗速度が小さくなる
利点があるとされている。もっとも、再利用を繰り返す
うちに銑鉄中に含有されているSiO□が次第にスラグ
中に蓄積されスラグ塩基度が低下してくるから、これを
防止するため、製鋼炉内に再使用精錬スラグを装入する
際に、生石灰(Cab)、 ドロマイトなど通常の酸
素製鋼法で用いられる副材料を併せ装入し、スラグの改
質を図っている。
えば特開昭52−28418号公報および特開昭52−
93617号公報に示されたもの′ 等がある。前者
は、低リン、低硫黄(S)の製鋼用銑鉄の精錬に一度用
いたスラグを一旦炉外に出し、再度、精錬スラグとして
製鋼炉に再装入して利用する酸素製鋼法であり、吹錬初
期からスラグの塩基度(スラグ中のCa0%と5i02
%との比、すなわちCa o、” S i Ox )を
高く保持できて製鋼炉内耐火物の損耗速度が小さくなる
利点があるとされている。もっとも、再利用を繰り返す
うちに銑鉄中に含有されているSiO□が次第にスラグ
中に蓄積されスラグ塩基度が低下してくるから、これを
防止するため、製鋼炉内に再使用精錬スラグを装入する
際に、生石灰(Cab)、 ドロマイトなど通常の酸
素製鋼法で用いられる副材料を併せ装入し、スラグの改
質を図っている。
これに対して、後者は、前回の製鋼用銑鉄の精錬に用い
た溶融スラグを、その前回精錬終了後も製鋼炉内に残留
せしめ、この前回精錬の溶融スラグを次回精錬の造滓剤
の一部として用いるスラグ再利用製鋼法であり、これに
より転炉製鋼過程の主原料装入から排滓に至る1サイク
ル(1ヒート)における排滓作業時間を省略し、製鋼時
間の短縮を実現して製鋼能率の向上を図っている。
た溶融スラグを、その前回精錬終了後も製鋼炉内に残留
せしめ、この前回精錬の溶融スラグを次回精錬の造滓剤
の一部として用いるスラグ再利用製鋼法であり、これに
より転炉製鋼過程の主原料装入から排滓に至る1サイク
ル(1ヒート)における排滓作業時間を省略し、製鋼時
間の短縮を実現して製鋼能率の向上を図っている。
しかしながら、上記脱炭滓の再利用においては、脱炭滓
は1600℃ないし1700″Cの高い温度から常温ま
で冷却されてから転炉に再装入されるものであり、高温
の脱炭滓の有する顕熱は無駄に放散されてしまうという
問題点があった。
は1600℃ないし1700″Cの高い温度から常温ま
で冷却されてから転炉に再装入されるものであり、高温
の脱炭滓の有する顕熱は無駄に放散されてしまうという
問題点があった。
また、特開昭52−28418号公報に示されたものも
、−変周いたスラグを一旦炉外に出し、再度、精錬スラ
グとして製鋼炉に再装入して利用するものであって、同
じくスラグの有する顕熱は炉外で放散されてしまい、有
効に利用されないという問題点があった。
、−変周いたスラグを一旦炉外に出し、再度、精錬スラ
グとして製鋼炉に再装入して利用するものであって、同
じくスラグの有する顕熱は炉外で放散されてしまい、有
効に利用されないという問題点があった。
一方、特開昭52−93617号公報に示されたものは
、前回用いた溶融スラグを炉外に取り出すことなくその
まま炉内に残留せしめるものではあるが、次の製網に際
して、造滓剤として装入される生石灰は、他の従来例と
同じく、石灰石(CaCO,)を、900℃以上の雰囲
気中で焼成することにより熱分解させて生成されるもの
であり、その熱分解に必要な重油等のエネルギー源を別
途に必要とするという問題点があった。
、前回用いた溶融スラグを炉外に取り出すことなくその
まま炉内に残留せしめるものではあるが、次の製網に際
して、造滓剤として装入される生石灰は、他の従来例と
同じく、石灰石(CaCO,)を、900℃以上の雰囲
気中で焼成することにより熱分解させて生成されるもの
であり、その熱分解に必要な重油等のエネルギー源を別
途に必要とするという問題点があった。
そこでこの発明は、従来無駄に捨てられていた溶融状態
の転炉吹錬後ス与グの顕熱を有効に利用し、且つ又、転
炉炉体に有着な低融点の例えばホタル石等の溶融促進剤
を装入することで従来達成されていた゛生石灰の液体化
を、それら溶融促進剤を使用せずに容易に行うことがで
きる転炉造滓剤製造方法を提供して、上記従来の問題点
を解決す。
の転炉吹錬後ス与グの顕熱を有効に利用し、且つ又、転
炉炉体に有着な低融点の例えばホタル石等の溶融促進剤
を装入することで従来達成されていた゛生石灰の液体化
を、それら溶融促進剤を使用せずに容易に行うことがで
きる転炉造滓剤製造方法を提供して、上記従来の問題点
を解決す。
ることを目的としている。 □〔問題点を
解決するための手饅〕 上記の目的を達成するこの発明は、リン濃度が1%以下
で塩基度(Ca’ o/ S i 02 )が3.5以
下であって且つ温度が1000″C以上の転炉吹錬後ス
ラグと、石灰石(CaCO3)とを混合することを特徴
としている。
解決するための手饅〕 上記の目的を達成するこの発明は、リン濃度が1%以下
で塩基度(Ca’ o/ S i 02 )が3.5以
下であって且つ温度が1000″C以上の転炉吹錬後ス
ラグと、石灰石(CaCO3)とを混合することを特徴
としている。
リン濃度が1%以下という低リン濃度のスラグは脱リン
能に余裕がある。これは、予備処理されていない通常の
溶銑中のリン濃度は1〜2%であり、したがってリン濃
度が1%以下であれば、なお通常の転炉内溶銑に対する
脱リンが行えるためである。
能に余裕がある。これは、予備処理されていない通常の
溶銑中のリン濃度は1〜2%であり、したがってリン濃
度が1%以下であれば、なお通常の転炉内溶銑に対する
脱リンが行えるためである。
□塩基度について3.5以下としたのは、この値が、溶
融スラグにおいt固体状生石灰を液体状生石灰に滓化す
るために必要な塩基度の上限とな真ためである。すなわ
ち、スラグの塩基度と滓化率との関係についてみると、
第1図に表されるように、スラグ塩基度が3.5を越え
ると融点が上昇して滓化率が急激に低下している。ここ
に滓化率は式(3)で定義されるもので、スラグの塩基
度と密接に関係している。
融スラグにおいt固体状生石灰を液体状生石灰に滓化す
るために必要な塩基度の上限とな真ためである。すなわ
ち、スラグの塩基度と滓化率との関係についてみると、
第1図に表されるように、スラグ塩基度が3.5を越え
ると融点が上昇して滓化率が急激に低下している。ここ
に滓化率は式(3)で定義されるもので、スラグの塩基
度と密接に関係している。
式中の(Cab/Sing) 1dealは、使用した
石灰石(CaCO3)が完全に熱分解して、生゛成され
たCaOが、全て溶融スラグと溶は合ったときの塩基度
である。又、 (CaO/SiO□)aは使用した脱炭
性の塩基度、(CaO/SiO□)bは脱炭性と石灰石
とを混合して得たスラグの塩基度分析値である。
石灰石(CaCO3)が完全に熱分解して、生゛成され
たCaOが、全て溶融スラグと溶は合ったときの塩基度
である。又、 (CaO/SiO□)aは使用した脱炭
性の塩基度、(CaO/SiO□)bは脱炭性と石灰石
とを混合して得たスラグの塩基度分析値である。
この溶融スラグ温度を1000℃以上としたのは、スラ
グ温度が1000℃を下回った状態では、そのスラグと
石灰石を混合溶融した後も、そのサンプルを粉砕してみ
ると、明らかに未反応と思われる石灰石(caco:+
)が残っていることが観察されるからである。
グ温度が1000℃を下回った状態では、そのスラグと
石灰石を混合溶融した後も、そのサンプルを粉砕してみ
ると、明らかに未反応と思われる石灰石(caco:+
)が残っていることが観察されるからである。
溶融スラグと石灰石とを、上記の条件の下で混合する方
法は、次の通りである。
法は、次の通りである。
すなわち、転炉吹錬後のスラグを炉下で受けるノロナベ
中に、予め所定量の石灰石を粉砕して投入しておく。そ
して、そのノロナへで出鋼終了後のスラグを直接に受け
る。すると石灰石は、900℃以上では Ca CO3→Ca O+ CO,−−−−−−−−−
−−−−(4)のように分解するから、1000℃以上
ある吹錬後の溶融スラグの顕熱で完全に分解されてCa
Oが生成され、その生成したCaOは溶融してスラグと
混合する。このとき、転炉から下方のノロナベとの間に
は落差があり、これに基づく溶融スラグの位置エネルギ
ーが、溶融スラグとノロナベ内の石灰石とを均一に撹拌
混合せしめるのに有効に作用する。
中に、予め所定量の石灰石を粉砕して投入しておく。そ
して、そのノロナへで出鋼終了後のスラグを直接に受け
る。すると石灰石は、900℃以上では Ca CO3→Ca O+ CO,−−−−−−−−−
−−−−(4)のように分解するから、1000℃以上
ある吹錬後の溶融スラグの顕熱で完全に分解されてCa
Oが生成され、その生成したCaOは溶融してスラグと
混合する。このとき、転炉から下方のノロナベとの間に
は落差があり、これに基づく溶融スラグの位置エネルギ
ーが、溶融スラグとノロナベ内の石灰石とを均一に撹拌
混合せしめるのに有効に作用する。
かくして得られた造滓剤は、溶融状態(熱間)のまま、
次の製鋼サイクルを行う転炉内に、造滓剤として装入さ
れる。或いは又、ノロナベ内から取り出した後、冷却し
、固化したものを粉砕して、同じく造滓剤として使用す
ることもできる。
次の製鋼サイクルを行う転炉内に、造滓剤として装入さ
れる。或いは又、ノロナベ内から取り出した後、冷却し
、固化したものを粉砕して、同じく造滓剤として使用す
ることもできる。
以下、この発明の実施例を述べる。
これは、1ヒートにつき石灰石を1トンないし3トンま
での範囲で使用して、スラグ中のリンの含有量を1%以
下、塩基度は3.5以下、またスラグ温度は1000℃
以上の条件を満足させつつ、予め所定量の石灰石を粉砕
して投入し炉下においたノロナベ中に溶融スラグを注ぎ
、混合した際の滓化率を測定する作業を10ヒート分行
ったものである。
での範囲で使用して、スラグ中のリンの含有量を1%以
下、塩基度は3.5以下、またスラグ温度は1000℃
以上の条件を満足させつつ、予め所定量の石灰石を粉砕
して投入し炉下においたノロナベ中に溶融スラグを注ぎ
、混合した際の滓化率を測定する作業を10ヒート分行
ったものである。
その結果を第1表に示す。混合後の滓化率は、75〜9
3%となり、良好であった。
3%となり、良好であった。
第1表
〔発明の効果〕
以上説明したように、この発明によれば、石灰石(Ca
CO:+)と、リン濃度が1%以下でスラグ塩基度(C
aO/SiO2)が3.5以下であって且つ温度が10
00″C以上の溶融スラグとを混合して、当該溶融スラ
グの顕熱を利用することにより、石灰石を熱分解させ生
石灰を生成させるものとしたため、従来無駄に放散して
いた溶融スラグの顕熱を有効に活用できて、石灰石から
生石灰を熱分解で製造するのに必要だった重油等のエネ
ルギー源の大幅な節減が達成されるという効果が得られ
る。更に、熱源節約のために転炉吹錬において従来用い
られていたホタル石等の生石灰の溶融促進剤を添加する
必要がなくなり、それらの副資材の削減が達成できると
いう効果が得られる。
CO:+)と、リン濃度が1%以下でスラグ塩基度(C
aO/SiO2)が3.5以下であって且つ温度が10
00″C以上の溶融スラグとを混合して、当該溶融スラ
グの顕熱を利用することにより、石灰石を熱分解させ生
石灰を生成させるものとしたため、従来無駄に放散して
いた溶融スラグの顕熱を有効に活用できて、石灰石から
生石灰を熱分解で製造するのに必要だった重油等のエネ
ルギー源の大幅な節減が達成されるという効果が得られ
る。更に、熱源節約のために転炉吹錬において従来用い
られていたホタル石等の生石灰の溶融促進剤を添加する
必要がなくなり、それらの副資材の削減が達成できると
いう効果が得られる。
第1図は固体CaOの滓化率と脱炭性の塩基度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
Claims (1)
- リン濃度が1%以下で塩基度(CaO/SiO_2)
が3.5以下であって且つ温度が1000℃以上の転炉
吹錬後スラグと、石灰石(CaCO_3)とを混合する
ことを特徴とする転炉造滓剤製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30172987A JPH01142014A (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | 転炉造滓剤製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30172987A JPH01142014A (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | 転炉造滓剤製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01142014A true JPH01142014A (ja) | 1989-06-02 |
Family
ID=17900455
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30172987A Pending JPH01142014A (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | 転炉造滓剤製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01142014A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103266195A (zh) * | 2013-05-15 | 2013-08-28 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种提高转炉冶炼脱磷的方法 |
CN110863077A (zh) * | 2019-12-18 | 2020-03-06 | 攀枝花钢城集团有限公司 | 转炉炼钢造渣剂及其制备方法 |
-
1987
- 1987-11-30 JP JP30172987A patent/JPH01142014A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103266195A (zh) * | 2013-05-15 | 2013-08-28 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种提高转炉冶炼脱磷的方法 |
CN110863077A (zh) * | 2019-12-18 | 2020-03-06 | 攀枝花钢城集团有限公司 | 转炉炼钢造渣剂及其制备方法 |
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