JP2999095B2 - スートプリフォームの製法 - Google Patents
スートプリフォームの製法Info
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01446—Thermal after-treatment of preforms, e.g. dehydrating, consolidating, sintering
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、光ファイバの製造に
用いられるスートプリフォームをＶＡＤ法によって製造
する方法に関し、特に製造終了時点でのスートプリフォ
ームのひび割れを防止するようにしたものである。
用いられるスートプリフォームをＶＡＤ法によって製造
する方法に関し、特に製造終了時点でのスートプリフォ
ームのひび割れを防止するようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】ＶＡＤ法によるスートプリフォームの製
造には、図３に示すような１本のコア用バーナ１と２本
以上のクラッド用バーナ、例えば第１クラッド用バーナ
２および第２クラッド用バーナ３とを用いて、これらバ
ーナ１，２，３に、酸素、水素、アルゴン、四塩化シラ
ン、四塩化ゲルマンなどの燃料ガス、シールガス、ガラ
ス原料ガスを適宜供給し、コアとなるコア部４およびク
ラッドとなるクラッド部５の一部または全部を合成して
スートプリフォーム６とするものが知られている。
造には、図３に示すような１本のコア用バーナ１と２本
以上のクラッド用バーナ、例えば第１クラッド用バーナ
２および第２クラッド用バーナ３とを用いて、これらバ
ーナ１，２，３に、酸素、水素、アルゴン、四塩化シラ
ン、四塩化ゲルマンなどの燃料ガス、シールガス、ガラ
ス原料ガスを適宜供給し、コアとなるコア部４およびク
ラッドとなるクラッド部５の一部または全部を合成して
スートプリフォーム６とするものが知られている。
【０００３】このようなスートプリフォーム６の製造に
おいて、スートプリフォーム６の合成を終了する場合に
は、すべてのバーナ１，２，３に上述のガス類の供給を
停止して作業を終了する方法と、バーナ１，２，３への
ガス類の供給はそのままにし、スートプリフォーム６を
高速で上方に引き上げて作業を終了するものがある。
おいて、スートプリフォーム６の合成を終了する場合に
は、すべてのバーナ１，２，３に上述のガス類の供給を
停止して作業を終了する方法と、バーナ１，２，３への
ガス類の供給はそのままにし、スートプリフォーム６を
高速で上方に引き上げて作業を終了するものがある。
【０００４】ところが、このような終了方法によってス
ートプリフォーム６の製造を終了すると、スートプリフ
ォーム６の終端部、特にクラッド部５にひび割れが発出
しやすくなる。このひび割れの原因は、次のように考え
られる。すなわち、バーナの火炎の温度は、その中心部
と周辺部とで異なり、中心部の高温の炎でスートが堆積
する部分は高温（約７００〜８００℃）となって、嵩密
度の高い（約０．２５ｇ／ｃｍ3 ）、硬いスートが形成
される。
ートプリフォーム６の製造を終了すると、スートプリフ
ォーム６の終端部、特にクラッド部５にひび割れが発出
しやすくなる。このひび割れの原因は、次のように考え
られる。すなわち、バーナの火炎の温度は、その中心部
と周辺部とで異なり、中心部の高温の炎でスートが堆積
する部分は高温（約７００〜８００℃）となって、嵩密
度の高い（約０．２５ｇ／ｃｍ3 ）、硬いスートが形成
される。
【０００５】一方、周辺部の低温の炎でスートが堆積し
ていく部分では、低温（約４００℃）となって、嵩密度
の低い（約０．１５ｇ／ｃｍ3 ）、軟らかいスートが形
成される。さらに、上述の製造例のようにクラッドバー
ナが２本以上になるにつれて、図２に示すようにスート
の硬い部分Ａと軟らかい部分Ｂとの数が増加し、かつそ
の硬さの差が大きくなる。そして、このスートの硬い部
分Ａと軟らかい部分Ｂとはスートの堆積終了によって、
スートプリフォーム６にそのまま残ることになる。
ていく部分では、低温（約４００℃）となって、嵩密度
の低い（約０．１５ｇ／ｃｍ3 ）、軟らかいスートが形
成される。さらに、上述の製造例のようにクラッドバー
ナが２本以上になるにつれて、図２に示すようにスート
の硬い部分Ａと軟らかい部分Ｂとの数が増加し、かつそ
の硬さの差が大きくなる。そして、このスートの硬い部
分Ａと軟らかい部分Ｂとはスートの堆積終了によって、
スートプリフォーム６にそのまま残ることになる。
【０００６】このため、スートプリフォーム６が製造終
了後に冷却されるにつれて、スートの硬い部分Ａと軟ら
かい部分Ｂとの間で収縮率の差による大きな歪が発生
し、ここからひび割れが発生するものである。したがっ
て、クラッドバーナが多数本となる全合成ＶＡＤ法によ
ってスートプリフォームを製造する際や大型スートプリ
フォームを製造する際には、このひび割れの発生比率が
増加し、一層良品が得られにくくなる。
了後に冷却されるにつれて、スートの硬い部分Ａと軟ら
かい部分Ｂとの間で収縮率の差による大きな歪が発生
し、ここからひび割れが発生するものである。したがっ
て、クラッドバーナが多数本となる全合成ＶＡＤ法によ
ってスートプリフォームを製造する際や大型スートプリ
フォームを製造する際には、このひび割れの発生比率が
増加し、一層良品が得られにくくなる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】よって、この発明にお
ける課題は、２本以上の多数本のクラッドバーナを用い
てＶＡＤ法によりスートプリフォームを製造する際に、
その終端部にひび割れのないスートプリフォームが得ら
れるようにすることにある。
ける課題は、２本以上の多数本のクラッドバーナを用い
てＶＡＤ法によりスートプリフォームを製造する際に、
その終端部にひび割れのないスートプリフォームが得ら
れるようにすることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】かかる課題は、２本以上
のクラッド用バーナを用いたＶＡＤ法によってスートプ
リフォームを製造する際、スートプリフォームの製造終
了時点で、上記クラッド用バーナの火炎温度を通常製造
時よりも高くして、スートプリフォームの終端部の表面
に硬化層を形成する方法で解決される。この発明におけ
るスートプリフォームの終端部とは、図３において一点
鎖線で表示した下方の部分、すなわち最上方に位置する
クラッドバーナの火炎が当たるクラッド部５からコア部
４の先端部にかけての部分を指称する。
のクラッド用バーナを用いたＶＡＤ法によってスートプ
リフォームを製造する際、スートプリフォームの製造終
了時点で、上記クラッド用バーナの火炎温度を通常製造
時よりも高くして、スートプリフォームの終端部の表面
に硬化層を形成する方法で解決される。この発明におけ
るスートプリフォームの終端部とは、図３において一点
鎖線で表示した下方の部分、すなわち最上方に位置する
クラッドバーナの火炎が当たるクラッド部５からコア部
４の先端部にかけての部分を指称する。
【０００９】以下、この発明の第１の例を図１に基づい
て詳しく説明する。コア用バーナ１には、水素、酸素、
アルゴン、四塩化シラン、四塩化ゲルマンなどが供給さ
れ、コアとなるスートが合成され、これが図示しない出
発基材上に堆積し、コア部４が形成される。一方、第１
クラッド用バーナ２およびこれの上方に配置された第２
クラッド用バーナ３にはともに水素、酸素、アルゴン、
四塩化シランなどが供給され、クラッドとなるスートが
合成され、これが同様に堆積し、クラッド部５が形成さ
れ、スートプリフォーム６が生成され、成長してゆく。
このスートプリフォーム６は、したがってその成長に応
じて自ら回転しながら徐々に上方に移送される。
て詳しく説明する。コア用バーナ１には、水素、酸素、
アルゴン、四塩化シラン、四塩化ゲルマンなどが供給さ
れ、コアとなるスートが合成され、これが図示しない出
発基材上に堆積し、コア部４が形成される。一方、第１
クラッド用バーナ２およびこれの上方に配置された第２
クラッド用バーナ３にはともに水素、酸素、アルゴン、
四塩化シランなどが供給され、クラッドとなるスートが
合成され、これが同様に堆積し、クラッド部５が形成さ
れ、スートプリフォーム６が生成され、成長してゆく。
このスートプリフォーム６は、したがってその成長に応
じて自ら回転しながら徐々に上方に移送される。
【００１０】所定の長さのスートプリフォーム６が得ら
れ、製造終了の時点となったとき、第１クラッド用バー
ナ２および第２クラッド用バーナ３への四塩化シランな
どのガラス原料ガスの供給を停止し、水素、酸素、アル
ゴンのみを供給する。四塩化シランのクラッド用バーナ
２，３への供給を停止すると、バーナの火炎温度は火炎
内での酸化ケイ素（ＳｉＯ2 ）生成反応がないため、通
常の酸水素炎に近い温度にまで上昇する。このガラス原
料ガスの供給停止の際にも、スートプリフォーム６は、
通常通り自ら回転しつつ、上方に移動している。
れ、製造終了の時点となったとき、第１クラッド用バー
ナ２および第２クラッド用バーナ３への四塩化シランな
どのガラス原料ガスの供給を停止し、水素、酸素、アル
ゴンのみを供給する。四塩化シランのクラッド用バーナ
２，３への供給を停止すると、バーナの火炎温度は火炎
内での酸化ケイ素（ＳｉＯ2 ）生成反応がないため、通
常の酸水素炎に近い温度にまで上昇する。このガラス原
料ガスの供給停止の際にも、スートプリフォーム６は、
通常通り自ら回転しつつ、上方に移動している。
【００１１】第１および第２クラッド用バーナ２，３の
高温の火炎によって、スートプリフォーム６のクラッド
部５からコア部４にかけてその表面が加熱され、その表
面部分が焼き固められて硬くなり、表層が嵩密度０．３
〜０．５ｇ／ｃｍ3 で、厚さが１００〜５００μｍの硬
化層７となる。この第１および第２クラッド用バーナ
２，３の高温火炎による加熱は、スートプリフォーム６
が上昇してゆき、火炎がスートプリフォーム６に当らな
くなれば終了し、この時点で、酸素、水素、アルゴンの
供給を止めてスートプリフォームの製造が完了する。
高温の火炎によって、スートプリフォーム６のクラッド
部５からコア部４にかけてその表面が加熱され、その表
面部分が焼き固められて硬くなり、表層が嵩密度０．３
〜０．５ｇ／ｃｍ3 で、厚さが１００〜５００μｍの硬
化層７となる。この第１および第２クラッド用バーナ
２，３の高温火炎による加熱は、スートプリフォーム６
が上昇してゆき、火炎がスートプリフォーム６に当らな
くなれば終了し、この時点で、酸素、水素、アルゴンの
供給を止めてスートプリフォームの製造が完了する。
【００１２】このような製法によれば、スートプリフォ
ーム６の表面の硬化層７があたかも卵殻のように機能
し、その内部を保護し、その内側にスートの硬い部分Ａ
と軟らかい部分Ｂが存在していてもスートプリフォーム
６にひび割れが入ることがなくなる。
ーム６の表面の硬化層７があたかも卵殻のように機能
し、その内部を保護し、その内側にスートの硬い部分Ａ
と軟らかい部分Ｂが存在していてもスートプリフォーム
６にひび割れが入ることがなくなる。
【００１３】なお、コア部４については、コア用バーナ
１が第１クラッド用バーナ２から離れているため、コア
部４には硬い部分Ａと軟らかい部分Ｂとが明確に形成さ
れず、かつコア部４はスートプリフォーム６の上昇によ
って、速やかにコア用バーナ１の火炎から離れるため、
コア部４にひび割れが生じることはほとんどない。この
ため、コア用バーナ１については、特にガラス原料ガス
の供給を停止する必要はなく、必要であれば、第１およ
び第２クラッド用バーナ２，３と同様に操作してもよ
い。
１が第１クラッド用バーナ２から離れているため、コア
部４には硬い部分Ａと軟らかい部分Ｂとが明確に形成さ
れず、かつコア部４はスートプリフォーム６の上昇によ
って、速やかにコア用バーナ１の火炎から離れるため、
コア部４にひび割れが生じることはほとんどない。この
ため、コア用バーナ１については、特にガラス原料ガス
の供給を停止する必要はなく、必要であれば、第１およ
び第２クラッド用バーナ２，３と同様に操作してもよ
い。
【００１４】次に、この発明の製法の第２の例を説明す
る。この例の製法では、スートプリフォーム６の製造終
了時に、第１および第２クラッド用バーナ２，３への四
塩化シランなどのガラス原料ガスの供給量を例えば５０
％程度に減量するか、あるいはガラス原料ガスの供給量
をそのままとし、酸素および水素の供給量を例えば２倍
程度に増加するか、またはガラス原料ガスの供給量を減
量し、かつ酸素および水素の供給量を増すことで、クラ
ッド用バーナ２，３の火炎温度を高めてスートの合成を
行い、スートの堆積を行うものである。
る。この例の製法では、スートプリフォーム６の製造終
了時に、第１および第２クラッド用バーナ２，３への四
塩化シランなどのガラス原料ガスの供給量を例えば５０
％程度に減量するか、あるいはガラス原料ガスの供給量
をそのままとし、酸素および水素の供給量を例えば２倍
程度に増加するか、またはガラス原料ガスの供給量を減
量し、かつ酸素および水素の供給量を増すことで、クラ
ッド用バーナ２，３の火炎温度を高めてスートの合成を
行い、スートの堆積を行うものである。
【００１５】この方法では、第１および第２クラッド用
バーナ２，３によって堆積されるスートは、嵩密度の高
い、硬いものとなり、このスートが硬く、かつ第１の例
のものより厚い（約３００〜８００μｍ）膜を形成して
スートプリフォームの表面、特にクラッド部５の表面を
覆うことになり、先のものと同様にこの膜が硬化層７と
なってスートプリフォームのひび割れを防止する。コア
用バーナ１については、第１の例と同様に、必要に応じ
て、第１、第２クラッドバーナ２，３と同様の操作を行
えばよい。
バーナ２，３によって堆積されるスートは、嵩密度の高
い、硬いものとなり、このスートが硬く、かつ第１の例
のものより厚い（約３００〜８００μｍ）膜を形成して
スートプリフォームの表面、特にクラッド部５の表面を
覆うことになり、先のものと同様にこの膜が硬化層７と
なってスートプリフォームのひび割れを防止する。コア
用バーナ１については、第１の例と同様に、必要に応じ
て、第１、第２クラッドバーナ２，３と同様の操作を行
えばよい。
【００１６】次に、この発明の第３の例を説明する。こ
の第３の例では、スートプリフォーム６の製造終了時
に、まずコア用バーナ１へのガラス原料ガスの供給を停
止し、酸素および水素の供給量を通常時と同様とし、コ
ア用バーナ１によってコア部４を加熱し、その表面に硬
化層７を形成する。この時、第１および第２クラッド用
バーナ２，３へのガスの供給は通常時と同様とされ、こ
れらクラッド用バーナ２，３によってクラッドとなるス
ートが堆積されてゆく。
の第３の例では、スートプリフォーム６の製造終了時
に、まずコア用バーナ１へのガラス原料ガスの供給を停
止し、酸素および水素の供給量を通常時と同様とし、コ
ア用バーナ１によってコア部４を加熱し、その表面に硬
化層７を形成する。この時、第１および第２クラッド用
バーナ２，３へのガスの供給は通常時と同様とされ、こ
れらクラッド用バーナ２，３によってクラッドとなるス
ートが堆積されてゆく。
【００１７】そして、スートプリフォーム６が上方に上
昇し、コア用バーナ１の火炎がスートプリフォーム６の
コア部４から離れると、コア用バーナ１を消火し、第１
のクラッド用バーナ２へのガラス原料ガスの供給を停止
するかあるいは供給量を減量して、先の例のように第１
クラッド用バーナ２の火炎が当る部分を焼き固めて硬化
層７を形成するかあるいは嵩密度の高いスートを堆積し
て硬化層７を形成する。この時、第２クラッド用バーナ
３へのガスの供給は通常時と同様であり、クラッドとな
るスートが堆積されてゆく。
昇し、コア用バーナ１の火炎がスートプリフォーム６の
コア部４から離れると、コア用バーナ１を消火し、第１
のクラッド用バーナ２へのガラス原料ガスの供給を停止
するかあるいは供給量を減量して、先の例のように第１
クラッド用バーナ２の火炎が当る部分を焼き固めて硬化
層７を形成するかあるいは嵩密度の高いスートを堆積し
て硬化層７を形成する。この時、第２クラッド用バーナ
３へのガスの供給は通常時と同様であり、クラッドとな
るスートが堆積されてゆく。
【００１８】ついで、スートプリフォーム６の上昇につ
れて、第１クラッド用バーナ２の火炎がスートプリフォ
ーム６から離れると、第１クラッド用バーナ２を消火
し、第２クラッド用バーナ３へのガラス原料ガスの供給
を停止するかあるいは減量して、第２クラッド用バーナ
３の火炎が当る部分に同様にして硬化層７を形成する。
第２クラッド用バーナ３の火炎がスートプリフォーム６
から離れれば、これを消火する。
れて、第１クラッド用バーナ２の火炎がスートプリフォ
ーム６から離れると、第１クラッド用バーナ２を消火
し、第２クラッド用バーナ３へのガラス原料ガスの供給
を停止するかあるいは減量して、第２クラッド用バーナ
３の火炎が当る部分に同様にして硬化層７を形成する。
第２クラッド用バーナ３の火炎がスートプリフォーム６
から離れれば、これを消火する。
【００１９】このような方法では、スートプリフォーム
６のコア部４からクラッド部５にかけて順次クラッドと
なるスートが堆積されつつ硬化層７が形成されることに
なる。このため、この方法によれば、クラッド部５が最
終段階まで堆積されることになり、図２に示すように先
の二つの例に比べてコア部４を有効に使用できる利点が
ある。勿論、コア部４からクラッド部５にかけて硬化層
７が形成され、これによってスートプリフォーム６の割
れが防止できることは言うまでもない。なお、クラッド
用バーナを３本以上として、上述の第１〜第３の方法を
適用することもできる。
６のコア部４からクラッド部５にかけて順次クラッドと
なるスートが堆積されつつ硬化層７が形成されることに
なる。このため、この方法によれば、クラッド部５が最
終段階まで堆積されることになり、図２に示すように先
の二つの例に比べてコア部４を有効に使用できる利点が
ある。勿論、コア部４からクラッド部５にかけて硬化層
７が形成され、これによってスートプリフォーム６の割
れが防止できることは言うまでもない。なお、クラッド
用バーナを３本以上として、上述の第１〜第３の方法を
適用することもできる。
【００２０】以下、具体例を示してこの発明の作用効果
を説明する。 （実施例１）第１クラッド用バーナと第２クラッド用バ
ーナの２本のクラッド用バーナと１本のコア用バーナを
用いるＶＡＤ法によってスートプリフォームを製造し
た。通常製造時の第１および第２クラッド用バーナへの
ガス類の供給量（単位；リットル／分）を以下の通りと
した。 第１クラッド用バーナ 第２クラッド用バーナ 水素 １０ １８ 酸素 １２ １３ アルゴン ０．８ ０．８ 四塩化シラン １．０ １．２
を説明する。 （実施例１）第１クラッド用バーナと第２クラッド用バ
ーナの２本のクラッド用バーナと１本のコア用バーナを
用いるＶＡＤ法によってスートプリフォームを製造し
た。通常製造時の第１および第２クラッド用バーナへの
ガス類の供給量（単位；リットル／分）を以下の通りと
した。 第１クラッド用バーナ 第２クラッド用バーナ 水素 １０ １８ 酸素 １２ １３ アルゴン ０．８ ０．８ 四塩化シラン １．０ １．２
【００２１】そして、製造終了時に、各クラッド用バー
ナへのガス類の供給量を以下の通りに変化させた。 第１クラッド用バーナ 第２クラッド用バーナ 水素 １０ １８ 酸素 １２ １３ アルゴン ０．８ ０．８ 四塩化シラン ０ ０ このようにして得られたスートプリフォームのひび割れ
発生率は、５％であった。
ナへのガス類の供給量を以下の通りに変化させた。 第１クラッド用バーナ 第２クラッド用バーナ 水素 １０ １８ 酸素 １２ １３ アルゴン ０．８ ０．８ 四塩化シラン ０ ０ このようにして得られたスートプリフォームのひび割れ
発生率は、５％であった。
【００２２】（従来例１）一方、製造終了時のガス類の
供給量を通常製造時のそれと同じとしてスートプリフォ
ームを製造したところ、そのひび割れ率は１１％となっ
た。 （従来例２）第１、第２クラッド用バーナに加えて第３
クラッド用バーナをさらに設置し、第３クラッド用バー
ナの通常製造時のガス類の供給量を次の通りとした。 第１、第２クラッド用バーナへの通常製造時のガス類の
供給は実施例１と同様とした。この条件で、そのまま製
造終了した時のスートプリフォームのひび割れ発生率は
３４％であった。また、そのひび割れは、スートの軟ら
かい部分から発生したものが全体の９５％であった。
供給量を通常製造時のそれと同じとしてスートプリフォ
ームを製造したところ、そのひび割れ率は１１％となっ
た。 （従来例２）第１、第２クラッド用バーナに加えて第３
クラッド用バーナをさらに設置し、第３クラッド用バー
ナの通常製造時のガス類の供給量を次の通りとした。 第１、第２クラッド用バーナへの通常製造時のガス類の
供給は実施例１と同様とした。この条件で、そのまま製
造終了した時のスートプリフォームのひび割れ発生率は
３４％であった。また、そのひび割れは、スートの軟ら
かい部分から発生したものが全体の９５％であった。
【００２３】（実施例２）従来例２において、製造終了
時の各クラッド用バーナへのガス類の供給を下記の通り
にした以外は、同様にしてスートプリフォームを製造し
た。 第１クラット゛用ハ゛ーナ 第２クラット゛用ハ゛ーナ 第３クラット゛用ハ゛ーナ 水素 １３ ２２ ２５ 酸素 １３ １５ １７ アルゴン ０．８ ０．８ １．０ 四塩化シラン ０．５ ０．６ ０．７ かくして得られたスートプリフォームのひび割れ率は、
１％以下であった。
時の各クラッド用バーナへのガス類の供給を下記の通り
にした以外は、同様にしてスートプリフォームを製造し
た。 第１クラット゛用ハ゛ーナ 第２クラット゛用ハ゛ーナ 第３クラット゛用ハ゛ーナ 水素 １３ ２２ ２５ 酸素 １３ １５ １７ アルゴン ０．８ ０．８ １．０ 四塩化シラン ０．５ ０．６ ０．７ かくして得られたスートプリフォームのひび割れ率は、
１％以下であった。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、この発明のスート
プリフォームの製法によれば、クラッド用バーナを２本
以上用いてＶＡＤ法により製造されたスートプリフォー
ムの終了先端部分でのひび割れがほぼ完全に防止でき
る。このため、この発明の製法は、特に多数本のクラッ
ド用バーナを必要とするスートプリフォームの全合成や
大型スートプリフォームの製造に好適なものとなる。
プリフォームの製法によれば、クラッド用バーナを２本
以上用いてＶＡＤ法により製造されたスートプリフォー
ムの終了先端部分でのひび割れがほぼ完全に防止でき
る。このため、この発明の製法は、特に多数本のクラッ
ド用バーナを必要とするスートプリフォームの全合成や
大型スートプリフォームの製造に好適なものとなる。
【図１】 この発明の製法の一例を示す概略構成図であ
る。
る。
【図２】 この発明の製法の他の例で得られたスートプ
リフォームを示す概略構成図である。
リフォームを示す概略構成図である。
【図３】 従来の製法の例を示す概略構成図である。
１…コア用バーナ、２…第１クラッド用バーナ、３…第
２クラッド用バーナ、４…コア部、５…クラッド部、６
…スートプリフォーム、７…硬化層
２クラッド用バーナ、４…コア部、５…クラッド部、６
…スートプリフォーム、７…硬化層
Claims (3)
- 【請求項１】 ２本以上のクラッド用バーナを用いたＶ
ＡＤ法によってスートプリフォームを製造する際、スー
トプリフォームの製造終了時点で、上記クラッド用バー
ナの火炎温度を通常製造時よりも高くして、スートプリ
フォームの終端部の表面に硬化層を形成することを特徴
とするスートプリフォームの製法。 - 【請求項２】 上記硬化層の形成が、スート表面の加熱
によって行われることを特徴とする請求項１記載のスー
トプリフォームの製法。 - 【請求項３】 上記硬化層の形成が、スートの緻密な堆
積によって行われることを特徴とする請求項１記載のス
ートプリフォームの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16579893A JP2999095B2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | スートプリフォームの製法 |
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