JP2995663B2 - 形状異方性軟磁性合金粉末 - Google Patents
形状異方性軟磁性合金粉末Info
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はコア材，磁気ヘッド材等に用いられる形状異
方性軟磁性合金粉末に関し，詳しくは，高い磁化を有す
るFeを主成分とする金属粉末に形状異方性を付与するこ
とにより，特定な方向に軟磁性特性の向上した形状異方
性軟磁性合金粉末に関するものである。
方性軟磁性合金粉末に関し，詳しくは，高い磁化を有す
るFeを主成分とする金属粉末に形状異方性を付与するこ
とにより，特定な方向に軟磁性特性の向上した形状異方
性軟磁性合金粉末に関するものである。
［従来の技術］ 従来，安価にして高い磁化を有する鉄（Fe）は磁性材
料においては，最も重要な物質となっている。一般にFe
を多量に含有する金属は磁化が容易である軟磁性を示
す。これら鉄を主成分とする軟磁性合金は，塊状や板状
で使用されることが通例となっていた。
料においては，最も重要な物質となっている。一般にFe
を多量に含有する金属は磁化が容易である軟磁性を示
す。これら鉄を主成分とする軟磁性合金は，塊状や板状
で使用されることが通例となっていた。
しかしながら，近年，形状が容易に選択できる粉末を
使用した成形，塗布等の手法が活用されている。一般に
粉末は，金属の占める割合が少なくなるために，単位体
積当りの磁化量が少なくなる傾向となる。それに加え
て，粒状化にともない反磁界の影響も大きくなり，磁化
特性が低下する傾向となる。
使用した成形，塗布等の手法が活用されている。一般に
粉末は，金属の占める割合が少なくなるために，単位体
積当りの磁化量が少なくなる傾向となる。それに加え
て，粒状化にともない反磁界の影響も大きくなり，磁化
特性が低下する傾向となる。
これらの負の現象を軽減するためには，粉末に形状異
方性を付与し，特定の方向にのみ磁化を容易にする方法
が有用となる。
方性を付与し，特定の方向にのみ磁化を容易にする方法
が有用となる。
一般にFeを主成分とする軟磁性合金は粘く，通常の機
械的粉砕法では，粉末化ができないとされてきた。その
ため溶湯噴霧法により合金粒子を得る方法や，液体急冷
法により薄帯を製造した後粉砕し合金粉末とする方法
や,Fe以外に半金属元素（例えばＢ）を添加することに
より，合金の非粉砕性を向上させる方法が,Feを多量に
含有する合金粉末の一般的な製法とされている。
械的粉砕法では，粉末化ができないとされてきた。その
ため溶湯噴霧法により合金粒子を得る方法や，液体急冷
法により薄帯を製造した後粉砕し合金粉末とする方法
や,Fe以外に半金属元素（例えばＢ）を添加することに
より，合金の非粉砕性を向上させる方法が,Feを多量に
含有する合金粉末の一般的な製法とされている。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら，溶湯噴霧法や液体急冷法では，高価な
設備を導入する必要がある事，処理量が少ない事，安定
した製造条件が狭い事など，また，合金に被粉砕性向上
に効果のある半金属（例えば，ホウ素（Ｂ））を添加す
る方法では，添加量の増加が合金の耐食性を低下させ，
軟磁性材料として不利益な点も多い。
設備を導入する必要がある事，処理量が少ない事，安定
した製造条件が狭い事など，また，合金に被粉砕性向上
に効果のある半金属（例えば，ホウ素（Ｂ））を添加す
る方法では，添加量の増加が合金の耐食性を低下させ，
軟磁性材料として不利益な点も多い。
そこで，本発明の技術的課題は，これら製造上の欠点
を除去するために，旧来より実施され技術的には殆んど
確率したとされるインゴットの製造と機械的粉砕によ
り,Feを主成分とした合金粉末を得るもので，安価な設
備を使用し，安定した製造状態で,Feを主成分としたFe
−Si−Ｂ合金にCrを添加し，耐食性に優れ且つ，板状
で，その板面に平行な一方向に磁化容易軸を有する形状
異方性軟磁性合金粉末を提供することにある。
を除去するために，旧来より実施され技術的には殆んど
確率したとされるインゴットの製造と機械的粉砕によ
り,Feを主成分とした合金粉末を得るもので，安価な設
備を使用し，安定した製造状態で,Feを主成分としたFe
−Si−Ｂ合金にCrを添加し，耐食性に優れ且つ，板状
で，その板面に平行な一方向に磁化容易軸を有する形状
異方性軟磁性合金粉末を提供することにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明は，旧来使用されている一般的な製造設備を使
用して,Feを主成分とする形状異方性を有する軟磁性合
金粉末を，安価にして安定的に製造できるように構成し
たもので，通常の溶解法で製造された合金インゴットを
一般に粉砕に使用されている設備を使用して製造できる
ようにFe系合金の組成を調整するものであり,Siを3.0〜
23.0（wt％）,Bを0.1〜20.0（wt％）Crを０〜39.8（wt
％）（ただしＸ＋Ｙ≧3.1,X＋Ｙ＋Z/2≦23.0,Z＝０は含
まず）残部が実質的に鉄からなる強磁性粉末であって各
粉末粒子は，前記組成の合金インゴットを機械的粉砕す
ることによって得られた結晶質の板状の粒子で，その板
面に平行な一方向に磁化容易軸を有することを特徴とす
る。
用して,Feを主成分とする形状異方性を有する軟磁性合
金粉末を，安価にして安定的に製造できるように構成し
たもので，通常の溶解法で製造された合金インゴットを
一般に粉砕に使用されている設備を使用して製造できる
ようにFe系合金の組成を調整するものであり,Siを3.0〜
23.0（wt％）,Bを0.1〜20.0（wt％）Crを０〜39.8（wt
％）（ただしＸ＋Ｙ≧3.1,X＋Ｙ＋Z/2≦23.0,Z＝０は含
まず）残部が実質的に鉄からなる強磁性粉末であって各
粉末粒子は，前記組成の合金インゴットを機械的粉砕す
ることによって得られた結晶質の板状の粒子で，その板
面に平行な一方向に磁化容易軸を有することを特徴とす
る。
一般に,Fe系合金は，一部の合金（例えばFe−Co系）
を除きFeの含有量が多いほど，高い磁化を有する傾向に
ある。したがって，安価にして，高い磁化特性を示す金
属材料は高Fe側で実現されることになり，工業上極めて
有用な機能性材料となっている。そこで本発明では，強
磁性粉末を提供することが目的であるので，飽和磁化４
πIS 5kG以上の特性を有することを条件として設定し
た。
を除きFeの含有量が多いほど，高い磁化を有する傾向に
ある。したがって，安価にして，高い磁化特性を示す金
属材料は高Fe側で実現されることになり，工業上極めて
有用な機能性材料となっている。そこで本発明では，強
磁性粉末を提供することが目的であるので，飽和磁化４
πIS 5kG以上の特性を有することを条件として設定し
た。
本発明は,Fe中にSiを3.0〜23.0（wt％）,Bを0.1〜20.
0（wt％）,Crを０〜39.8（wt％）（ただしＸ＋Ｙ≧3.1,
X＋Ｙ＋Z/2≦23.0,Z＝０は含まず）の範囲で含有した合
金を旧来から使用されている粉砕設備で粉砕することに
より，形状異方性を有する軟磁性合金粉末を，安価にし
て，安定的に製造できるものである。
0（wt％）,Crを０〜39.8（wt％）（ただしＸ＋Ｙ≧3.1,
X＋Ｙ＋Z/2≦23.0,Z＝０は含まず）の範囲で含有した合
金を旧来から使用されている粉砕設備で粉砕することに
より，形状異方性を有する軟磁性合金粉末を，安価にし
て，安定的に製造できるものである。
Fe中のCr含有量を0wt％以上（ただし０は含まず）と
したのは,Crを添加することにより，合金粉末の耐食性
が著しく向上するためである。
したのは,Crを添加することにより，合金粉末の耐食性
が著しく向上するためである。
また,Si含有量をＸ（wt％）,B含有量をＹ（wt％）と
し,X＝3.0wt％以上,Y＝0.1wt％以上,X＋Ｙ＝3.1wt％以
上としたのは，これ以下では合金インゴットが粘く，ジ
ョークラッシャー等による一般的な機械的粉砕が不可能
であったり，困難となるからである。また,X＝23.0wt％
以下,Y＝20.0wt％以下,Z＝39.8wt％,X＋Ｙ＋Z/2＝23.0w
t％以下としたのは，これ以上の領域では，合金粉末の
磁化が5kG以下となり,Fe系合金の特徴である高磁化特性
が著しく減少する状態となるからである。
し,X＝3.0wt％以上,Y＝0.1wt％以上,X＋Ｙ＝3.1wt％以
上としたのは，これ以下では合金インゴットが粘く，ジ
ョークラッシャー等による一般的な機械的粉砕が不可能
であったり，困難となるからである。また,X＝23.0wt％
以下,Y＝20.0wt％以下,Z＝39.8wt％,X＋Ｙ＋Z/2＝23.0w
t％以下としたのは，これ以上の領域では，合金粉末の
磁化が5kG以下となり,Fe系合金の特徴である高磁化特性
が著しく減少する状態となるからである。
また，粉末の形状異方性化は主に，ジョークラッシャ
ー等による粗粉砕した粉末をボールミル等で比較的小さ
い機械的応力を繰り返し加えていく工程で実現される。
ー等による粗粉砕した粉末をボールミル等で比較的小さ
い機械的応力を繰り返し加えていく工程で実現される。
ここで得られた形状異方性粉末は，一般には板状とな
っており，反磁界の関係で板面方向が磁化容易方向とな
る。この形状異方性化は，粒子の長径／短径が１（球
状）でなければ発生するものであり，本発明において
は，板状粒子の厚さが約0.1〜1000μm,直径が約１〜500
0μｍの範囲で調整が容易に実施できる。一般手な傾向
として，偏平度の向上した粒子は，板状粒子の直径が数
十μｍで，厚さが１μｍ前後で実現されることが多い。
っており，反磁界の関係で板面方向が磁化容易方向とな
る。この形状異方性化は，粒子の長径／短径が１（球
状）でなければ発生するものであり，本発明において
は，板状粒子の厚さが約0.1〜1000μm,直径が約１〜500
0μｍの範囲で調整が容易に実施できる。一般手な傾向
として，偏平度の向上した粒子は，板状粒子の直径が数
十μｍで，厚さが１μｍ前後で実現されることが多い。
以下の本発明の実施例では，ジョークラッシャーと回
転ボールミルによる粉砕，偏平化についてのみ述べてい
るが，旧来からの粉砕機として知られているハンマーミ
ル，スタンプミル，ロールミル等による粉砕や振動ミ
ル，遠心ミル，遊星ミル等のボールによるエネルギー伝
達で粉砕する機種での工程を付加したり，代替としても
本発明の合金組成の効果が現われることは自明の理であ
る。
転ボールミルによる粉砕，偏平化についてのみ述べてい
るが，旧来からの粉砕機として知られているハンマーミ
ル，スタンプミル，ロールミル等による粉砕や振動ミ
ル，遠心ミル，遊星ミル等のボールによるエネルギー伝
達で粉砕する機種での工程を付加したり，代替としても
本発明の合金組成の効果が現われることは自明の理であ
る。
［実施例］ 以下，本発明の実施例について図面を参照しながら説
明する。
明する。
実施例１ 純度が99.8％以上の鉄（Fe），ケイ素（Si），ホウ素
（Ｂ）及びクロム（Cr）を使用し，アルゴン雰囲気中
で，高周波加熱により,Siが3.0,10.0,15.0,20.0,23.0
（wt％）,Bが0,0.1,1.0,5.0,10.0,15.0,20.0（wt％）,C
rが0,1.0,5.0,10.0,15.0,20.0,25.0,30.0,35.0,40.0（w
t％），残部Fe（wt％）の厚さ約20mmのインゴット96種
類をそれぞれ作製した。
（Ｂ）及びクロム（Cr）を使用し，アルゴン雰囲気中
で，高周波加熱により,Siが3.0,10.0,15.0,20.0,23.0
（wt％）,Bが0,0.1,1.0,5.0,10.0,15.0,20.0（wt％）,C
rが0,1.0,5.0,10.0,15.0,20.0,25.0,30.0,35.0,40.0（w
t％），残部Fe（wt％）の厚さ約20mmのインゴット96種
類をそれぞれ作製した。
次に，これらインゴットをハンマーを用いて，最大長
辺が約10cm以下になるように分級した。
辺が約10cm以下になるように分級した。
次に，これらインゴットの破砕片を用いて，市販され
ているジョークラッシャー（1HP）にて1mm以下の粗粉砕
粉末を作製した。
ているジョークラッシャー（1HP）にて1mm以下の粗粉砕
粉末を作製した。
次に，これら粉末をステンレスボール及びエタノール
を用いて，湿式でボールミル粉砕した。ここで，ステン
レスボール径及び回転数，運転時間を変化させることに
より，平均直径が約30〜50μm,平均厚さが３〜５μｍで
直径／厚さの比の値の平均が約７〜13の板状粒子からな
る合金粉末を各々得た。
を用いて，湿式でボールミル粉砕した。ここで，ステン
レスボール径及び回転数，運転時間を変化させることに
より，平均直径が約30〜50μm,平均厚さが３〜５μｍで
直径／厚さの比の値の平均が約７〜13の板状粒子からな
る合金粉末を各々得た。
次に，これら粉末に対し，液状のエポキシ樹脂を約2w
t％混合した後，金型を使用して，約500kg/cm2の圧力で
一方向に加圧圧縮して約13mmの立方体の圧粉体を得た。
t％混合した後，金型を使用して，約500kg/cm2の圧力で
一方向に加圧圧縮して約13mmの立方体の圧粉体を得た。
この圧粉体について，粉末の圧縮方向と平行な方向，
及びそれと直交する方向の磁気特性を測定した。
及びそれと直交する方向の磁気特性を測定した。
その結果を第１図，第２図に示す。図中,4μISは粉末
の占績率を100％に換算した値である。
の占績率を100％に換算した値である。
又，粉末の圧縮方向による磁化特性は，粉末圧縮方向
と平行な方向に比べ，それと直交する方向は，磁化曲線
の立ち上がりが急峻であり,IHCも低い値を示している。
これは，粉末圧縮方向と直交する方向が磁化容易となっ
ていることを示している。
と平行な方向に比べ，それと直交する方向は，磁化曲線
の立ち上がりが急峻であり,IHCも低い値を示している。
これは，粉末圧縮方向と直交する方向が磁化容易となっ
ていることを示している。
この圧粉体の断面を顕微鏡にて観察したところ，粉末
圧縮方向と直交する方向に，板状合金粒子の長軸がそろ
った積層状態となっていた。
圧縮方向と直交する方向に，板状合金粒子の長軸がそろ
った積層状態となっていた。
したがって，圧粉体の磁化異方性特性は，粉末の形状
による磁化容易性に起因していることがわかる。
による磁化容易性に起因していることがわかる。
第３図，第４図に４μIS値を試料のSi量,B量及びCr量
に対する，磁気特性の等高線図として示した。
に対する，磁気特性の等高線図として示した。
図より４πIS≧5kGがSi＋Ｂ＋Cr/2≦23の範囲で達成
されることがわかる。
されることがわかる。
実施例２ 実施例１で得られたSiが3.0,23.0（wt％）Ｂが0.1,2
0.0（wt％）,Crが0,1.0,0.5,10.0,15.0（wt％）残部Fe
（wt％）のボールミル粉砕した粉末13種類を，温度80
℃，湿度95％の恒温，恒湿の環境下で1000時間保持し，
粉末の磁気特性の変化を測定した。磁気特性の変化は，
実施例２と同様に，エポキシ樹脂を混合後圧縮成形し，
この圧粉体について加圧方向と直交する方向の磁気特性
を測定した。
0.0（wt％）,Crが0,1.0,0.5,10.0,15.0（wt％）残部Fe
（wt％）のボールミル粉砕した粉末13種類を，温度80
℃，湿度95％の恒温，恒湿の環境下で1000時間保持し，
粉末の磁気特性の変化を測定した。磁気特性の変化は，
実施例２と同様に，エポキシ樹脂を混合後圧縮成形し，
この圧粉体について加圧方向と直交する方向の磁気特性
を測定した。
その結果を，第２図に示す，第２図において,Crを添
加しない粉末は,1000時間保持により,4πISの減少が著
しく，明らかに酸化による磁気特性の劣化が見られる
が,Crを添加することにより,1000時間保持後の磁化特性
の劣化が顕著に改善されている。
加しない粉末は,1000時間保持により,4πISの減少が著
しく，明らかに酸化による磁気特性の劣化が見られる
が,Crを添加することにより,1000時間保持後の磁化特性
の劣化が顕著に改善されている。
この結果より，本合金粉末が著しく耐食性に優れたも
のであることがわかる。
のであることがわかる。
実施例３ 実施例１で得られた,Siが3.0,23.0（wt％）Ｂが0,0.
1,20.0（wt％）,Crが1.0,5.0,10.0,20.0,30.0,40.0（wt
％）残部Fe（wt％）のインゴットの破壊片24種類をジョ
ークラッシャー（1HP）にて破砕を実施した際の結果を
第１表に示す。第１表中，×印はインゴットの粉砕が不
可能であり，○印は粉砕が充分に可能な状況と判断さ
れ， は著しく容易に粉砕できる状況を示している。
1,20.0（wt％）,Crが1.0,5.0,10.0,20.0,30.0,40.0（wt
％）残部Fe（wt％）のインゴットの破壊片24種類をジョ
ークラッシャー（1HP）にて破砕を実施した際の結果を
第１表に示す。第１表中，×印はインゴットの粉砕が不
可能であり，○印は粉砕が充分に可能な状況と判断さ
れ， は著しく容易に粉砕できる状況を示している。
Fe−Si−Ｂ−Cr合金で,SiをＸ（wt％）,BをＹ（wt
％）としＸ＝3.0wt％以上,Y＝0.1wt％以上,X＋Ｙ≧3.1w
t％含有することにより，市販されている通常の粉砕機
によって，十分に粉砕が可能である。
％）としＸ＝3.0wt％以上,Y＝0.1wt％以上,X＋Ｙ≧3.1w
t％含有することにより，市販されている通常の粉砕機
によって，十分に粉砕が可能である。
［発明の効果］ 以上説明したように，本発明によれば，旧来より実施
され，技術的には殆んど確立したとされるインゴットの
製造と機械的粉砕により製造できる。Feを主成分とした
強磁性粉末を提供できる。したがって，本発明によれ
ば，安価の設備を使用し，安定した製造状態でFeを主成
分としたFe−Si−Ｂ合金にCrを添加し，耐食性に優れ，
且つ，板状で，その板面に平行な一方向に磁化容易軸を
有する形状異方性軟磁性合金粉末を提供することができ
る。
され，技術的には殆んど確立したとされるインゴットの
製造と機械的粉砕により製造できる。Feを主成分とした
強磁性粉末を提供できる。したがって，本発明によれ
ば，安価の設備を使用し，安定した製造状態でFeを主成
分としたFe−Si−Ｂ合金にCrを添加し，耐食性に優れ，
且つ，板状で，その板面に平行な一方向に磁化容易軸を
有する形状異方性軟磁性合金粉末を提供することができ
る。
第１図は，実施例１におけるFe−Si−Ｂ−Cr合金粉末の
Si,B,Cr含有量と磁気特性（４πIS）の関係を示す図で
ある。 図中の実線は加圧方向と垂直な方向での測定値を示して
いる。 図中の各印はそれぞれ ○:3.0wt％Si,0.1wt％B,0〜40wt％Cr,残部Fe △:10.0wt％Si,0.1wt％B,0〜35wt％Cr,残部Fe ▽:15.0wt％Si,0.1wt％B,0〜25wt％Cr,残部Fe □:23.0wt％Si,0.1wt％B,0〜5wt％Cr,残部Fe ▲:3.0wt％Si,10.0wt％B,0〜25wt％Cr,残部Fe ■:3.0wt％Si,20.0wt％B,0〜5wt％Cr,残部Fe を示している。 第２図は，実施例１における,Fe−Si−Ｂ−Cr合金粉末
のSi,B,Cr含有量と磁気特性（IHC）の関係を示す図であ
る。 図中の実線は加圧方向と垂直な方向での測定値を示し破
線は各圧方向と水平な方向での測定値を示している。 図中の各印はそれぞれ ○:3.0wt％Si,0.1wt％B,0〜40wt％Cr,残部Fe ▽:15.0wt％Si,0.1wt％B,0〜35wt％Cr,残部Fe ▲:3.0wt％Si,10.0wt％B,0〜25wt％Cr,残部Fe ■:3.0wt％Si,20.0wt％B,0〜5wt％Cr,残部Fe を示している。 第３図，第４図は実施例１におけるFe−Si−Ｂ−Cr合金
のSi含有量,B含有量，及びCr含有量に対する磁気特性
（４πIS）の等高線を示す図である。図中の○印は，測
定した試料の組成点を示しており，添字は測定値（４π
IS）を示す。図中の実線は４πIS＝5kGの等高線を示し
ている。 第５図は実施例２における,Fe−Si−Ｂ−Cr合金粉末の
恒温，恒湿1000時間保持後のCr量と磁気特性（４πIS）
の変化の関係を示す図である。 図中の各印はそれぞれ ○:3.0wt％Si,0.1wt％B,0〜15wt％Cr,残部Fe △:23.0wt％Si,0.1wt％B,0〜10wt％Cr,残部Fe □:3.0wt％Si,20.0wt％B,0〜10wt％Cr,残部Fe を示している。
Si,B,Cr含有量と磁気特性（４πIS）の関係を示す図で
ある。 図中の実線は加圧方向と垂直な方向での測定値を示して
いる。 図中の各印はそれぞれ ○:3.0wt％Si,0.1wt％B,0〜40wt％Cr,残部Fe △:10.0wt％Si,0.1wt％B,0〜35wt％Cr,残部Fe ▽:15.0wt％Si,0.1wt％B,0〜25wt％Cr,残部Fe □:23.0wt％Si,0.1wt％B,0〜5wt％Cr,残部Fe ▲:3.0wt％Si,10.0wt％B,0〜25wt％Cr,残部Fe ■:3.0wt％Si,20.0wt％B,0〜5wt％Cr,残部Fe を示している。 第２図は，実施例１における,Fe−Si−Ｂ−Cr合金粉末
のSi,B,Cr含有量と磁気特性（IHC）の関係を示す図であ
る。 図中の実線は加圧方向と垂直な方向での測定値を示し破
線は各圧方向と水平な方向での測定値を示している。 図中の各印はそれぞれ ○:3.0wt％Si,0.1wt％B,0〜40wt％Cr,残部Fe ▽:15.0wt％Si,0.1wt％B,0〜35wt％Cr,残部Fe ▲:3.0wt％Si,10.0wt％B,0〜25wt％Cr,残部Fe ■:3.0wt％Si,20.0wt％B,0〜5wt％Cr,残部Fe を示している。 第３図，第４図は実施例１におけるFe−Si−Ｂ−Cr合金
のSi含有量,B含有量，及びCr含有量に対する磁気特性
（４πIS）の等高線を示す図である。図中の○印は，測
定した試料の組成点を示しており，添字は測定値（４π
IS）を示す。図中の実線は４πIS＝5kGの等高線を示し
ている。 第５図は実施例２における,Fe−Si−Ｂ−Cr合金粉末の
恒温，恒湿1000時間保持後のCr量と磁気特性（４πIS）
の変化の関係を示す図である。 図中の各印はそれぞれ ○:3.0wt％Si,0.1wt％B,0〜15wt％Cr,残部Fe △:23.0wt％Si,0.1wt％B,0〜10wt％Cr,残部Fe □:3.0wt％Si,20.0wt％B,0〜10wt％Cr,残部Fe を示している。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−94406（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−139702（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01F 1/20
Claims (1)
- 【請求項１】SiがXwt％、ＢがYwt％、CrがZwt％（但
し、Ｘ＝3.0〜23.0、Ｙ＝0.1〜20.0、Ｚ＝０〜39.8（Ｚ
＝０は含まず）、Ｘ＋Ｙ≧3.1、Ｘ＋Ｙ＋Z/2≦23.0）、
残部が実質的にFeからなる強磁性合金粉末であって、各
粉末粒子は、前記組成の合金インゴットを機械的粉砕す
ることによって得られた結晶質の板状の粒子で、その板
面に平行な一方向に磁化容易軸を有することを特徴とす
る形状異方性軟磁性合金粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2096367A JP2995663B2 (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | 形状異方性軟磁性合金粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2096367A JP2995663B2 (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | 形状異方性軟磁性合金粉末 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03295205A JPH03295205A (ja) | 1991-12-26 |
| JP2995663B2 true JP2995663B2 (ja) | 1999-12-27 |
Family
ID=14163006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2096367A Expired - Lifetime JP2995663B2 (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | 形状異方性軟磁性合金粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2995663B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102013004985A1 (de) | 2012-11-14 | 2014-05-15 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines Permanentmagneten sowie Permanentmagnet |
| CN113744948B (zh) * | 2021-09-01 | 2022-07-12 | 横店集团东磁股份有限公司 | 非晶磁粉芯前驱体颗粒、非晶磁粉芯、其制备方法及电感器件 |
-
1990
- 1990-04-13 JP JP2096367A patent/JP2995663B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03295205A (ja) | 1991-12-26 |
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