JP2985206B2 - 直火式冷延鋼板連続焼鈍炉 - Google Patents
直火式冷延鋼板連続焼鈍炉Info
- Publication number
- JP2985206B2 JP2985206B2 JP2024773A JP2477390A JP2985206B2 JP 2985206 B2 JP2985206 B2 JP 2985206B2 JP 2024773 A JP2024773 A JP 2024773A JP 2477390 A JP2477390 A JP 2477390A JP 2985206 B2 JP2985206 B2 JP 2985206B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- rolled steel
- furnace
- cold
- direct
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明はメツキ用普通鋼板やステンレス鋼板などの
冷間圧延された薄鋼板を、直火バーナにより加熱して焼
鈍処理をおこなう連続焼鈍炉に関する。
冷間圧延された薄鋼板を、直火バーナにより加熱して焼
鈍処理をおこなう連続焼鈍炉に関する。
従来、冷延鋼板の輻射率は0.15〜0.25程度と考えられ
ており、この低い輻射率のため炉壁からの輻射伝熱の強
化は加熱効率向上に効果がないと考えられ、輻射伝熱を
強化した連続焼鈍炉は提案されていない。また実際の連
続焼鈍炉の加熱過程においては、冷延鋼板は数10秒の在
炉時間中に燃焼ガスにより酸化されるが、その際の冷延
鋼板の輻射率の詳しい変化状況についても特に解析され
てはいない。
ており、この低い輻射率のため炉壁からの輻射伝熱の強
化は加熱効率向上に効果がないと考えられ、輻射伝熱を
強化した連続焼鈍炉は提案されていない。また実際の連
続焼鈍炉の加熱過程においては、冷延鋼板は数10秒の在
炉時間中に燃焼ガスにより酸化されるが、その際の冷延
鋼板の輻射率の詳しい変化状況についても特に解析され
てはいない。
そしてこの種の連続焼鈍炉としては、一般の熱処理炉
と同様に、炉壁にセラミツクフアイバの内貼層を設けて
断熱強化をはかつた炉構造のものが最近用いられている
が、炉温が1200〜1300℃に達する場合はセラミツクフア
イバの品質劣化が著しい。そのため表面保護用に従来は
アルミナ・シリカ系のコーテイング材が使用されている
が、このコーテイング材も前記高温では劣化が早く、フ
アイバ保護機能が短時間で失われるという問題があつ
た。
と同様に、炉壁にセラミツクフアイバの内貼層を設けて
断熱強化をはかつた炉構造のものが最近用いられている
が、炉温が1200〜1300℃に達する場合はセラミツクフア
イバの品質劣化が著しい。そのため表面保護用に従来は
アルミナ・シリカ系のコーテイング材が使用されている
が、このコーテイング材も前記高温では劣化が早く、フ
アイバ保護機能が短時間で失われるという問題があつ
た。
そこで発明者は、先ず普通メツキ鋼板の直火式連続焼
鈍炉の運転実績から、炉内の鋼板の輻射率を逆算したと
ころ、輻射率が板温300℃以上で急激に増大しているこ
とを知り、短時間の酸化によつても輻射率の上昇が見ら
れることを知見した。これをさらに定量的に把握するた
めステンレス冷延鋼板の焼鈍前と焼鈍後における分光輻
射率特性を測定したところ、第５図にSUS304材の一例を
示すように、焼鈍時の加熱による酸化のために、波長3.
5μｍ以下における輻射率の向上が著しいことを知見し
た。なお本図の焼鈍条件は、在炉時間42秒、板温1080℃
である。
鈍炉の運転実績から、炉内の鋼板の輻射率を逆算したと
ころ、輻射率が板温300℃以上で急激に増大しているこ
とを知り、短時間の酸化によつても輻射率の上昇が見ら
れることを知見した。これをさらに定量的に把握するた
めステンレス冷延鋼板の焼鈍前と焼鈍後における分光輻
射率特性を測定したところ、第５図にSUS304材の一例を
示すように、焼鈍時の加熱による酸化のために、波長3.
5μｍ以下における輻射率の向上が著しいことを知見し
た。なお本図の焼鈍条件は、在炉時間42秒、板温1080℃
である。
また発明者は、セラミツクフアイバの内貼層について
も分光輻射特性を測定したところ、第６図にアルミナ65
％、シリカ35％のセラミツクフアイバの例（測定温度:5
00℃）を示すように、波長５μｍ以下での輻射率が著る
しく低く、前記冷延鋼板の輻射特性と逆傾向にあること
が判明し、従つてセラミツクフアイバの内貼層を有する
炉を冷延鋼板の焼鈍用に用いることは、炉内輻射伝熱量
が低く、不適当であることを知見するに至った。
も分光輻射特性を測定したところ、第６図にアルミナ65
％、シリカ35％のセラミツクフアイバの例（測定温度:5
00℃）を示すように、波長５μｍ以下での輻射率が著る
しく低く、前記冷延鋼板の輻射特性と逆傾向にあること
が判明し、従つてセラミツクフアイバの内貼層を有する
炉を冷延鋼板の焼鈍用に用いることは、炉内輻射伝熱量
が低く、不適当であることを知見するに至った。
この発明は上記従来の問題点をかんがみ、発明者の上
記知見にもとづく研究の結果得られたものであつて、輻
射伝熱が促進されるとともに炉壁内貼層の劣化損耗の防
止をはかることができる直火式冷延鋼板連続焼鈍炉を提
供しようとするものである。
記知見にもとづく研究の結果得られたものであつて、輻
射伝熱が促進されるとともに炉壁内貼層の劣化損耗の防
止をはかることができる直火式冷延鋼板連続焼鈍炉を提
供しようとするものである。
この発明の直火式冷延鋼板連続焼鈍炉は、冷延鋼板を
被処理材とする直火式連続焼鈍炉において、前記冷延鋼
板の板温が300℃以下である領域を除いた炉壁に設け
た、アルミナまたはアルミナとシリカを主成分とするセ
ラミツクフアイバの内貼層の炉内側表面に、主成分とし
てCr2O3を40〜50重量％、FeOを20〜30重量％含有する高
輻射率塗料層を被着したことを特徴とする。
被処理材とする直火式連続焼鈍炉において、前記冷延鋼
板の板温が300℃以下である領域を除いた炉壁に設け
た、アルミナまたはアルミナとシリカを主成分とするセ
ラミツクフアイバの内貼層の炉内側表面に、主成分とし
てCr2O3を40〜50重量％、FeOを20〜30重量％含有する高
輻射率塗料層を被着したことを特徴とする。
この発明において、主成分としてCr2O3を40〜50重量
％、FeOを20〜30重量％含有する高輻射率塗料として
は、たとえばクロム鉄鉱を基材とし、これに結合材等を
加えた粉状体を用いることができ、第１表にその好まし
い成分範囲（重量％）を示す。この高輻射率塗料をセラ
ミツクフアイバの内貼層の炉内側表面に被着させるに
は、作業能率上スプレーガン等により塗布するのが好ま
しい。
％、FeOを20〜30重量％含有する高輻射率塗料として
は、たとえばクロム鉄鉱を基材とし、これに結合材等を
加えた粉状体を用いることができ、第１表にその好まし
い成分範囲（重量％）を示す。この高輻射率塗料をセラ
ミツクフアイバの内貼層の炉内側表面に被着させるに
は、作業能率上スプレーガン等により塗布するのが好ま
しい。
〔作用〕 高輻射率塗料層を形成する主成分である40〜50重量％
のCr2O3および20〜30重量％のFeOは安定な酸化物である
ため高温時においても性能劣化がほとんどなく、その分
光輻射特性の測定例によれば、波長５μｍ以下でも0.85
以上の高輻射率が得られ、長期間高温にさらされても輻
射率の低下はほとんど見られない。一方直火式焼鈍炉中
の通過により冷延鋼板の表面に生じる酸化スケールの主
成分も、FeOおよびCr2O3（ステンレス鋼板の場合）であ
るので、炉最内壁面と冷延鋼板表面の輻射特性が同傾向
となり、輻射伝熱が強化され、燃料消費量が節約され
る。
のCr2O3および20〜30重量％のFeOは安定な酸化物である
ため高温時においても性能劣化がほとんどなく、その分
光輻射特性の測定例によれば、波長５μｍ以下でも0.85
以上の高輻射率が得られ、長期間高温にさらされても輻
射率の低下はほとんど見られない。一方直火式焼鈍炉中
の通過により冷延鋼板の表面に生じる酸化スケールの主
成分も、FeOおよびCr2O3（ステンレス鋼板の場合）であ
るので、炉最内壁面と冷延鋼板表面の輻射特性が同傾向
となり、輻射伝熱が強化され、燃料消費量が節約され
る。
またセラミツクフアイバの内貼層は、前記のように高
温時における劣化が少ない高輻射率塗料層により被覆さ
れているので、劣化損耗が少なく、内貼層の寿命の延長
をはかることができる。
温時における劣化が少ない高輻射率塗料層により被覆さ
れているので、劣化損耗が少なく、内貼層の寿命の延長
をはかることができる。
以下第１図および第２図によりこの発明の一実施例を
説明する。
説明する。
図中、１は横型の直火式連続焼鈍炉で、２は予熱帯、
３は加熱帯、４は均熱帯、５は煙道、６は直火式バーナ
である。加熱帯３および均熱帯４は、第１図示の断面構
造を有する。第１図において７は鉄皮、８は厚さ50mmの
耐火キヤスタブル層、９は厚さ250mmのセラミツクフア
イバ（組成:Al2O3＝64％、SiO2＝36％）の内貼層であ
る。10はこの内貼層９の炉内側表面に被着された高輻射
率塗料層で、その組成はCr2O3＝43％、FeO＝23％、MgO
＝９％、Al2O3＝15％、SiO2＝７％、その他＝３％）で
あり、スプレーガンにより１〜2mmの厚さに吹付塗装し
てある。この高輻射率塗料層10を被着した内貼層９の分
光輻射特性の測定結果（測定温度:500℃）は第７図に示
す通りで、低波長範囲においてもセラミツクフアイバ単
体に比べて遥かに高い輻射率が得られている。また11は
炉床を形成する耐火レンガ、12は耐熱レンガであるが、
耐火レンガ11の表面にも前記高輻射率塗料層10を被着し
てもよい。また予熱帯２は高輻射率塗料層10を有しない
他は、第１図と同じ断面構造を有するものとしてあり、
これは板温300℃以下では鋼板の輻射率が低く効率のよ
い輻射伝熱が期待できないためである。
３は加熱帯、４は均熱帯、５は煙道、６は直火式バーナ
である。加熱帯３および均熱帯４は、第１図示の断面構
造を有する。第１図において７は鉄皮、８は厚さ50mmの
耐火キヤスタブル層、９は厚さ250mmのセラミツクフア
イバ（組成:Al2O3＝64％、SiO2＝36％）の内貼層であ
る。10はこの内貼層９の炉内側表面に被着された高輻射
率塗料層で、その組成はCr2O3＝43％、FeO＝23％、MgO
＝９％、Al2O3＝15％、SiO2＝７％、その他＝３％）で
あり、スプレーガンにより１〜2mmの厚さに吹付塗装し
てある。この高輻射率塗料層10を被着した内貼層９の分
光輻射特性の測定結果（測定温度:500℃）は第７図に示
す通りで、低波長範囲においてもセラミツクフアイバ単
体に比べて遥かに高い輻射率が得られている。また11は
炉床を形成する耐火レンガ、12は耐熱レンガであるが、
耐火レンガ11の表面にも前記高輻射率塗料層10を被着し
てもよい。また予熱帯２は高輻射率塗料層10を有しない
他は、第１図と同じ断面構造を有するものとしてあり、
これは板温300℃以下では鋼板の輻射率が低く効率のよ
い輻射伝熱が期待できないためである。
上記構成の連続式焼鈍炉１（炉長50m）において、板
厚1.0mm、巾1030mmのステンレス薄帯板から成る冷延鋼
板13を速度1.1m/secで炉内走行させて、焼鈍処理をおこ
なつたところ、高輻射率塗料層10のない従来炉の場合に
比べて、燃料消費量は約３％少なくて済み、またセラミ
ツクフアイバの内貼層９は、操業8000時間後の点検にて
全く劣化のないことが認められた。
厚1.0mm、巾1030mmのステンレス薄帯板から成る冷延鋼
板13を速度1.1m/secで炉内走行させて、焼鈍処理をおこ
なつたところ、高輻射率塗料層10のない従来炉の場合に
比べて、燃料消費量は約３％少なくて済み、またセラミ
ツクフアイバの内貼層９は、操業8000時間後の点検にて
全く劣化のないことが認められた。
この発明は上記実施例に限定されるものではなく、た
とえば上記実施例ではセラミツクフアイバの内貼層９が
炉壁の壁厚の大部分を占める厚手のものであつたが、第
３図に示すように厚い耐火断熱レンガ層15の内側にセラ
ミツクフアイバのベニアリングによる薄い内貼層９を形
成した構成の炉にも、この発明は適用でき、さらに第４
図に示すように縦型の直火式連続焼鈍炉20にもこの発明
は適用できる。これらの図中、第１図と同一または相当
部分には、第１図と同一符号を付してある。なお第４図
に示す縦型炉の場合、冷延鋼板13の両縁に対向する炉側
壁面21,21には、高輻射率塗料層10の付設を省略しても
よい。
とえば上記実施例ではセラミツクフアイバの内貼層９が
炉壁の壁厚の大部分を占める厚手のものであつたが、第
３図に示すように厚い耐火断熱レンガ層15の内側にセラ
ミツクフアイバのベニアリングによる薄い内貼層９を形
成した構成の炉にも、この発明は適用でき、さらに第４
図に示すように縦型の直火式連続焼鈍炉20にもこの発明
は適用できる。これらの図中、第１図と同一または相当
部分には、第１図と同一符号を付してある。なお第４図
に示す縦型炉の場合、冷延鋼板13の両縁に対向する炉側
壁面21,21には、高輻射率塗料層10の付設を省略しても
よい。
〔発明の効果〕 以上説明したようにこの発明によれば、セラミツクフ
アイバの内貼層の炉内側面を、高輻射率を有し高温時の
安定性にすぐれたCr2O3とFeOを主成分とする高輻射率塗
料層で被覆したので、冷延鋼板への輻射伝熱が促進され
るとともに、内貼層を形成するセラミツクフアイバの劣
化損耗を防止し内貼層の寿命の延長をはかることができ
る。
アイバの内貼層の炉内側面を、高輻射率を有し高温時の
安定性にすぐれたCr2O3とFeOを主成分とする高輻射率塗
料層で被覆したので、冷延鋼板への輻射伝熱が促進され
るとともに、内貼層を形成するセラミツクフアイバの劣
化損耗を防止し内貼層の寿命の延長をはかることができ
る。
また上記高輻射率塗料層は、鋼板の輻射率が低い板温
300℃以下である領域を除いた炉壁部の、セラミツクフ
アイバの内貼層に被着すればよいので、効率よく経済的
に輻射伝熱の促進をはかることができる。
300℃以下である領域を除いた炉壁部の、セラミツクフ
アイバの内貼層に被着すればよいので、効率よく経済的
に輻射伝熱の促進をはかることができる。
第１図はこの発明の一実施例を示す横型の直火式連続焼
鈍炉の断面（第２図のＡ−Ａ線断面）図、第２図は同じ
く第１図のＢ−Ｂ線断面図、第３図はこの発明の他の実
施態様を示す第１図相当図、第４図は同じくさらに他の
実施態様を示す縦型の直火式連続焼鈍炉の水平断面図、
第５図は冷延鋼板の分光輻射特性の一例を示す線図、第
６図はセラミツクフアイバの分光輻射特性の一例を示す
線図、第７図は高輻射率塗料層の分光輻射特性の一例を
示す線図である。 １……直火式連続焼鈍炉、６……直火式バーナ、９……
内貼層、10……高輻射率塗料層、13……冷延鋼板、20…
…直火式連続焼鈍炉。
鈍炉の断面（第２図のＡ−Ａ線断面）図、第２図は同じ
く第１図のＢ−Ｂ線断面図、第３図はこの発明の他の実
施態様を示す第１図相当図、第４図は同じくさらに他の
実施態様を示す縦型の直火式連続焼鈍炉の水平断面図、
第５図は冷延鋼板の分光輻射特性の一例を示す線図、第
６図はセラミツクフアイバの分光輻射特性の一例を示す
線図、第７図は高輻射率塗料層の分光輻射特性の一例を
示す線図である。 １……直火式連続焼鈍炉、６……直火式バーナ、９……
内貼層、10……高輻射率塗料層、13……冷延鋼板、20…
…直火式連続焼鈍炉。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/52,9/56 F27D 1/00 C04B 41/87
Claims (1)
- 【請求項１】冷延鋼板を被処理材とする直火式連続焼鈍
炉において、前記冷延鋼板の板温が300℃以下である領
域を除いた炉壁に設けた、アルミナまたはアルミナとシ
リカを主成分とするセラミツクフアイバの内貼層の炉内
側表面に、主成分としてCr2O3を40〜50重量％、FeOを20
〜30重量％含有する高輻射率塗料層を被着したことを特
徴とする直火式冷延鋼板連続焼鈍炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2024773A JP2985206B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | 直火式冷延鋼板連続焼鈍炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2024773A JP2985206B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | 直火式冷延鋼板連続焼鈍炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03229829A JPH03229829A (ja) | 1991-10-11 |
| JP2985206B2 true JP2985206B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=12147492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2024773A Expired - Fee Related JP2985206B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | 直火式冷延鋼板連続焼鈍炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2985206B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4876279B2 (ja) * | 2004-09-13 | 2012-02-15 | Ｄｏｗａサーモテック株式会社 | 熱処理炉 |
| JP4982762B2 (ja) * | 2005-09-30 | 2012-07-25 | Ｄｏｗａサーモテック株式会社 | 熱処理炉 |
| JP4982763B2 (ja) * | 2005-09-30 | 2012-07-25 | Ｄｏｗａサーモテック株式会社 | 連続熱処理炉 |
| JP4921027B2 (ja) * | 2006-04-26 | 2012-04-18 | 新日本製鐵株式会社 | 直火加熱式熱処理炉 |
| JP5407113B2 (ja) * | 2007-03-27 | 2014-02-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材の連続加熱方法及び鋼材の連続式加熱炉 |
| JP4982726B2 (ja) * | 2010-04-12 | 2012-07-25 | Ｄｏｗａサーモテック株式会社 | 熱処理炉 |
| JPWO2011145147A1 (ja) * | 2010-05-20 | 2013-07-22 | 新日鐵住金株式会社 | 金属塊用熱処理炉、金属塊用熱処理炉の補修方法、及び金属塊用熱処理炉に用いる炉床充填用材料の製造方法 |
| DE102010017087B4 (de) * | 2010-05-26 | 2013-08-22 | Schott Ag | Feuerstätte |
| JP5950092B2 (ja) * | 2012-04-16 | 2016-07-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続焼鈍炉 |
-
1990
- 1990-02-03 JP JP2024773A patent/JP2985206B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03229829A (ja) | 1991-10-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2985206B2 (ja) | 直火式冷延鋼板連続焼鈍炉 | |
| US2695248A (en) | Furnace conveyer element and manufacture thereof | |
| JPS5558333A (en) | Production of non-aging cold rolled steel plate of superior deep-drawability through continuous heat treatment | |
| JPH08260018A (ja) | 混銑車の不定形耐火物ライニング構造 | |
| JPS6326183B2 (ja) | ||
| JPH05473B2 (ja) | ||
| SU781219A1 (ru) | Состав покрыти дл защиты сталей от окислени перед гор чей обработкой давлением | |
| JPH08193257A (ja) | 高温雰囲気炉の内張り用金属板 | |
| US4196894A (en) | Basic oxygen furnace and refractories therefor having improved thermal conductivity | |
| JPS6331531B2 (ja) | ||
| JPH01122611A (ja) | 高温鋼材用搬送ロール | |
| JPS62192521A (ja) | ハ−スロ−ラ | |
| RU2465333C2 (ru) | Способ подготовки к работе воздушной фурмы доменной печи | |
| JPH10274482A (ja) | 連続加熱炉 | |
| SU123988A1 (ru) | Защитна обмазка дл защиты стальных слитков и заготовок при нагреве от окислени и обезуглероживани | |
| JPH0214405B2 (ja) | ||
| JPH0410215Y2 (ja) | ||
| JPS58120731A (ja) | 電磁鋼板用連続焼鈍炉 | |
| JPS6126354Y2 (ja) | ||
| JPS5285906A (en) | Lining of heating furnace skid pipe | |
| SU514791A1 (ru) | Жароупорна обмазка | |
| Shtekhno et al. | Improvement in efficiency of operation of bell-type furnaces | |
| JPS6137950A (ja) | 熱処理用ハ−スロ−ル | |
| JPS6254848B2 (ja) | ||
| SU775080A1 (ru) | Состав покрыти дл защиты стали и сплавов |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |