JPH08260018A - 混銑車の不定形耐火物ライニング構造 - Google Patents
混銑車の不定形耐火物ライニング構造Info
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- JPH08260018A JPH08260018A JP6455995A JP6455995A JPH08260018A JP H08260018 A JPH08260018 A JP H08260018A JP 6455995 A JP6455995 A JP 6455995A JP 6455995 A JP6455995 A JP 6455995A JP H08260018 A JPH08260018 A JP H08260018A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 不定形耐火物ライニング施工体の乾燥時に生
じる亀裂防止あるいは爆裂防止に優れた混銑車の耐火ラ
イニング構造の提供。 【構成】 パーマれんがに接して不定形耐火物ライニン
グを形成した混銑車の耐火ライニング構造において、不
定形耐火物ライニング施工体の含有水分率が３〜１０％
とし、この不定形耐火物ライニングの背面のパーマれん
がに水分の逃げのための隙間を形成した。
じる亀裂防止あるいは爆裂防止に優れた混銑車の耐火ラ
イニング構造の提供。 【構成】 パーマれんがに接して不定形耐火物ライニン
グを形成した混銑車の耐火ライニング構造において、不
定形耐火物ライニング施工体の含有水分率が３〜１０％
とし、この不定形耐火物ライニングの背面のパーマれん
がに水分の逃げのための隙間を形成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、不定形耐火物による混
銑車の耐火ライニング構造に関する。
銑車の耐火ライニング構造に関する。
【０００２】なお、本発明では、永久内張り（パーマネ
ントライニング）れんがのことを「パーマれんが」とい
う。
ントライニング）れんがのことを「パーマれんが」とい
う。
【０００３】
【従来技術】従来から、混銑車のライニングのための耐
火物として、耐食性、耐酸化性、耐スポーリング性、容
積安定性に優れたアルミナ−炭化珪素−カーボンれんが
が使用されてきた。
火物として、耐食性、耐酸化性、耐スポーリング性、容
積安定性に優れたアルミナ−炭化珪素−カーボンれんが
が使用されてきた。
【０００４】そして、施工の簡略化、短縮化によるその
低コスト化のために、混銑車の内面に中子をセットし、
これに不定形材料を圧送、圧入、流し込みなどによって
不定形耐火物層を形成する方法が、特開平６−３４１７
６８号公報、特開平６−３３０１２９号公報、特開平３
−１０２１９０号公報、実開平６−８５３５０号公報等
に開示されている。
低コスト化のために、混銑車の内面に中子をセットし、
これに不定形材料を圧送、圧入、流し込みなどによって
不定形耐火物層を形成する方法が、特開平６−３４１７
６８号公報、特開平６−３３０１２９号公報、特開平３
−１０２１９０号公報、実開平６−８５３５０号公報等
に開示されている。
【０００５】このように、混銑車のライニングに不定形
耐火物を使用する場合には、その施工体は、れんがに匹
敵する耐食性、耐酸化性、耐スポール性、容積安定性、
耐アブレージョン性を備えていなければならない。それ
に加えて、混銑車の場合のライニング部分が、とくに魚
雷型の特異な形状を有し、その上、大型であるために乾
燥時に亀裂が生じやすく、この傾向が著しい場合は爆裂
を生じることになるので、耐爆裂性が要求されることに
なる。
耐火物を使用する場合には、その施工体は、れんがに匹
敵する耐食性、耐酸化性、耐スポール性、容積安定性、
耐アブレージョン性を備えていなければならない。それ
に加えて、混銑車の場合のライニング部分が、とくに魚
雷型の特異な形状を有し、その上、大型であるために乾
燥時に亀裂が生じやすく、この傾向が著しい場合は爆裂
を生じることになるので、耐爆裂性が要求されることに
なる。
【０００６】この耐爆裂性の改善のためには、特開昭５
３−６６９１７号公報に提案されている金属Ａｌの添加
が最も効果的と考えられる。しかしながら、不定形耐火
物を混銑車のライニングに適用する場合の金属Ａｌの添
加は、水和反応によって発生したＨ2 ガスが、中子と鉄
皮との間で残留する可能性が高く、このＨ2 ガスの残留
は安全性の点から絶対に避けなければならない。
３−６６９１７号公報に提案されている金属Ａｌの添加
が最も効果的と考えられる。しかしながら、不定形耐火
物を混銑車のライニングに適用する場合の金属Ａｌの添
加は、水和反応によって発生したＨ2 ガスが、中子と鉄
皮との間で残留する可能性が高く、このＨ2 ガスの残留
は安全性の点から絶対に避けなければならない。
【０００７】また、この耐爆裂性の改善のための他の手
段として、特開昭５６−５０１７２号公報に、有機繊維
を添加することが開示されている。しかしながら、これ
を中子に不定形材料を圧送、圧入、流し込む施工法に適
用する場合には、いかに緩やかな乾燦を行っても乾燥時
の亀裂もしくは爆裂を抑制する効果には左程貢献しな
い。
段として、特開昭５６−５０１７２号公報に、有機繊維
を添加することが開示されている。しかしながら、これ
を中子に不定形材料を圧送、圧入、流し込む施工法に適
用する場合には、いかに緩やかな乾燦を行っても乾燥時
の亀裂もしくは爆裂を抑制する効果には左程貢献しな
い。
【０００８】さらに、通常使用されている大容量のガス
バーナーを用いた乾燥方法に代わり、マイクロ波を用い
て不定形耐火物の施工体を直接誘電加熱する乾燥方法も
考えられる。しかしながら、大容量かつ厚肉施工体にお
いては乾燥終了までに多大なエネルギーと時間を要する
ことから、混銑車のライニング施工体の乾燥には適さな
い。さらに、他の対策として、特公平１−１６７８８号
公報、特開昭６２−１９４１８１号公報、特開平６−３
００４３８号公報等には、減圧下におけるマイクロ波乾
燥法が開示されているが、異型の構造の混銑車において
は、マイクロ波エネルギーの消費の分布が生じやすく、
その乾燥終了判定が極めて困難であることから有効な乾
燥法ではない。
バーナーを用いた乾燥方法に代わり、マイクロ波を用い
て不定形耐火物の施工体を直接誘電加熱する乾燥方法も
考えられる。しかしながら、大容量かつ厚肉施工体にお
いては乾燥終了までに多大なエネルギーと時間を要する
ことから、混銑車のライニング施工体の乾燥には適さな
い。さらに、他の対策として、特公平１−１６７８８号
公報、特開昭６２−１９４１８１号公報、特開平６−３
００４３８号公報等には、減圧下におけるマイクロ波乾
燥法が開示されているが、異型の構造の混銑車において
は、マイクロ波エネルギーの消費の分布が生じやすく、
その乾燥終了判定が極めて困難であることから有効な乾
燥法ではない。
【０００９】このように、不定形耐火物による混銑車の
ライニング施工に際しての、乾燥時の亀裂防止あるいは
爆裂防止のための有効な解決手段は得られていない。
ライニング施工に際しての、乾燥時の亀裂防止あるいは
爆裂防止のための有効な解決手段は得られていない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、不定形耐火
物を中子内に圧送、圧入、あるいは、流し込み施工によ
って混銑車の耐火ライニングを形成するに当たって、施
工体の乾燥時の亀裂と爆裂の発生を効果的に防止するた
めのライニング構造を提供することにある。
物を中子内に圧送、圧入、あるいは、流し込み施工によ
って混銑車の耐火ライニングを形成するに当たって、施
工体の乾燥時の亀裂と爆裂の発生を効果的に防止するた
めのライニング構造を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、ライニングに
使用する不定形耐火物への添加水分と、パーマれんがの
吸水率と、不定形耐火物背面側の目地と隙間の容積を特
定することによって達成できることを知見によって完成
した。
使用する不定形耐火物への添加水分と、パーマれんがの
吸水率と、不定形耐火物背面側の目地と隙間の容積を特
定することによって達成できることを知見によって完成
した。
【００１２】すなわち、本発明は、パーマれんがに接し
て不定形耐火物を施工した混銑車の耐火ライニング構造
において、不定形耐火物のライニング施工体の含有水分
率が１２〜２１体積％であって、不定形耐火物施工体と
パーマれんがの間、パーマれんが相互間、鉄皮とパーマ
れんが間、内張り不定形耐火物とパーマれんが間の目地
あるいは隙間から構成されることを特徴とする。
て不定形耐火物を施工した混銑車の耐火ライニング構造
において、不定形耐火物のライニング施工体の含有水分
率が１２〜２１体積％であって、不定形耐火物施工体と
パーマれんがの間、パーマれんが相互間、鉄皮とパーマ
れんが間、内張り不定形耐火物とパーマれんが間の目地
あるいは隙間から構成されることを特徴とする。
【００１３】また、その混銑車の耐火ライニング構造に
おいて、混銑車内の不定形耐火物ライニングの総体積
（Ｖ1 ）に対し、吸水率が３〜１０％であるパーマれん
がの吸水率から算出できる総吸水可能体積（Ｖ2 ）とパ
ーマれんが間、鉄皮−パーマれんが間、内張不定形耐火
物−パーマれんが間の目地及びあるいは隙間の総体積
（Ｖ3 ）の和（Ｖ1 ＋Ｖ3 ）の比率が５〜２４％である
ことを特徴とする。
おいて、混銑車内の不定形耐火物ライニングの総体積
（Ｖ1 ）に対し、吸水率が３〜１０％であるパーマれん
がの吸水率から算出できる総吸水可能体積（Ｖ2 ）とパ
ーマれんが間、鉄皮−パーマれんが間、内張不定形耐火
物−パーマれんが間の目地及びあるいは隙間の総体積
（Ｖ3 ）の和（Ｖ1 ＋Ｖ3 ）の比率が５〜２４％である
ことを特徴とする。
【００１４】本発明に使用する不定形耐火物としては、
圧送、圧入、流し込みの施工に適するものであればよ
く、原料、結合形態、添加剤等にとくに制約されない。
圧送、圧入、流し込みの施工に適するものであればよ
く、原料、結合形態、添加剤等にとくに制約されない。
【００１５】また、パーマれんがとしては、その材質や
焼成れんが、不焼成れんがを問わず使用できさらに、目
地材についても格別の制限はない。
焼成れんが、不焼成れんがを問わず使用できさらに、目
地材についても格別の制限はない。
【００１６】本発明における隙間とは、膨張代、スコア
ーライン等の意図的に設けられた空間を意味し、燃焼に
よって消失する発泡スチロール、べニヤ板、高吸水性の
セラミックウール等が充填された空隙も、本発明にいう
隙間中に含まれる。
ーライン等の意図的に設けられた空間を意味し、燃焼に
よって消失する発泡スチロール、べニヤ板、高吸水性の
セラミックウール等が充填された空隙も、本発明にいう
隙間中に含まれる。
【００１７】また、本発明において、パーマれんがと鉄
皮間には、断熱ボード、断熱シート、断熱性モルタル等
の断熱材を配置できる。
皮間には、断熱ボード、断熱シート、断熱性モルタル等
の断熱材を配置できる。
【００１８】また、本発明の耐火ライニング構造は、全
体的に施されている構造、局部的に施されている構造の
いずれにおいても適用できる。
体的に施されている構造、局部的に施されている構造の
いずれにおいても適用できる。
【００１９】内張り不定形耐火物は、容積率１２％以上
の水分を含有すれば、その水の分布状態は、炉内側から
背面まで全面の水分が容易に移動し得る流路が確保され
る。
の水分を含有すれば、その水の分布状態は、炉内側から
背面まで全面の水分が容易に移動し得る流路が確保され
る。
【００２０】また、不定形耐火物背面部のパーマれんが
の吸水率が３％以上であり、内張り不定形耐火物の総容
積（Ｖ1 ）に対し、その吸水率から算出できる吸水可能
総体積（Ｖ2 ）とパーマれんが間、鉄皮−パーマれんが
間、内張り不定形耐火物−パーマれんが間の目地あるい
は隙間の総体積（Ｖ3 ）の和（Ｖ2 ＋Ｖ3 ）との比率が
５〜２４％の範囲内において、内張り不定形耐火物の含
有水分が、容積率２１％の水分を超えない範囲で内張り
不定形耐火物施工体内の水分を施工体内に停滞させるこ
となく放出することができる。内張り不定形耐火物の総
容積に対するパーマれんがの吸水率から算出できる吸水
可能総体積とパーマれんが間、鉄皮−パーマれんが間、
内張り不定形耐火物−パーマれんが間の目地あるいは隙
間の総体積との和との比が５％未満の場合、パーマれん
がの吸水率が３％未満の場合は、内張り不定形耐火物中
の水分の移動が抑制され、亀裂或いは爆裂を生じる。
の吸水率が３％以上であり、内張り不定形耐火物の総容
積（Ｖ1 ）に対し、その吸水率から算出できる吸水可能
総体積（Ｖ2 ）とパーマれんが間、鉄皮−パーマれんが
間、内張り不定形耐火物−パーマれんが間の目地あるい
は隙間の総体積（Ｖ3 ）の和（Ｖ2 ＋Ｖ3 ）との比率が
５〜２４％の範囲内において、内張り不定形耐火物の含
有水分が、容積率２１％の水分を超えない範囲で内張り
不定形耐火物施工体内の水分を施工体内に停滞させるこ
となく放出することができる。内張り不定形耐火物の総
容積に対するパーマれんがの吸水率から算出できる吸水
可能総体積とパーマれんが間、鉄皮−パーマれんが間、
内張り不定形耐火物−パーマれんが間の目地あるいは隙
間の総体積との和との比が５％未満の場合、パーマれん
がの吸水率が３％未満の場合は、内張り不定形耐火物中
の水分の移動が抑制され、亀裂或いは爆裂を生じる。
【００２１】パーマれんがの吸水率が１０％超える場合
は、パーマれんがの耐食性、強度が著しく低くなること
から、本来のパーマれんがライニングの目的である安全
対策の信頼性が乏しくなる。内張り不定形耐火物の総容
積（Ｖ1 ）に対するパーマれんがの吸水率から算出でき
る吸水可能総体積（Ｖ2 ）とパーマれんが間、鉄皮−パ
ーマれんが間、不定形耐火物ライニング−パーマれんが
間の目地あるいは隙間の総体積（Ｖ3 ）の和（Ｖ2 ＋Ｖ
3 ）の比率が２４％を超える場合は、本来のパーマれん
がライニングの目的である安全対策の信頼性が乏しくな
ると共に、不定形耐火物ライニングの施工厚が薄くな
り、従来使用されていたれんがライニングに匹敵する耐
久性が得られなくなる。また、パーマれんがライニング
の築造に要する工数、時間がかかることから、混銑車内
張り不定形化による省力化のメリットがなくなる。ま
た、内張り不定形耐火物の含有水分が、２１容積％を超
える場合は、施工体の組織、強度が低く、耐食性に劣る
ことから、内張り材の耐久性の上で好ましくない。
は、パーマれんがの耐食性、強度が著しく低くなること
から、本来のパーマれんがライニングの目的である安全
対策の信頼性が乏しくなる。内張り不定形耐火物の総容
積（Ｖ1 ）に対するパーマれんがの吸水率から算出でき
る吸水可能総体積（Ｖ2 ）とパーマれんが間、鉄皮−パ
ーマれんが間、不定形耐火物ライニング−パーマれんが
間の目地あるいは隙間の総体積（Ｖ3 ）の和（Ｖ2 ＋Ｖ
3 ）の比率が２４％を超える場合は、本来のパーマれん
がライニングの目的である安全対策の信頼性が乏しくな
ると共に、不定形耐火物ライニングの施工厚が薄くな
り、従来使用されていたれんがライニングに匹敵する耐
久性が得られなくなる。また、パーマれんがライニング
の築造に要する工数、時間がかかることから、混銑車内
張り不定形化による省力化のメリットがなくなる。ま
た、内張り不定形耐火物の含有水分が、２１容積％を超
える場合は、施工体の組織、強度が低く、耐食性に劣る
ことから、内張り材の耐久性の上で好ましくない。
【００２２】
【作用】不定形耐火物施工中の水分は、乾燥時にはその
ほとんどが背面側に移動し、その際、不定形耐火物施工
体の背面部がその移動しようとする水を吸水もしくは放
出できない場合、内張り不定形耐火物内の水が背面へ移
動できなくなり、この水分が停滞した領域での水分の沸
騰現象及びあるいは内部蒸気圧の上昇によって、不定形
耐火物施工体の組織破壊、亀裂発生、爆裂等が発生す
る。
ほとんどが背面側に移動し、その際、不定形耐火物施工
体の背面部がその移動しようとする水を吸水もしくは放
出できない場合、内張り不定形耐火物内の水が背面へ移
動できなくなり、この水分が停滞した領域での水分の沸
騰現象及びあるいは内部蒸気圧の上昇によって、不定形
耐火物施工体の組織破壊、亀裂発生、爆裂等が発生す
る。
【００２３】本発明のライニング構造によって、不定形
耐火物施工体に含有される水分が、乾燥時の加熱過程で
背面部に容易に移動でき、不定形耐火物の施工体中の水
分は、そのほとんどが移動の過程で停滞することなく背
面側に向って移動し、鉄皮開孔部から放出される。とく
に、６０℃前後からの液状水での移動を容易にし、水蒸
気圧を低圧に抑えつつ不定形耐火物の脱水を完了するこ
とができる。
耐火物施工体に含有される水分が、乾燥時の加熱過程で
背面部に容易に移動でき、不定形耐火物の施工体中の水
分は、そのほとんどが移動の過程で停滞することなく背
面側に向って移動し、鉄皮開孔部から放出される。とく
に、６０℃前後からの液状水での移動を容易にし、水蒸
気圧を低圧に抑えつつ不定形耐火物の脱水を完了するこ
とができる。
【００２４】
【実施例】図１〜図６は、本発明が適用できる３５０ｔ
混銑車１のライニング構造の例を示す。
混銑車１のライニング構造の例を示す。
【００２５】図１において、１の鉄皮２の内面のパーマ
れんが３の内面の全体に不定形耐火物によるライニング
４が施されている。
れんが３の内面の全体に不定形耐火物によるライニング
４が施されている。
【００２６】図２〜図６は、不定形耐火物によるライニ
ング４の形成の態様と、不定形耐火物によるライニング
４の背面に形成された隙間の各種の態様を示す。
ング４の形成の態様と、不定形耐火物によるライニング
４の背面に形成された隙間の各種の態様を示す。
【００２７】図２は不定形耐火物ライニング４を一層の
パーマれんが３上に直接形成し、パーマれんが３相互間
とパーマれんが３と鉄皮２の間に目地層５を形成し、こ
れを不定形耐火物ライニング４の水分を逃がすための隙
間とした例を示す。
パーマれんが３上に直接形成し、パーマれんが３相互間
とパーマれんが３と鉄皮２の間に目地層５を形成し、こ
れを不定形耐火物ライニング４の水分を逃がすための隙
間とした例を示す。
【００２８】図３は、図２に示す例において、パーマれ
んが３を２層に形成し、その２層に形成したパーマれん
が３の間にも目地層５を形成し、これを不定形耐火物ラ
イニング４の水分を逃がすための隙間とした例を示す。
んが３を２層に形成し、その２層に形成したパーマれん
が３の間にも目地層５を形成し、これを不定形耐火物ラ
イニング４の水分を逃がすための隙間とした例を示す。
【００２９】図４は図３に示す２層に形成したパーマれ
んが３を３層に形成した例を示す。
んが３を３層に形成した例を示す。
【００３０】図５は、パーマれんが３を２層に形成し、
その上に設けた不定形耐火物ライニング４とその背面の
パーマれんが３との間に膨張代６を設け、パーマれんが
３相互間とパーマれんが３と鉄皮２の間に形成した目地
層５と共に、この膨張代６を不定形耐火物ライニング４
の水分を逃がすための隙間とした例を示す。
その上に設けた不定形耐火物ライニング４とその背面の
パーマれんが３との間に膨張代６を設け、パーマれんが
３相互間とパーマれんが３と鉄皮２の間に形成した目地
層５と共に、この膨張代６を不定形耐火物ライニング４
の水分を逃がすための隙間とした例を示す。
【００３１】図６は、パーマれんが３と鉄皮２の間に断
熱層７を形成し、この断熱層７と鉄皮２との間に目地層
５を形成し、この断熱層７を含めて不定形耐火物ライニ
ング４の水分を逃がすための隙間とした例を示す。
熱層７を形成し、この断熱層７と鉄皮２との間に目地層
５を形成し、この断熱層７を含めて不定形耐火物ライニ
ング４の水分を逃がすための隙間とした例を示す。
【００３２】表１に本発明のライニング構造に適用した
不定形耐火物の例とその比較例を示す。
不定形耐火物の例とその比較例を示す。
【００３３】表２に本発明のライニング構造に適用した
パーマれんがの例とその比較例を示す。
パーマれんがの例とその比較例を示す。
【００３４】表３に用いたパーマれんがのディメンジョ
ンを示す。
ンを示す。
【００３５】表４に用いた目地材の組成を示す。
【００３６】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】 そして、それぞれの表にそれぞれの耐火物の特性を示
す。表中に示す耐食性試験は、回転侵食法にて、高炉ス
ラグを用い、１５００℃×５Ｈの条件で行った。本発明
の内張り用不定形耐火物の添加水分が２１体積％を超え
る表１の比較例Ｅの場合は、耐食性、強度が低く、ウエ
アーライニング材としての機能を果たすことができな
い。
す。表中に示す耐食性試験は、回転侵食法にて、高炉ス
ラグを用い、１５００℃×５Ｈの条件で行った。本発明
の内張り用不定形耐火物の添加水分が２１体積％を超え
る表１の比較例Ｅの場合は、耐食性、強度が低く、ウエ
アーライニング材としての機能を果たすことができな
い。
【００３７】本発明のパーマれんがの吸水率が１０％を
超える表２の比較例Ｋの場合も、耐食性、強度が著しく
低いことから、パーマれんがの信頼性が得られない。
超える表２の比較例Ｋの場合も、耐食性、強度が著しく
低いことから、パーマれんがの信頼性が得られない。
【００３８】これらの表に示す耐火物を用いて、図２〜
図６に示すライニング構造を形成した。本発明の実施例
の場合を表５に、また、比較例を表６に示す。
図６に示すライニング構造を形成した。本発明の実施例
の場合を表５に、また、比較例を表６に示す。
【００３９】表５中の実施例４と実施例７では、２材質
のパーマれんがを使用している。欄の左の表示のパーマ
れんがが炉内側に配置される。
のパーマれんがを使用している。欄の左の表示のパーマ
れんがが炉内側に配置される。
【００４０】
【表５】
【表６】 各々のライニングを、施工後、５℃／ｈと２０℃／ｈの
２水準の昇温速度で炉内雰囲気温度が４５０℃まで乾燥
を行い、爆裂の有無及びコアボーリングによる平行亀裂
の有無の確認を行った。
２水準の昇温速度で炉内雰囲気温度が４５０℃まで乾燥
を行い、爆裂の有無及びコアボーリングによる平行亀裂
の有無の確認を行った。
【００４１】本発明における表５の実施例１〜８に示す
ものは、乾燥による亀裂防止、爆裂防止に優れ、また耐
食性にも優れたライニング構造であることを示してい
る。
ものは、乾燥による亀裂防止、爆裂防止に優れ、また耐
食性にも優れたライニング構造であることを示してい
る。
【００４２】比較例９、１２は、混銑車内に内張りされ
た内張用不定形耐火物総体積（Ｖ1）に対するパーマれ
んがの吸水率から算出できる総吸水可能体積（Ｖ2 ）と
パーマれんが間、鉄皮−パーマれんが間、内張不定形耐
火物−パーマれんが間の目地及びあるいは隙間の総体積
（Ｖ3 ）の和（Ｖ2 ＋Ｖ3 ）の比率が、特定範囲から逸
脱したライニング構造である。比較例２は、パーマれん
がの吸水率が逸脱した表２に示すＬ材質を用いた混銑車
内張ライニング構造である。比較例３、４は、施工体水
分が逸脱した表１に示すＦ材質を用いた場合の混銑車ラ
イニング構造である。
た内張用不定形耐火物総体積（Ｖ1）に対するパーマれ
んがの吸水率から算出できる総吸水可能体積（Ｖ2 ）と
パーマれんが間、鉄皮−パーマれんが間、内張不定形耐
火物−パーマれんが間の目地及びあるいは隙間の総体積
（Ｖ3 ）の和（Ｖ2 ＋Ｖ3 ）の比率が、特定範囲から逸
脱したライニング構造である。比較例２は、パーマれん
がの吸水率が逸脱した表２に示すＬ材質を用いた混銑車
内張ライニング構造である。比較例３、４は、施工体水
分が逸脱した表１に示すＦ材質を用いた場合の混銑車ラ
イニング構造である。
【００４３】これからも解るように、何れの実施例の場
合も比較例に対して、亀裂防止、爆裂防止、いずれに関
しても優れている。
合も比較例に対して、亀裂防止、爆裂防止、いずれに関
しても優れている。
【００４４】なお、実施例には、一部の内張り不定形耐
火物、パーマれんが材質、目地材、膨張代などをあげた
が、他に示した材料においても同様の効果が得られる。
火物、パーマれんが材質、目地材、膨張代などをあげた
が、他に示した材料においても同様の効果が得られる。
【００４５】
【発明の効果】本発明の混銑車のライニング構造によっ
て以下の効果を奏する。
て以下の効果を奏する。
【００４６】（１）不定形材料を圧送、圧入、流し込み
などにより混銑車の内張りに不定形耐火物を形成する施
工法において、乾燥時の亀裂防止、爆裂防止を可能にし
た。
などにより混銑車の内張りに不定形耐火物を形成する施
工法において、乾燥時の亀裂防止、爆裂防止を可能にし
た。
【００４７】（２）従来、実稼働前乾燥時に多く発生し
た内張り耐火物内の平行亀裂発生が解消され、稼働時の
剥離損耗がなくなり損耗速度は大輻に減少し、容量３５
０ｔの混銑車において、従来のれんがライニングに匹敵
する１０００ｃｈ以上の耐久性が得られる。
た内張り耐火物内の平行亀裂発生が解消され、稼働時の
剥離損耗がなくなり損耗速度は大輻に減少し、容量３５
０ｔの混銑車において、従来のれんがライニングに匹敵
する１０００ｃｈ以上の耐久性が得られる。
【図１】 本発明が適用できる混銑車のライニング構造
の例を示す。
の例を示す。
【図２】 本発明を適用したライニング構造の第１の例
を示す。
を示す。
【図３】 本発明を適用したライニング構造の第２の例
を示す。
を示す。
【図４】 本発明を適用したライニング構造の第３の例
を示す。
を示す。
【図５】 本発明を適用したライニング構造の第４の例
を示す。
を示す。
【図６】 本発明を適用したライニング構造の第５の例
を示す。
を示す。
１ 混銑車 ２ 鉄皮 ３ パーマれん
が ４ 不定形耐火物によるライニング ５ 目地層 ６ 膨張代 ７ 断熱層
が ４ 不定形耐火物によるライニング ５ 目地層 ６ 膨張代 ７ 断熱層
フロントページの続き (72)発明者 柴田 勝海 福岡県北九州市八幡西区東浜町１番１号 黒崎窯業株式会社内 (72)発明者 山田 淳二 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 松井 泰次郎 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】 パーマれんがに接して形成された不定形
耐火物の施工体からなり、 この不定形耐火物施工体の含有水分率が１２〜２１体積
％であり、 この不定形耐火物施工体とパーマれんが間、パーマれん
が相互間、鉄皮−パーマれんが間に隙間を形成したこと
を特徴とする混銑車の不定形耐火物ライニング構造。 - 【請求項２】 混銑車の不定形耐火物ライニングの総体
積（Ｖ1 ）に対するパーマれんがの吸水率から算出され
る総吸水可能体積（Ｖ2 ）とパーマれんが相互間、鉄皮
−パーマれんが間、不定形耐火物ライニング−パーマれ
んが間の隙間の総体積（Ｖ3 ）の和（Ｖ2 ＋Ｖ3 ）の比
率が５〜２４％であることを特徴とする請求項１に記載
の混銑車の不定形耐火物ライニング構造。 - 【請求項３】 パーマれんがの吸水率が３〜１０％であ
ることを特微とする請求項２に記載の混銑車の不定形耐
火物ライニング構造。
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|---|---|---|---|
| JP06455995A JP3679443B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 混銑車の不定形耐火物ライニング構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06455995A JP3679443B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 混銑車の不定形耐火物ライニング構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260018A true JPH08260018A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3679443B2 JP3679443B2 (ja) | 2005-08-03 |
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ID=13261718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06455995A Expired - Fee Related JP3679443B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 混銑車の不定形耐火物ライニング構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3679443B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009167468A (ja) * | 2008-01-16 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉絞り部のライニング構造 |
| JP2010248564A (ja) * | 2009-04-15 | 2010-11-04 | Jfe Steel Corp | 混銑車の耐火物ライニング構造 |
| JP2010266103A (ja) * | 2009-05-14 | 2010-11-25 | Jfe Steel Corp | 製鉄用容器の耐火物ライニング構造 |
| JP2011105986A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Jfe Steel Corp | 製鉄用容器の耐火物ライニング構造 |
| JP2011184740A (ja) * | 2010-03-09 | 2011-09-22 | Jfe Steel Corp | 混銑車の耐火物ライニング構造 |
| JP2013040722A (ja) * | 2011-08-17 | 2013-02-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | ライニングの補修方法 |
| JP2013044510A (ja) * | 2011-08-26 | 2013-03-04 | Kurosaki Harima Corp | 溶融金属容器のライニング構造 |
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|---|---|---|---|---|
| JP5439919B2 (ja) * | 2009-04-15 | 2014-03-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 混銑車の耐火物ライニング構造 |
-
1995
- 1995-03-23 JP JP06455995A patent/JP3679443B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3679443B2 (ja) | 2005-08-03 |
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