JP2914817B2 - 連続鋳造における欠落鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造における欠落鋳造方法Info
- Publication number
- JP2914817B2 JP2914817B2 JP4109851A JP10985192A JP2914817B2 JP 2914817 B2 JP2914817 B2 JP 2914817B2 JP 4109851 A JP4109851 A JP 4109851A JP 10985192 A JP10985192 A JP 10985192A JP 2914817 B2 JP2914817 B2 JP 2914817B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- level
- missing
- casting
- mold
- molten metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造における欠落
鋳造方法に関するものである。
鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、多品種生産を目的にスラブ・ブル
ーム兼用連鋳機が稼動しているが、この場合スラブの鋳
造に対しては１ストリーム／ストランドの操業が行わ
れ、断面サイズが小さなブルームの鋳造に対しては、２
ストリーム／ストランド（ツインキャスト）、或は３ス
トリーム／ストランド（トリプルキャスト）の操業が行
われる。このような多条連鋳機をツインキャストとする
かトリプルキャストとするかは、鋳片サイズや鋳造速度
並びに製鋼炉のヒートサイズ等により決められる。
ーム兼用連鋳機が稼動しているが、この場合スラブの鋳
造に対しては１ストリーム／ストランドの操業が行わ
れ、断面サイズが小さなブルームの鋳造に対しては、２
ストリーム／ストランド（ツインキャスト）、或は３ス
トリーム／ストランド（トリプルキャスト）の操業が行
われる。このような多条連鋳機をツインキャストとする
かトリプルキャストとするかは、鋳片サイズや鋳造速度
並びに製鋼炉のヒートサイズ等により決められる。
【０００３】これらの多条連鋳機は、スペース上の制約
からストリーム間隔が狭い。そして、鋳型冷却、サポー
トロール支持及びタンディッシュから鋳型への注入制御
装置等に対しては、ストリーム毎の単独制御が行われる
が、鋳型振動、ダミーバー引抜、ピンチロール引抜及び
凝固末期軽圧下の制御等においては、多条連鋳機の特徴
として２〜３ストリーム／ストランドの鋳片に対して、
いわゆる「コモンドライブ制御」が行われるのが一般的
である。
からストリーム間隔が狭い。そして、鋳型冷却、サポー
トロール支持及びタンディッシュから鋳型への注入制御
装置等に対しては、ストリーム毎の単独制御が行われる
が、鋳型振動、ダミーバー引抜、ピンチロール引抜及び
凝固末期軽圧下の制御等においては、多条連鋳機の特徴
として２〜３ストリーム／ストランドの鋳片に対して、
いわゆる「コモンドライブ制御」が行われるのが一般的
である。
【０００４】コモンドライブ制御の行われる多条連鋳機
においては、一般に小断面サイズであるためにオペレー
タータンディッシュから鋳型への溶鋼の注入状況並びに
湯面レベルの監視は非常に難しい。また、湯面上昇速度
や下降速度が極めて速いために、ブレークアウト、ノズ
ル詰り、或はノズル付着物の剥離等による異常な湯面低
下・湯面上昇が発生しても、予知し防止することは困難
である。
においては、一般に小断面サイズであるためにオペレー
タータンディッシュから鋳型への溶鋼の注入状況並びに
湯面レベルの監視は非常に難しい。また、湯面上昇速度
や下降速度が極めて速いために、ブレークアウト、ノズ
ル詰り、或はノズル付着物の剥離等による異常な湯面低
下・湯面上昇が発生しても、予知し防止することは困難
である。
【０００５】従来の技術として、例えば特公昭５９−２
８４３０号公報には、鋳型内溶鋼レベルが予め設定した
制御目標レベル以下のレベルを下向きに通過するかを常
時監視し、検出結果に応じて鋳造速度を制御する方法が
述べられている。また特開昭４７−２１３３１号公報に
は、液面高さと液面高さ設定信号の差が、予め設定した
一定範囲を超えたときに、ピンチロール停止、ストッパ
ーを急速に閉鎖する方法が記述されている。
８４３０号公報には、鋳型内溶鋼レベルが予め設定した
制御目標レベル以下のレベルを下向きに通過するかを常
時監視し、検出結果に応じて鋳造速度を制御する方法が
述べられている。また特開昭４７−２１３３１号公報に
は、液面高さと液面高さ設定信号の差が、予め設定した
一定範囲を超えたときに、ピンチロール停止、ストッパ
ーを急速に閉鎖する方法が記述されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】何等かの操業上のトラ
ブルで、湯面レベルが目標レベルよりも低下し復旧しな
い場合には、注入された溶鋼が鋳型下端から連鋳機内へ
流出飛散する危険性がある。例えば、多条連鋳機におい
て任意のストリームでブレークアウトが発生すると、流
出地金がピンチロールを拘束し鋳片の引抜を不能にせし
めるために、正常なストリームも鋳造中止となってしま
う。
ブルで、湯面レベルが目標レベルよりも低下し復旧しな
い場合には、注入された溶鋼が鋳型下端から連鋳機内へ
流出飛散する危険性がある。例えば、多条連鋳機におい
て任意のストリームでブレークアウトが発生すると、流
出地金がピンチロールを拘束し鋳片の引抜を不能にせし
めるために、正常なストリームも鋳造中止となってしま
う。
【０００７】このような溶鋼流出による被害を防止する
ためには、異常な湯面低下が発生したら迅速に検知し、
当該ストリームのタンディッシュ注入を迅速に中止し欠
落させる必要がある。しかしながら、一旦低下した湯面
レベルが復旧する場合もあるので、当該ストリームを欠
落させるべきかどうかの要否を判定する方法を確立する
ことが重要な課題であり、本発明の狙いはここにある。
ためには、異常な湯面低下が発生したら迅速に検知し、
当該ストリームのタンディッシュ注入を迅速に中止し欠
落させる必要がある。しかしながら、一旦低下した湯面
レベルが復旧する場合もあるので、当該ストリームを欠
落させるべきかどうかの要否を判定する方法を確立する
ことが重要な課題であり、本発明の狙いはここにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するものである。即ち、鋼の連続鋳造において、鋳型
内湯面レベルを湯面レベルセンサーにて監視しながら鋳
造中に、該湯面レベルが鋳型下端からＬL （mm）の高さ
に設定した欠落予知レベル以下に低下し、ＴN秒間経過
しても鋳型下端からＬU （mm）の高さに設定した欠落復
帰レベルより上部に復帰しない場合に、当該ストリーム
のタンディッシュノズルを閉止して注入を中止するもの
である。
決するものである。即ち、鋼の連続鋳造において、鋳型
内湯面レベルを湯面レベルセンサーにて監視しながら鋳
造中に、該湯面レベルが鋳型下端からＬL （mm）の高さ
に設定した欠落予知レベル以下に低下し、ＴN秒間経過
しても鋳型下端からＬU （mm）の高さに設定した欠落復
帰レベルより上部に復帰しない場合に、当該ストリーム
のタンディッシュノズルを閉止して注入を中止するもの
である。
【０００９】ここで、ＴN は欠落確定タイマーであり、
（１）式で与えられる。 ＴN ＝｛（ＬL −ＫLL−Ａ）／ＶC ｝×Ｋan−Ｔan ……………（１） また、ＬL は欠落予知レベル（mm）、ＬU （＞Ｌ L ）は
欠落復帰レベル（mm）、Ｋanは補正係数、ＫLLはＬL よ
りも鋳型下端に近い欠落確定レベル（mm）、Ｔanは補正
時間（秒）、Ａは湯面レベル計の精度（mm）、ＶC は鋳
造速度（mm／秒）である。
（１）式で与えられる。 ＴN ＝｛（ＬL −ＫLL−Ａ）／ＶC ｝×Ｋan−Ｔan ……………（１） また、ＬL は欠落予知レベル（mm）、ＬU （＞Ｌ L ）は
欠落復帰レベル（mm）、Ｋanは補正係数、ＫLLはＬL よ
りも鋳型下端に近い欠落確定レベル（mm）、Ｔanは補正
時間（秒）、Ａは湯面レベル計の精度（mm）、ＶC は鋳
造速度（mm／秒）である。
【００１０】鋳型内湯面センサーとしては、熱電対方
式、渦流方式、レーザー方式、放射線方式等があるが、
鋳型内の深部から湯面レベルを検知できる方式のものが
良い。ここで、欠落予知レベルは鋳型下端からＬL （m
m）の高さに設定するが、この位置はダミーバーヘッド
のセット位置よりは上部とする。この理由は、鋳込み開
始及び引き抜き開始直後の溶鋼洩れやノズル詰りを検知
する必要性からである。また、湯面レベルが欠落予知レ
ベルＬL よりも低下した後、ＴN 秒間経過しても復帰し
ない場合にタンディッシュノズルを閉止する理由は、湯
面がこの欠落予知レベル以下に低下し更に鋳型下端を抜
け出て、注入溶鋼が機内に流出しないようにするためで
ある。
式、渦流方式、レーザー方式、放射線方式等があるが、
鋳型内の深部から湯面レベルを検知できる方式のものが
良い。ここで、欠落予知レベルは鋳型下端からＬL （m
m）の高さに設定するが、この位置はダミーバーヘッド
のセット位置よりは上部とする。この理由は、鋳込み開
始及び引き抜き開始直後の溶鋼洩れやノズル詰りを検知
する必要性からである。また、湯面レベルが欠落予知レ
ベルＬL よりも低下した後、ＴN 秒間経過しても復帰し
ない場合にタンディッシュノズルを閉止する理由は、湯
面がこの欠落予知レベル以下に低下し更に鋳型下端を抜
け出て、注入溶鋼が機内に流出しないようにするためで
ある。
【００１１】（１）式の意味は、欠落確定レベルＫLLは
欠落予知レベルＬL よりも鋳型下端に近い高さに設定
し、欠落予知レベルＬL 以下となった鋳片位置が、欠落
確定レベルＫLLに到達するまでの経過時間予測値を、鋳
造速度ＶC で（ＬL −ＫLL）を除算して求め、更にレベ
ル計精度Ａ、補正係数Ｋan、補正時間Ｔanを適正値に設
定することで、実際操業に対し合わせ込みを可能とした
ものである。
欠落予知レベルＬL よりも鋳型下端に近い高さに設定
し、欠落予知レベルＬL 以下となった鋳片位置が、欠落
確定レベルＫLLに到達するまでの経過時間予測値を、鋳
造速度ＶC で（ＬL −ＫLL）を除算して求め、更にレベ
ル計精度Ａ、補正係数Ｋan、補正時間Ｔanを適正値に設
定することで、実際操業に対し合わせ込みを可能とした
ものである。
【００１２】本発明では、（１）式に従って欠落タイマ
ーＴN を決定するので、欠落予知レベルＬL はレベル計
の測定範囲内に設ける必要があるが、欠落確定レベルＫ
LLはレベル計の測定範囲内である必要はなく、鋳型下端
よりも高い位置であれば良い。
ーＴN を決定するので、欠落予知レベルＬL はレベル計
の測定範囲内に設ける必要があるが、欠落確定レベルＫ
LLはレベル計の測定範囲内である必要はなく、鋳型下端
よりも高い位置であれば良い。
【００１３】
【作用】本発明によれば、多条連鋳機の任意のストリー
ムにおいて、設備・操業上の何等かの原因で異常な湯面
低下や湯面上昇が発生した場合に、湯面レベル計でこれ
を迅速に把握し、且つ当該ストリームを自動的に欠落さ
せる。
ムにおいて、設備・操業上の何等かの原因で異常な湯面
低下や湯面上昇が発生した場合に、湯面レベル計でこれ
を迅速に把握し、且つ当該ストリームを自動的に欠落さ
せる。
【００１４】
【実施例】実施例について、以下に詳細に説明する。湾
曲型ブルーム連鋳機において、鋳片サイズが１６２mm×
１６２mmのブルームをトリプルキャストで鋳造した。こ
の連鋳機は、上記サイズのブルームを１ストランド当り
３ストリーム鋳造する多条連鋳機（３ストリーム／スト
ランド×２ストランド＝６ストリーム）であり、鋳型振
動機、ピンチロール、凝固末期軽圧下ロール等がコモン
ドライブ方式である。
曲型ブルーム連鋳機において、鋳片サイズが１６２mm×
１６２mmのブルームをトリプルキャストで鋳造した。こ
の連鋳機は、上記サイズのブルームを１ストランド当り
３ストリーム鋳造する多条連鋳機（３ストリーム／スト
ランド×２ストランド＝６ストリーム）であり、鋳型振
動機、ピンチロール、凝固末期軽圧下ロール等がコモン
ドライブ方式である。
【００１５】図１に示す実施例において、タンディッシ
ュ注入はストッパー１及び浸漬ノズル２で行い、該スト
ッパーの駆動はタンディッシュ３の側壁の鉄枠４に固定
された油圧シリンダー５により、ストッパー昇降用ロッ
ド棒６及びストッパー支持アーム７を介して行われる。
鋳型内湯面レベル８は、鋳型銅板９に鋳型上端から深さ
方向で５５〜２９５mmの範囲に２０mmピッチで埋設した
１３個の熱電対１０により測定した。
ュ注入はストッパー１及び浸漬ノズル２で行い、該スト
ッパーの駆動はタンディッシュ３の側壁の鉄枠４に固定
された油圧シリンダー５により、ストッパー昇降用ロッ
ド棒６及びストッパー支持アーム７を介して行われる。
鋳型内湯面レベル８は、鋳型銅板９に鋳型上端から深さ
方向で５５〜２９５mmの範囲に２０mmピッチで埋設した
１３個の熱電対１０により測定した。
【００１６】そして、欠落予知レベルＬL は、鋳型下端
から６１０mmの位置（鋳型上端から２９０mmの深さ）に
設定した。また、欠落確定レベルＫLLは鋳型下端から２
００mm高い位置とし、レベル計精度Ａは２０mm、補正係
数Ｋanは１．０、補正時間Ｔanは応答時間を考慮して
６．０秒とし、欠落復帰レベルＬU はＬL より４０mm高
めに設定した。
から６１０mmの位置（鋳型上端から２９０mmの深さ）に
設定した。また、欠落確定レベルＫLLは鋳型下端から２
００mm高い位置とし、レベル計精度Ａは２０mm、補正係
数Ｋanは１．０、補正時間Ｔanは応答時間を考慮して
６．０秒とし、欠落復帰レベルＬU はＬL より４０mm高
めに設定した。
【００１７】なお、鋳造開始時のダミーバーヘッドのセ
ット位置は、ＬL レベルよりも更に２１０mm下の位置と
した。また、欠落鋳造の要否を判定するために、図示し
たように湯面レベル演算器１１、比較器１２、時間演算
器１３から成るシステムを構成した。比較器１２は、湯
面レベルがＬL より低下したときに信号を出力し、ＬU
より上昇したときに信号出力を停止する。時間演算器１
３は、前記欠落確定タイマーＴN に対して、欠落予知レ
ベルＬL以下となった経過時間がオーバーしたことを検
知して欠落信号を発するものである。
ット位置は、ＬL レベルよりも更に２１０mm下の位置と
した。また、欠落鋳造の要否を判定するために、図示し
たように湯面レベル演算器１１、比較器１２、時間演算
器１３から成るシステムを構成した。比較器１２は、湯
面レベルがＬL より低下したときに信号を出力し、ＬU
より上昇したときに信号出力を停止する。時間演算器１
３は、前記欠落確定タイマーＴN に対して、欠落予知レ
ベルＬL以下となった経過時間がオーバーしたことを検
知して欠落信号を発するものである。
【００１８】さて、転炉で溶製した溶鋼を取鍋からタン
ディッシュに、次いで鋳型に注入開始し、湯面レベル８
を鋳型９の上端から９３mmになるように制御しながら、
鋳造速度（ＶC ）を４０mm／秒（２．４ｍ／分）として
鋳造した。湯面レベル演算器１１は熱電対１０に加わる
温度変化を連続して取り入れ、演算した湯面レベルを比
較器１２に送り欠落予知レベルＬL との比較を行い、次
いで時間演算器１３は、鋳造速度検出装置２１より鋳造
速度を連続して取り入れ（１）式により時間ＴN を演算
する。
ディッシュに、次いで鋳型に注入開始し、湯面レベル８
を鋳型９の上端から９３mmになるように制御しながら、
鋳造速度（ＶC ）を４０mm／秒（２．４ｍ／分）として
鋳造した。湯面レベル演算器１１は熱電対１０に加わる
温度変化を連続して取り入れ、演算した湯面レベルを比
較器１２に送り欠落予知レベルＬL との比較を行い、次
いで時間演算器１３は、鋳造速度検出装置２１より鋳造
速度を連続して取り入れ（１）式により時間ＴN を演算
する。
【００１９】さて、本実施例においては、湯面レベルが
ＬL 以下に低下した後、 ＴN ＝｛（−290)−（−700)−20｝／40×1.0 −6.0 ＝3.75秒 経過しても湯面レベルが回復して来ない場合に欠落確定
信号を出力し、この信号に基づきストッパー制御装置２
３は当該ストリームのストッパー１を油圧シリンダー５
にて閉止して注入を中止させた。本法の適用により、鋳
型下端からの溶鋼流出トラブルを未然に防止することが
できた。
ＬL 以下に低下した後、 ＴN ＝｛（−290)−（−700)−20｝／40×1.0 −6.0 ＝3.75秒 経過しても湯面レベルが回復して来ない場合に欠落確定
信号を出力し、この信号に基づきストッパー制御装置２
３は当該ストリームのストッパー１を油圧シリンダー５
にて閉止して注入を中止させた。本法の適用により、鋳
型下端からの溶鋼流出トラブルを未然に防止することが
できた。
【００２０】比較例としての鋳造においては、何等かの
原因で湯面が急激に低下しても、オペレーターによる目
視では湯面低下を迅速に把握することが不可能であっ
た。このため、溶鋼流出トラブルの未然防止ができず、
しかもトラブル発生時の連鋳機内への溶鋼流出により、
設備の復旧に人手と時間を要した。
原因で湯面が急激に低下しても、オペレーターによる目
視では湯面低下を迅速に把握することが不可能であっ
た。このため、溶鋼流出トラブルの未然防止ができず、
しかもトラブル発生時の連鋳機内への溶鋼流出により、
設備の復旧に人手と時間を要した。
【００２１】
【発明の効果】多条連鋳機において、設備操業上の理由
から異常な湯面低下が発生した場合に、自動的且つ瞬時
にこれを把握して当該ストリームを欠落させ必要なアク
ションをとるので、安定操業及び高品質鋳片の製造に関
する本発明の適用効果は極めて大きい。
から異常な湯面低下が発生した場合に、自動的且つ瞬時
にこれを把握して当該ストリームを欠落させ必要なアク
ションをとるので、安定操業及び高品質鋳片の製造に関
する本発明の適用効果は極めて大きい。
【図１】本発明の実施例を示す図である。
１ ストッパー ２ 浸漬ノズル ３ タンディッシュ ４ 鉄枠 ５ 油圧シリンダー ６ ストッパー昇降用ロッド棒 ７ ストッパー支持アーム ８ 鋳型内湯面レベル ９ 鋳型 １０ 熱電対 １１ 湯面レベル演算器 １２ 比較器 １３ 時間演算器 １４ 鋳型直下スプレー １４′ スプレー電磁弁 １５ ピンチロール ２１ 鋳造速度検出装置 ２２ 二次冷却水制御装置 ２３ ストッパー制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 堀江 隆 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式会社 室蘭製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭61−132251（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−21331（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−67551（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/00 - 11/22
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造において、鋳型内湯面レベ
ルを湯面レベルセンターにて監視しながら鋳造中に、該
湯面レベルが鋳型下端からＬL （mm）の高さに設定した
欠落予知レベル以下に低下し、下記（１）式により求め
たＴN 秒間経過しても鋳型下端からＬU （mm）の高さに
設定した欠落復帰レベルより上部に復帰しないと、当該
ストリームのタンディッシュノズルを閉止して注入を中
止することを特徴とする連続鋳造における欠落鋳造方
法。ここで、ＴN は欠落確定タイマーであり、（１）式
で与えられる。 ＴN ＝｛（ＬL −ＫLL−Ａ）／ＶC ｝×Ｋan−Ｔan ……………（１） また、ＬL は欠落予知レベル（mm）、ＬU （＞Ｌ L ）は
欠落復帰レベル（mm）、Ｋanは補正係数、ＫLLはＬL よ
りも鋳型下端に近い欠落確定レベル（mm）、Ｔanは補正
時間（秒）、Ａは湯面レベル計の精度（mm）、ＶC は鋳
造速度（mm／秒）である。 - 【請求項２】 鋳造が１ストランド当り２〜３ストリー
ムのブルーム・ビレットを鋳造する多条連鋳機で実施さ
れることを特徴とする連続鋳造における請求項１記載の
欠落鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4109851A JP2914817B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 連続鋳造における欠落鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4109851A JP2914817B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 連続鋳造における欠落鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05305408A JPH05305408A (ja) | 1993-11-19 |
| JP2914817B2 true JP2914817B2 (ja) | 1999-07-05 |
Family
ID=14520802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4109851A Expired - Lifetime JP2914817B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 連続鋳造における欠落鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2914817B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101109450B1 (ko) * | 2010-04-30 | 2012-02-09 | 현대제철 주식회사 | 침지 노즐 막힘 정도 추정 방법 및 침지 노즐 교환 시기 추정 방법 |
| RU2748255C2 (ru) | 2016-10-18 | 2021-05-21 | ЭКОЛАБ ЮЭсЭй ИНК. | Устройство для отделения воды и твердых частиц распыляемой воды в машине непрерывного литья и способ непрерывного контроля и управления коррозионным фоном |
| CN117324570B (zh) * | 2023-11-14 | 2024-08-13 | 山东钢铁集团永锋临港有限公司 | 一种降低连铸机开浇漏钢的方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5954455A (ja) * | 1982-09-21 | 1984-03-29 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造機における鋳片案内・加圧ロ−ルの加圧力制御方法 |
| DE3432611C2 (de) * | 1984-09-05 | 1986-09-04 | Metacon AG, Zürich | Verfahren zum Anfahren einer Stranggießanlage mit mehreren Strängen |
| JPS61132251A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 溶鋼レベル検出装置 |
| JPS63150738U (ja) * | 1987-03-26 | 1988-10-04 |
-
1992
- 1992-04-28 JP JP4109851A patent/JP2914817B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05305408A (ja) | 1993-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4306610A (en) | Method of controlling continuous casting rate | |
| JP2914817B2 (ja) | 連続鋳造における欠落鋳造方法 | |
| US3786856A (en) | Method for controlling a continuous casting installation in the event of molten metal breakout | |
| JPS5946705B2 (ja) | 連鋳モ−ルド内の溶融金属レベル制御方法 | |
| JPH02200362A (ja) | 連続鋳造装置におけるノズル詰まり予測方法およびノズル詰まり抑制方法 | |
| JPH06320245A (ja) | モールド内抜熱制御装置 | |
| US4729420A (en) | Method for concluding the operation of the continuous casting of strip metal | |
| JPH0790343B2 (ja) | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 | |
| KR200302675Y1 (ko) | 슬라브 벌징 방지장치 | |
| JP2004276050A (ja) | 連続鋳造のスタート方法 | |
| JPS6138763A (ja) | 連続鋳造のブレ−クアウト予知方法 | |
| JP3610036B2 (ja) | 取鍋注入口最小開度判定方法及び判定装置 | |
| JPH02137655A (ja) | 溶鋼湯面変動の測定方法及びその制御方法 | |
| JP4209989B2 (ja) | 連続鋳造鋳片の品質判定方法 | |
| JPS63256250A (ja) | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 | |
| JPH04294850A (ja) | 多ストランド連鋳機のブレークアウト検知方法 | |
| JPH02165855A (ja) | 連続鋳造におけるノズルつまり検知方法 | |
| JP3107688B2 (ja) | 連続鋳造装置のピンチローラ速度制御装置 | |
| KR100491001B1 (ko) | 박판주조공정에서의 모델레퍼런스를 이용한 탕면높이제어방법 | |
| JPS62148065A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2024501487A (ja) | 鋳造方法及び関連装置 | |
| JP4457707B2 (ja) | タンディッシュ内溶鋼の注入終了方法 | |
| JPS61273246A (ja) | 鋳型内湯面レベル制御装置 | |
| JPS58125350A (ja) | 溶融金属連鋳鋳型内注入ノズル詰り検出方法 | |
| JPS6293051A (ja) | 連続鋳造における溶鋼の注入方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990323 |