JPH04294850A - 多ストランド連鋳機のブレークアウト検知方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、共通引抜装置を有する
多ストランド連続鋳造設備のブレークアウト検知方法に
関するものであり、ブレークアウトを初期に検知し、被
害拡大を防止する方法に係るものである。

【０００２】

【従来技術】溶融金属、特に鋼の場合の連続鋳造設備に
おける最大の事故は、鋳片の凝固シェル破壊によるシェ
ル内溶鋼の流出（ブレークアウト）である。連続鋳造設
備では、鋳片は、引抜装置により連続的に引抜かれ、水
冷鋳型から出て直接水冷を行なう二次冷却部に入る。ブ
レークアウトは一般に鋳型直下から二次冷却部で発生し
、溶鋼は流出して飛散、落下し、引抜装置を拘束する。 このまま、鋳型への溶鋼注入を継続すれば、溶鋼の流出
は拡大し、周囲の設備に多大の被害を与え、復旧までの
間、長期生産休止を余儀なくされる。したがって、ブレ
ークアウト発生時には、緊急に鋳型への溶鋼注入を遮断
し、被害拡大を防止する必要がある。

【０００３】特に、共通引抜装置を有する多ストランド
連続鋳造設備においては、１つのストランドのブレーク
アウトでも引抜装置の拘束が生じ、正常な他のストラン
ドも共通の引抜装置、故に鋳造停止となるため、ブレー
クアウト発生時には、初期のうちにそのストランドの注
入を遮断する必要がある。

【０００４】近年は、ブレークアウト防止技術として、
鋳型にセンサーを配置してブレークアウトの前兆を捕え
て、予知信号を発し、鋳造速度を減速し、鋳型内シェル
厚を、ブレークアウトに対して安全な厚さに成長させた
後、鋳型速度を増速する方法が多く公表されている（特
開昭４７−２１３３１号，特開昭５６−１０５８５９号
，特開昭５８−１４８０６４号および特開昭５９−２１
８２５１号の各公報）。

【０００５】しかし、それらの方法は、あくまでも、鋳
型内での前兆を捕えているので、鋳型以後での発生原因
がもたらすブレークアウトの検知は不可能である。例え
ば、二次冷却部での冷却不足，偏冷却に起因するブレー
クアウト，鋳片とダミーバーとの自然分割による溶鋼流
出等を検知することは不可能である。しかし、共通引抜
装置を有する多ストランド連続鋳造設備では、鋳片のど
こでブレークアウトが発生しようと、初期のうちにその
ストランドの注入を遮断する必要があるため、鋳片の全
長に亘るブレークアウト検知技術が必要である。

【０００６】そこで、本発明では、既存の鋳型内溶鋼レ
ベルの制御情報の中から、ブレークアウト発生時の特徴
的変化を抽出し、初期ブレークアウトを検知することに
着目した。なぜなら、鋳型への注入量と引抜装置による
引抜量とのバランスがくずれたとき、すなわち鋳型内溶
鋼レベルが一定にもかかわらず、注入量＞引抜量の関係
が成立したとき、ブレークアウトが発生しており、ブレ
ークアウトによる溶鋼流出量＝注入量−引抜量として求
められるからである。この原理を用いれば、連続鋳造設
備のどこでブレークアウトが発生しても検知することが
できる。

【０００７】鋳型内溶鋼レベルの制御情報の中から、ブ
レークアウトを検知しようとする従来技術として、特開
昭４７−２１３３１号（以下、従来法と称す）が知られ
ている。

【０００８】従来法では、鋳型内溶鋼レベルを鋳造速度
の調節で所定の範囲に制御することを基本とし、溶鋼注
入量がタンディッシュ・ノズルの溶損によるノズル径大
化，ノズル詰りによるノズル径小化，ストッパーの溶損
等の外乱によって、鋳造速度が所定の範囲を超えたとき
に、タンディッシュ・ストッパーを開閉して、鋳型内溶
鋼レベル及び鋳造速度を回復せしめ、鋳型内溶鋼レベル
とその設定値との差が所定の範囲を超えるとブレークア
ウトと判定し、引抜装置を停止し、タンディッシュ・ス
トッパーを急速閉鎖せしめることとなっている。

【０００９】しかし、この方法では、ブレークアウト発
生初期のわずかな溶鋼流出に対しては、鋳型内溶鋼レベ
ルを所定の範囲に制御してしまうため、ブレークアウト
の発生初期を検知することは不可能である。ブレークア
ウトによる溶鋼流出が拡大し、鋳型内溶鋼レベルが制御
不能となった時点ではじめて検知できることとなり、ブ
レークアウトの被害を最小限にとどめる効果が少ない、
といった欠点がある。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記欠点を
解決し、ブレークアウト発生初期を検知することを目的
とし、具体的には、連続鋳造設備に既存の技術として装
備されている鋳型内溶鋼レベル制御の制御情報の中から
ブレークアウト発生時の特徴的変化を抽出し、鋳片全長
のどこでブレークアウトが発生しても、ブレークアウト
発生を初期に検知できる共通引抜装置を有する多ストラ
ンド連続鋳造設備のブレークアウト検知方法を提供する
ものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、鋳型内の溶融
金属レベルを制御する注入量操作端の開度変化率を求め
、所定の開度上昇率設定値を超過し、かつ、他ストラン
ドと実開度を比較し、自ストランドとの差が所定の設定
値を超過したことを条件として、ブレークアウト発生を
検知することを特徴とする。又、前記所定の開度上昇率
設定値を、鋳造速度，タンディッシュ溶融金属重量，及
び溶融金属高さの、１つ又は複数によって補正し、決定
することを特徴とする。又、前記注入量操作端の開度変
化率を、注入量操作端の実開度あるいは、注入量操作端
への開度指令値より求めることを特徴とする。

【００１２】

【作用】ある多ストランド連続鋳造設備に於いて本発明
者が測定したブレークアウト発生時のタイムチャートを
図４に示した。図４に於いてＸＡ　，ＸＢ　，ＸＣ　は
、共通引抜装置を有する３ストランド連続鋳造設備の各
ストランドに、Ａ，Ｂ，Ｃのストランド名を付け、それ
ぞれのストランドのストッパー開度をＸＡ　，ＸＢ　，
ＸＣと示したものである。図４では、Ａストランドがブ
レークアウト発生した場合のタイムチャートを示してお
り、ブレークアウト発生以後Ａストランドだけがブレー
クアウトによる流出流量ＱＢＯ　に相当するストッパー
による注入流量Ｑｉｎを増加させて、鋳型内溶融金属レ
ベルを一定に制御しようとするため、ストッパー開度Ｘ
Ａ　が増加する傾向を示している。ＸＡ　の増加傾向を
ストッパー開度上昇率として単位時間当たりのストッパ
ー開度上昇量を示したのがｄＸＡ（ｍｍ／ｓｅｃ）であ
る。図４の場合、ストッパー開度ＸＡ　が単調に増加し
ているのでｄＸＡ　は一定の正の値を示している。図４
からブレークアウト発生以後のストッパー開度の時徴的
変化をまとめると、ブレークアウト発生ストランドだけ
が、ストッパー開度上昇傾向となる。逆の考え方をすれ
ば、ストッパー開度上昇傾向のストランドが１つの場合
、そのストランドはブレークアウトが発生しているとい
える。

【００１３】ストッパー開度は、鋳型内溶融金属レベル
を一定に制御するため、常に開閉動作をしており、又、
ピンチロール速度の増加，タンディッシュ重量の減少，
タンディッシュ・ノズル詰り増加時には必然的にストッ
パー開度は上昇傾向となるので、ブレークアウト発生時
のストッパー開度上昇傾向と定常制御中のストッパー開
度上昇傾向を明確に区別する必要がある。そこで、他ス
トランドのストッパー開度情報からストッパー開度の代
表値を演算し、自ストランドのストッパー開度との比較
判定を行ない、ブレークアウト検知を決定付ける。

【００１４】他ストランドのストッパー開度情報を使用
する理由は、次の通りである。即ち、共通引抜装置を有
する多ストランド連続鋳造設備では、タンディッシュ及
びピンチロールをそれぞれ全ストランドで共通使用して
いるため、鋳型内溶融金属レベル制御の主要な外乱とし
て考えられるピンチロール速度変化，タンディッシュ重
量変化，タンディッシュ・ノズル詰り，ストッパー溶損
等が、各ストランドとも同一条件で付与されていると考
えることができるため、正常な鋳造を継続している限り
各ストランドとも同程度のストッパー開度になると考え
られる。したがって、他ストランドのストッパー開度と
自ストランドのストッパー開度を比較すれば、自ストラ
ンドが定常制御中であるか、どうかの区別することがで
きる。

【００１５】

【実施例】以下、この発明の実施例を図面に基づいて詳
細に説明する。

【００１６】図１は、実施例の連続鋳造設備の基本構成
を示す。図１において、１は鋳型、２は鋳型に注入され
た溶融金属、３は溶融金属の高さを検出する溶融金属レ
ベル計、４は鋳型により冷却されて外周部より徐々に凝
固する鋳片、５は鋳片を引抜く鋳片引抜き手段としての
ピンチロール、６はピンチロールを駆動するピンチロー
ル制御装置、７は浸漬ノズル７ａを通して溶融金属を鋳
型内に供給するタンディッシュ、８は溶融金属の鋳型内
への注入量を操作するストッパー、９はストッパーを駆
動するストッパー開度制御装置、１０はストッパーの開
度を測定するストッパー開度計、１１は溶融金属レベル
計の信号を入力しストッパー開度制御装置に対して溶融
金属レベルを一定にするためのストッパー開度を設定す
る溶融金属レベル調節計、１２はタンディッシュに注入
された溶融金属の重量を計測するタンディッシュ重量計
、１３はピンチロールにより引抜かれる鋳片の速度を測
定する鋳造速度検出器、１４は本発明を適用したＢＯ（
ブレ−クアウト）検知装置である。図１の実施例では、
共通のピンチロールで３ストランドを同時に引抜く多ス
トランド連鋳機の例を示している。

【００１７】鋳型内溶融金属のレベル制御は各ストラン
ドで独立した制御となっており、溶融金属レベル計の計
測値が各ストランドの目標溶融金属レベルと一致するよ
うに溶融金属レベル調節計よりストッパー開度制御装置
に対し、ストッパー開度設定値を与える。ストッパー開
度制御装置では該ストッパー開度設定値に応じてストッ
パーの実開度を制御し、鋳型への溶融金属の注入量を操
作する。結果として、鋳型内溶融金属を目標溶融金属レ
ベルにコントロールすることができる。

【００１８】ピンチロールの速度制御は、鋳型内溶融金
属のレベル制御とは関係しない独立した制御となってい
る。これは、共通のピンチロールで多ストランドを同時
に引抜くが故に、ピンチロールの速度制御では各ストラ
ンドの鋳型内溶融金属のレベルを制御することが不可能
だからである。

【００１９】本実施例では、一つのタンディッシュから
３ストランドの鋳型に対して溶融金属を注入するが、こ
れは多ストランド連鋳機に於ける一般的なタンディッシ
ュの構造である。それは、鋳型上部の占有空間を最少限
にとどめ、タンディッシュへの溶融金属供給装置を最少
限にとどめることができるからである。

【００２０】以上、本実施例は、共通のピンチロール，
共通のタンディッシュを有する多ストランド連鋳機につ
いて、各ストランド別に設けたストッパーで各鋳型内に
注入する溶融金属の流量を操作し、各鋳型内溶融金属レ
ベルを所定の値の制御できる構成となっている。

【００２１】本発明のブレークアウト検知方法を適用し
たブレークアウト検知装置は、鋳造速度検出器の計測信
号とタンディッシュ重量計の計測信号を入力し、更にス
トッパー開度計の計測値を入力し、各ストランド毎にブ
レークアウト発生の判定を行ない、ブレークアウト検知
した場合には当該ストランドのストッパー開度制御装置
に対してストッパーの高速閉止信号を出力するとともに
、警報装置に対し、ブレークアウト検知ストランドを指
示し、警報装置はブレークアウト検知ストランドを表示
するとともに警報を発し、周囲オペレータに知らせるよ
うにしてある。以下、本発明によるブレークアウト検知
装置の検知原理動作を詳細に説明する。図２は、ストッ
パーによる溶融金属レベル制御のブロックダイヤグラム
であり、単ストランドについて示したものである。

【００２２】鋳型内では、ストッパーによる注入量Ｑｉ
ｎに対し、ピンチロール速度ＶＣに鋳型内断面積Ａを乗
算したピンチロールによる引抜流量ＱＶＣ　と、ブレー
クアウトによる流出流量ＱＢＯ　との和として求められ
る流出流量Ｑｏｕｔの差が積分されて貯えられ、これを
鋳型断面積Ａで除算したものが鋳型内溶融金属レベルＬ
となる。

【００２３】

【数１】 　　　　Ｑｏｕｔ＝ＱＶＣ　＋ＱＢＯ　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　・・・・　　（１）

【００２４
】

【数２】 　　　　Ｌ＝（１／Ａ）∫（Ｑｉｎ−Ｑｏｕｔ）ｄｔ　
　　　・・・・　　（２）前記Ｌは、溶融金属レベル計
で計測され、計器の一時遅れが含まれたレベル信号ＰＶ
が出力される。

【００２５】

【数３】

【００２６】溶融金属レベル調節計では、レベル設定値
ＳＶと前記ＰＶとの差にゲインＧ（ｘ）が乗算され、ス
トッパー開度制御装置に対して、ストッパー開度設定値
ＸＯ　を与える。

【００２７】

【数４】 　　　　ＸＯ　＝Ｇ（ｘ）・（ＳＶ−ＰＶ）　　　　　
　　　　　・・・・　　（４）ストッパー開度制御装置
では、前記ＸＯ　を目標としてストッパー実開度Ｘとの
差にゲインＫを乗算し、注入量操作端であるストッパー
の実開度ＸがＸＯ　に一致するよう制御する。

【００２８】

【数５】 　　　　Ｘ＝∫Ｋ・（ＸＯ　−Ｘ）ｄｔ　　　　　　　
　　　　・・・・　　（５）ストッパーでは、ストッパ
ー実開度Ｘにより、ストッパーによる注入流量Ｑｉｎの
ほとんどが決定されるが、タンディッシュ・ノズル詰り
，タンディッシュ重量，ストッパー溶損等の外乱により
ストッパーの流量係数ｆ（ｘ）が変化するため、注入流
量Ｑｉｎはストッパーの流量係数ｆ（ｘ）とストッパー
実開度Ｘの積として求められる。

【００２９】

【数６】 　　　　Ｑｉｎ＝ｆ（ｘ）・Ｘ　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　・・・・　　（６）　　ストッ
パーの流量係数ｆ（ｘ）の変化によるストッパー流量特
性の変化を表１及び図３で説明する。

【００３０】

【表１】

【００３１】表１では、ブレークアウト（ＢＯ）の発生
していない定常制御中の流量特性の変化をタンディッシ
ュ重量，タンディッシュ・ノズル詰り，ストッパー溶損
の外乱変化に応じてケース１からケース６で示しており
、その時の流量特性が図３に示されている。

【００３２】溶融金属レベルが一定に制御されている状
態ではＱｏｕｔ（＝Ｑｖｅ）に見合う注入流量Ｑｉｎが
確保されるようにストッパー開度が決定される。例えば
、今、表１のケース１の時即ち、タンディッシュ重量，
タンディッシュ・ノズル詰り，ストッパー溶損の外乱変
化がない場合において、流量特性は図３の曲線２であっ
たとする。これを基準特性とする。

【００３３】次に、タンディッシュ重量の増減によりス
トッパー流量特性は表１ケース２，３に示すとおり基準
特性曲線２から図３の曲線１，曲線３の方向へと変化す
る。又、タンディッシュ・ノズル詰り量の増減により、
ストッパー流量特性は、表１ケース４，５に示すとおり
基準特性曲線２から図３の曲線３へ、そして図３の曲線
２へと戻る方向へと変化する。

【００３４】又、ストッパー溶損が増加すると、ストッ
パー流量特性は、表１ケース６に示すとおり、基準特性
曲線２から図３の曲線１の方向へと変化する。

【００３５】ブレークアウト発生時には、（１）式右辺
第２項ＱＢＯ　が増加傾向となるので、定常制御中に比
べ図３のＱｏｕｔは増加傾向となり、それに見合うＱｉ
ｎを確保するために、ストッパー開度はその時の流量特
性に従って開方向へ増加する傾向を示す。

【００３６】図１の連続鋳造設備に於いて本発明者が測
定したブレークアウト発生時のタイムチャートを図４に
示した。図４に於いてＸＡ　，ＸＢ　，ＸＣ　は、共通
引抜装置を有する３ストランド連続鋳造設備の各ストラ
ンドに、Ａ，Ｂ，Ｃのストランド名を付け、それぞれの
ストランドのストッパー開度をＸＡ　，ＸＢ　，ＸＣ　
と示したものである。図４では、Ａストランドがブレー
クアウト発生した場合のタイムチャートを示しており、
ブレークアウト発生以後Ａストランドだけがブレークア
ウトによる流出流量ＱＢＯ　に相当するストッパーによ
る注入流量Ｑｉｎを増加させて、鋳型内溶融金属レベル
を一定に制御しようとするため、ストッパー開度ＸＡ　
が増加する傾向を示している。ＸＡ　の増加傾向をスト
ッパー開度上昇率として単位時間当たりのストッパー開
度上昇量を示したのがｄＸＡ（ｍｍ／ｓｅｃ）である。 図４の場合、ストッパー開度ＸＡ　が単調に増加してい
るのでｄＸＡ　は一定の正の値を示している。

【００３７】図４からブレークアウト発生以後のストッ
パー開度の時徴的変化をまとめると、ブレークアウト発
生ストランドだけが、ストッパー開度上昇傾向となるこ
とである。逆の考え方をすれば、ストッパー開度上昇傾
向のストランドが１つの場合、そのストランドはブレー
クアウト発生しているといえることとなる。

【００３８】本発明者は、この点に着目して、本発明を
完成したものである。その原理を図５のブレークアウト
検知演算フローに従って説明する。

【００３９】まず、第１の処理として、自ストランドの
ストッパー開度上昇率ｄＸを演算しその上昇率ｄＸが任
意の値ｄＸＢＯ（但し、ｄＸＢＯ　＞０）以上であるか
を判定する。ｄＸ≧ｄＸＢＯ　ならば、自ストランドが
ストッパー開度上昇傾向にあると判断できる。次に第２
の処理として、他ストランドも第１の処理と同様にスト
ッパー開度上昇率演算を行ない、自ストランドだけがｄ
Ｘ≧ｄＸＢＯ　関係式が成立するかを判定する。

【００４０】これで、第１の処理，第２の処理が全てＹ
ＥＳならば、自ストランドだけがストッパー開度上昇傾
向であり、ブレークアウト発生と判定することができる
が、ストッパー開度は、鋳型内溶融金属レベルを一定に
制御するため、常に開閉動作をしており、又、ピンチロ
ール速度の増加，タンディッシュ重量の減少，タンディ
ッシュ・ノズル詰り増加時には必然的にストッパー開度
は上昇傾向となるので、ブレークアウト発生時のストッ
パー開度上昇傾向と定常制御中のストッパー開度上昇傾
向を明確に区別する必要がある。そこで第３の処理を必
要となる。

【００４１】第３の処理として、他ストランドのストッ
パー開度情報からストッパー開度の代表値ＸＯ　を演算
し、自ストランドのストッパー開度Ｘとの比較判定を行
ない、ブレークアウト検知を決定付ける。

【００４２】他ストランドのストッパー開度情報を使用
する理由は、共通引抜装置を有する多ストランド連続鋳
造設備では、タンディッシュ及びピンチロールをそれぞ
れ全ストランドで共通使用しているため、鋳型内溶融金
属レベル制御の主要な外乱として考えられるピンチロー
ル速度変化，タンディッシュ重量変化，タンディッシュ
・ノズル詰り，ストッパー溶損等が、各ストランドとも
同一条件で付与されていると考えることができるため、
正常な鋳造を継続している限り各ストランドとも同程度
のストッパー開度になると考えられる。

【００４３】したがって、他ストランドのストッパー開
度と自ストランドのストッパー開度を比較すれば、自ス
トランドが定常制御中であるか、どうかの区別すること
ができる。

【００４４】では、第３の処理について具体的に説明す
る。まず、他ストランドのストッパー開度情報からスト
ッパー開度の代表値ＸＯ　を演算する。その演算方法と
しては、他ストランドのストッパー開度の最小値，最大
値，平均値，等種々の方法が考えられるが、目的とする
のは、定常制御中にあるべきストッパー開度の代表値を
求めることである。ここでは１例として、他ストランド
の最小ストッパー開度を採用した。

【００４５】次に、自ストランドのストッパー開度Ｘが
、ストッパー開度代表値ＸＯよりも任意の値ＸＢＯ　以
上に達しているかを判定する。Ｘ≧ＸＯ　＋ＸＢＯ　が
成立したならば、自ストランドでブレークアウト発生し
ていると判定する。ＸＢＯ　は、前記第２の処理に於い
てｄＸ≧ｄＸＯ　が成立したとしてもストッパー開度が
鋳型内溶融金属レベルを一定に制御するために常に開閉
動作をしており、一時的にｄＸ≧ｄＸＯが成立してしま
いブレークアウト検知信号を誤まって出力してしまうこ
とを防止するために、ストッパー実開度が、ストッパー
開度代表値よりもある程度開いた開度であることを条件
として、誤検出を防止するための値である。但し、あま
り大きくしすぎると、早期にブレークアウト発生の初期
を検知することが困難となるので、適切な値を理論的あ
るいは実績から決定する必要がある。

【００４６】以上で、ブレークアウト検知方法について
の基本的な説明を終了し、更に前記第１の処理で用いる
ストッパー開度上昇率の判定値ｄＸＢＯ　の決定方法に
ついて説明する。

【００４７】表１、及び図３で説明したとおり、定常制
御中でも、タンディッシュ重量，タンディッシュ・ノズ
ル詰り，ストッパー溶損の外乱によってストッパー流量
特性が変化する。又、その時の流量特性が変化しなくて
も、ピンチロール速度の変化に応じて、ストッパー開度
が変化する。それ故、ストッパー開度の上昇率判定値ｄ
ＸＢＯ　を固定値としていると誤検出，過検出となるこ
とがある。その防止対策として前記ｄＸＢＯ　を少なく
とも鋳型速度，タンディッシュ溶融金属重量，（または
、溶融金属高さ）のいずれか、又は複合で補正すること
が有効である。これを実現する方法として、ストッパー
の定常制御で必要な理論開度Ｘｆを以下のとおり定義し
、そのＸｆの変化率を前記ｄＸＢＯ　に代入する方法を
提案する。

【００４８】

【数７】

【００４９】

【数８】 　　　　ｄＸＢＯ　＝ｄ／ｄｔＸｆ＋ｄＸｕ　　　　　
　　　　　　　　　・・・・　（８）　　　　但し、Ｋ
：補正係数　　　　　　　　　　Ｖｅ：ピンチロール速
度　　　　　　　　　　ｇ：重力加速度　　　　　　　
　　ｈ：タンディッシュ溶融金属レベル　　　　　　　
ｄＸｕ：上昇率補正値 この方法によると、ピンチロール速度Ｖｅあるいはタン
ディッシュ溶融金属レベルが変化した場合でもｄＸＢＯ
　は、それに追従して変化するので誤検出，過検出を防
止することが可能となる。

【００５０】次に、ストッパー開度の変化率を求める方
法を説明する。ストッパー開度の実測値を用いるのが最
も正しいが、ストッパー開度の実測値がなかなか計測で
きない場合があり又、最近の技術進歩により高精度にス
トッパー開度を制御できるようになってきたため、スト
ッパー開度指令値をストッパー実開度の代替として差し
つかえない場合がある。したがって、ストッパー開度指
令値の変化を、自ストランドのストッパー開度上昇率（
ｄＸ）演算に用いても、ストッパー実開度変化率を演算
するのと同等の効果が得られる場合がある。この方法を
採用すると、粉塵が多く、高熱を受けるストッパー直上
での開度測定装置を省略できる利点がある。

【００５１】

【効果】以上説明してきたように、本発明によれば、連
続鋳造設備のどこでブレークアウトが発生しても、ブレ
ークアウト発生の初期を検知することができる。特に、
共通引抜装置を有する多ストランド連続鋳造設備では、
鋳片のどこでブレークアウトが発生しても、正常ストラ
ンドが引抜き不能となる以前の初期のうちに、ブレーク
アウト発生ストランドを遮断し、他の正常ストランドの
安定操業を継続させる必要があり、これを実現する上で
有効なブレークアウト検知技術を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】　　一実施例の連続鋳造設備の基本構成を示す
ブロック図である。

【図２】　　ストッパーによる溶融金属レベル制御のブ
ロック図である。

【図３】　　ストッパー流量特性の変化を示すグラフで
ある。

【図４】　　ブレークアウト発生時のタイムチャートで
ある。

【図５】　　ブレークアウト検知用の演算フローチャ−
トである。

【符号の説明】

１：鋳型　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　２：溶融金属３：溶融金属レベル計
　　　　　　　　　　　　　　　　　　４：鋳片５：ピ
ンチロール（鋳片引抜手段）　　　　　　６：ピンチロ
ール制御装置 ７：タンディッシュ　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　７ａ：タンディッシュ・ノズル ８：ストッパー（注入量操作端）　　　　　　　　９：
スシッパー開度制御装置 １０：ストッパー開度計　　　　　　　　　　　　　　
　　１１：溶融金属レベル調節計 １２：タンディッシュ重量計　　　　　　　　　　　　
１３：鋳造速度検出器 １４：ブレークアウト検知装置　　　　　　　　　　１
５：警報装置

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　鋳型内の溶融金属レベルを制御する注
   入量操作端の開度変化率を求め、所定の開度上昇率設定
   値を超過し、かつ、他ストランドの代表実開度と比較し
   、自ストランドとの差が所定の設定値を超過したことを
   条件として、ブレークアウト発生を検知することを特徴
   とする多ストランド連鋳機のブレークアウト検知方法。
2. 【請求項２】　　前記、所定の開度上昇率設定値を、鋳
   造速度，タンディッシュ溶融金属重量，及び溶融金属レ
   ベルの、１つ又は複数に応じて補正し決定することを特
   徴とする、前記請求項１に記載の多ストランド連鋳機の
   ブレークアウト検知方法。
3. 【請求項３】　　前記、注入量操作端の開度変化率を、
   注入量操作端開度の実測値あるいは、注入量操作端への
   開度指令値より求めることを特徴とする、前記請求項１
   に記載の多ストランド連鋳機のブレークアウト検知方法
   。