KR20130120882A - 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치 및 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 연속주조시에 불활성가스를 공급할 때 누기에 따른 가스 주입량을 예측하는 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치 및 방법에 관한 것으로, 배관으로 공급되는 가스유량에 의해 발생된 실측압력(back pressure)을 측정하는 단계, 상기 배관으로 공급되는 가스유량에 따른 기준압력을 산출하는 단계, 및 상기 기준압력과 실측압력을 비교하여 실측압력이 기준압력 이하이면, 배관의 누기로 예측하는 단계를 제공한다.

Description

연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치 및 방법{DEVICE FOR PREDICTING GAS IN THE PIPELINE LEAKAGE ON CONTINUOUS CASTING PROCESS AND METHOD THEREFOR}

본 발명은 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치 및 방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 연속주조시에 불활성가스를 공급할 때 누기에 따른 가스 주입량을 예측하는 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치 및 방법에 관한 것이다.

연속주조기는 제강로에서 생산되어 래들(Ladle)로 이송된 용강을 턴디쉬(Tundish)에 받았다가 연속주조기용 몰드로 공급하여 일정한 크기의 주편을 생산하는 설비이다.

연속주조기는 용강을 저장하는 래들과, 턴디쉬 및 상기 턴디쉬에서 출강되는 용강을 최초 냉각시켜 소정의 형상을 가지는 연주주편으로 형성하는 연주용 몰드와, 상기 몰드에 연결되어 몰드에서 형성된 연주주편을 이동시키는 다수의 핀치롤을 포함한다.

다시 말해서, 상기 래들과 턴디쉬에서 출강된 용강은 몰드에서 소정의 폭과 두께 및 형상을 가지는 연주주편으로 형성되어 핀치롤을 통해 이송되고, 핀치롤을 통해 이송된 연주주편은 절단기에 의해 절단되어 소정 형상을 갖는 슬라브(Slab) 또는 블룸(Bloom), 빌렛(Billet) 등의 주편으로 제조된다.

관련 선행기술로는 한국특허공개 제2008-113771호(공개일: 2008.12.31, 명칭: 노즐의 막힘방지 장치, 이를 구비한 연속주조 장치, 이를 이용한 노즐막힘 방지 방법 및 연속주조 방법)가 있다.

본 발명은 스토퍼나 노즐로 불활성가스를 공급할 때 가스 주입량에 따른 가스 누기의 상태를 예측하는 배관 가스 누기 예측 장치 및 방법을 제공하는 것이다.

본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않는다.

상기 과제를 실현하기 위한 본 발명의 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치는, 가스 주입로를 통해 배관으로 가스유량을 조절하여 공급하는 유량제어기; 상기 유량제어기를 통해 공급되는 일정한 가스의 압력(Back Pressure)을 실시간으로 측정하는 압력검출수단; 및 상기 유량제어기에서 공급하는 가스유량에 따른 기준압력을 산출하고, 상기 기준압력과 압력검출수단에서 실시간으로 측정된 실측압력을 비교하여 배관의 누기를 예측하는 중앙처리부;를 포함할 수 있다.

상기 기준압력은 하기의 관계식으로 산출될 수 있다.

관계식

기준압력 = 0.04390 * 가스유량(lpm)

여기서, 가스유량은 배관으로 공급되는 가스유량을 나타냄.

상기 과제를 실현하기 위한 또 다른 본 발명의 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 방법은, 배관으로 공급되는 가스유량에 의해 발생된 실측압력(back pressure)을 측정하는 단계; 상기 배관으로 공급되는 가스유량에 따른 기준압력을 산출하는 단계; 및 상기 기준압력과 실측압력을 비교하여 실측압력이 기준압력 이하이면, 배관의 누기로 예측하는 단계;를 포함할 수 있다.

상기 기준압력은 하기의 관계식으로 산출될 수 있다.

관계식

기준압력 = 0.04390 * 가스유량(lpm)

여기서, 가스유량은 배관으로 공급되는 가스량을 나타냄.

상기 실측압력은 단위시간 또는 실시간으로 측정될 수 있다.

상기와 같이 본 발명에 의하면, 가스 압력을 통한 주입 배관로 상의 누기 상태를 확인하고, 가스 유량의 정상적인 주입을 통해 노즐 막힘 저감 효과를 극대화시킬 수 있다.

따라서, 가스 공급의 원래 목적에 따른 효과를 극대화시킬 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 용강의 흐름을 중심으로 나타낸 개념도이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치를 나타낸 도면이다.
도 3은 가스 주입량과 배관 내 압력 관계를 나타낸 도면이다.
도 4는 가스 압력과 노즐 막힘 두께의 관계를 나타낸 도면이다.
도 5는 본 발명의 실시예에 따른 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 방법을 나타낸 도면이다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.

도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 용강의 흐름을 중심으로 나타낸 개념도이다.

연속주조(continuous casting)는 용융금속을 바닥이 없는 몰드(Mold)에서 응고시키면서 연속적으로 주편 또는 강괴(steel ingot)를 뽑아내는 주조법이다. 연속주조는 정사각형, 직사각형, 원형 등 단순한 단면형의 긴 제품과 주로 압연용 소재인 슬라브, 블룸 및 빌릿을 제조하는 데 이용된다.

연속주조기의 형태는 수직형과 수직만곡형 등으로 분류된다. 도 1에서는 수직만곡형을 예시하고 있다.

도 1을 참조하면, 연속주조기는 래들(10)과 턴디쉬(20), 몰드(30), 2차냉각대(60 및 65), 및 핀치롤(70)을 포함할 수 있다.

턴디쉬(Tundish, 20)는 래들(Ladle, 10)로부터 용융금속을 받아 몰드(Mold, 30)로 용융금속을 공급하는 용기이다. 턴디쉬(20)에서는 몰드(30)로 흘러드는 용융금속의 공급 속도조절, 각 몰드(30)로 용융금속 분배, 용융금속의 저장, 슬래그 및 비금속 개재물(介在物)의 분리 등이 이루어진다.

몰드(30)는 통상적으로 수냉식 구리제이며, 수강된 용강이 1차 냉각되게 한다. 몰드(30)는 구조적으로 마주보는 한 쌍의 면들이 개구된 형태로서 용강이 수용되는 중공부를 형성한다. 슬라브를 제조하는 경우에, 몰드(30)는 한 쌍의 장벽과, 장벽들을 연결하는 한 쌍의 단벽을 포함한다. 여기서, 단벽은 장벽보다 작은 넓이를 가지게 된다. 몰드(30)의 벽들, 주로는 단벽들은 서로에 대하여 멀어지거나 가까워지도록 회전되어 일정 수준의 테이퍼(Taper)를 가질 수 있다. 이러한 테이퍼는 몰드(30) 내에서 용강(M)의 응고로 인한 수축을 보상하기 위해 설정한다. 용강(M)의 응고 정도는 강종에 따른 탄소 함량, 파우더의 종류(강냉형 Vs 완냉형), 주조 속도 등에 의해 달라지게 된다.

몰드(30)는 몰드(30)에서 뽑아낸 연주주편이 모양을 유지하고, 아직 응고가 덜 된 용융금속이 유출되지 않게 강한 응고각(凝固殼) 또는 응고쉘(Solidified Shell, 81)이 형성되도록 하는 역할을 한다. 수냉 구조에는 구리관을 이용하는 방식, 구리블록에 수냉홈을 뚫는 방식, 수냉홈이 있는 구리관을 조립하는 방식 등이 있다.

몰드(30)는 용강이 몰드의 벽면에 붙는 것을 방지하기 위하여 오실레이터(40)에 의해 오실레이션(oscillation, 왕복운동)된다. 오실레이션시 몰드(30)와 응고쉘(81)과의 마찰을 줄이고 타는 것을 방지하기 위해 윤활제가 이용된다. 윤활제로는 뿜어 칠하는 평지 기름과 몰드(30) 내의 용융금속 표면에 첨가되는 파우더(Powder)가 있다. 파우더는 몰드(30) 내의 용융금속에 첨가되어 슬래그가 되며, 몰드(30)와 응고쉘(81)의 윤활뿐만 아니라 몰드(30) 내 용융금속의 산화/질화 방지와 보온, 용융금속의 표면에 떠오른 비금속 개재물의 흡수의 기능도 수행한다. 파우더를 몰드(30)에 투입하기 위하여, 파우더 공급기(50)가 설치된다. 파우더 공급기(50)의 파우더를 배출하는 부분은 몰드(30)의 입구를 지향한다.

2차 냉각대(60 및 65)는 몰드(30)에서 1차로 냉각된 용강을 추가로 냉각한다. 1차 냉각된 용강은 지지롤(60)에 의해 응고각이 변형되지 않도록 유지되면서, 물을 분사하는 스프레이수단(65)에 의해 직접 냉각된다. 연주주편의 응고는 대부분 상기 2차 냉각에 의해 이루어진다.

인발장치(引拔裝置)는 연주주편이 미끄러지지 않게 뽑아내도록 몇 조의 핀치롤(70)들을 이용하는 멀티드라이브방식 등을 채용하고 있다. 핀치롤(70)은 용강의 응고된 선단부를 주조 방향으로 잡아당김으로써, 몰드(30)를 통과한 용강이 주조방향으로 연속적으로 이동할 수 있게 한다.

이와 같이 구성된 연속주조기는 래들(10)에 수용된 용강(M)이 턴디쉬(20)로 유동하게 된다. 이러한 유동을 위하여, 래들(10)에는 턴디쉬(20)를 향해 연장하는 쉬라우드노즐(Shroud nozzle, 15)이 설치된다. 쉬라우드노즐(15)은 용강(M)이 공기에 노출되어 산화 및 질화되지 않도록 턴디쉬(20) 내의 용강에 잠기도록 연장한다.

턴디쉬(20) 내의 용강(M)은 몰드(30) 내로 연장하는 침지노즐(Submerged Entry Nozzle, 25)에 의해 몰드(30) 내로 유동하게 된다. 침지노즐(25)은 몰드(30)의 중앙에 배치되어, 침지노즐(25)의 양 토출구에서 토출되는 용강(M)의 유동이 대칭을 이룰 수 있도록 한다. 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출의 시작, 토출 속도, 및 중단은 침지노즐(25)에 대응하여 턴디쉬(20)에 설치되는 스토퍼(Stopper, 21)에 의해 결정된다. 구체적으로, 스토퍼(21)는 침지노즐(25)의 입구를 개폐하도록 침지노즐(25)과 동일한 배관을 따라 수직 이동될 수 있다. 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 유동에 대한 제어는, 스토퍼 방식과 다른, 슬라이드 게이트(Slide gate) 방식을 이용할 수도 있다. 슬라이드 게이트는 판재가 턴디쉬(20) 내에서 수평 방향으로 슬라이드 이동하면서 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출 유량을 제어하게 된다.

몰드(30) 내의 용강(M)은 몰드(30)를 이루는 벽면에 접한 부분부터 응고하기 시작한다. 이는 용강(M)의 중심보다는 주변부가 수냉되는 몰드(30)에 의해 열을 잃기 쉽기 때문이다. 주변부가 먼저 응고되는 방식에 의해, 연주주편(80)의 주조 방향을 따른 뒷부분은 미응고 용강(82)이 응고쉘(81)에 감싸여진 형태를 이루게 된다.

핀치롤(70, 도 1)이 완전히 응고된 연주주편(80)의 선단부(83)를 잡아당김에 따라, 미응고 용강(82)은 응고쉘(81)과 함께 주조 방향으로 이동하게 된다. 미응고 용강(82)은 위 이동 과정에서 냉각수를 분사하는 스프레이수단(65)에 의해 냉각된다. 이는 연주주편(80)에서 미응고 용강(82)이 차지하는 두께가 점차로 작아지게 한다. 연주주편(80)이 일지점(85)에 이르면, 연주주편(80)은 전체 두께가 응고쉘(81)로 채워지게 된다. 응고가 완료된 연주주편(80)은 절단 지점(91)에서 일정 크기로 절단되어 슬라브 등과 같은 주편(P)으로 나누어진다.

도 2는 본 발명의 실시예에 따른 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치를 나타낸 도면으로서, 예측 장치(100)는 압력검출수단(110), 유량보상제어기(120), 중앙 처리부(130), 및 표시부(140)를 포함하여 이루어져 있다.

압력검출수단(110)은 불활성가스가 공급되는 배관(101) 상에 설치되어, 스토퍼(21) 또는 노즐(15, 25) 측으로 공급되는 가스에 의한 배관 내 압력(Back Pressure)을 측정하게 된다. 예컨대, 스토퍼(21)는 중앙부에 길이 방향으로 불활성가스가 공급되는 중공이 형성되어 있고, 이 중공을 통해 불활성가스가 침지노즐(25) 측으로 공급된다. 압력검출수단(110)은 스토퍼(21)와 외부의 유량 제어기(120) 사이의 불활성가스가 공급되는 배관(101) 상에 설치되어 가스 공급에 따라 배관(101)에 걸리는 압력을 측정하게 된다.

실제 측정되는 압력(이하,'실측압력'이라 칭함)은 단위시간 또는 실시간으로 측정된다.

유량제어기(120)는 배관(101)으로 공급되는 불활성가스가 일정하게 공급되도록 제어하게 된다. 이때, 본 발명의 실시예에서는 아르곤 가스를 사용함이 바람직하나, 아르곤 가스로 한정하지 아니하고 불활성 가스를 모두 포함함이 더 바람직하다.

중앙처리부(130)은 상기 유량제어기(120)에서 공급하는 가스유량에 따른 기준압력와 압력검출수단(110)에서 측정된 실측압력을 비교하여 배관의 누기를 예측한다.

표시부(140)는 가스유량에 따른 기준압력이나 측정된 실측압력 등을 선택적으로 그래픽으로 디스플레이하거나, 실측압력이 기준압력보다 작은 경우, 경보신호를 발생하여 배관의 누기를 알리는 경보신호발생부(미도시)을 포함하여 구성될 수 있다.

연주공정에서 불활성가스는 스토퍼(21)나 쉬라우드노즐(15) 및 침지노즐(25)로 각각 공급되지만, 본 발명의 실시예에서는 스토퍼(21)를 위주로 설명하며, 이에 한정되지 않음은 당연하다.

연속주조장비에 설치되는 턴디쉬(20)는 래들(10)로부터 용강을 받아 계속적으로 용강을 몰드(30)에 주입시키기 위한 것으로, 턴디쉬(20) 바닥에서 몰드(30) 사이에는 용강이 공기와 접촉됨이 없이 몰드(30)로 공급되도록 턴디쉬(20) 바닥으로부터 몰드(30)를 향하여 침지노즐(25)이 설치되어 턴디쉬(20)에 저장된 용강이 몰드(30)로 주입된다.

주조 초기에 침지노즐(25)로 공급되는 용강은 침지노즐(25)의 내벽과 접촉하면서 용강의 온도가 저하되고 침지노즐(25)의 내벽에 용강이 응고되어 주조가 진행됨에 따라 부착층이 성장하여 용강의 흐름을 불균일하게 만들어 침지노즐(25)을 막게 된다. 침지노즐(25) 내벽에 성장한 부착층(29)은 부착물이 용강류에 의해 탈락되거나 침지노즐(25)내의 용강 흐름을 불균일하게 만들게 된다. 또한, 침지노즐(25)의 토출공으로 토출되는 용강류가 일측으로 치우치는 편류가 발생되어 용강류의 흐름을 방해하여 몰드(30)의 용강 탕면에 파동을 일으키는 원인이 된다. 상기와 같이 용강 탕면에 파동이 일어나면 탕면 상부의 몰드 파우더가 몰드(30) 내부의 응고층에 포집되는 연주주편 결함이 발생된다.

이와 같이 침지노즐(25) 내부에 부착층이 형성되어 침지노즐(25) 막힘이 발생되면, 주조가 중단되어 주조 실수율이 저하된다. 즉, 하나의 턴디쉬(20)로 연속적으로 주조하는 래들수(래들 연연주비)가 감소하게 되어 턴디쉬(20) 내화물의 원가를 상승시키는 원인이 되므로 침지노즐(25)의 막힘을 최소화시켜야 한다.

턴디쉬(20)에 일시 저장된 용강에는 비금속 개재물(Non-Metallic Inclusion)이 존재하므로, 몰드(30)로 용강이 전달될 때 침지노즐(25) 측의 내화물 내벽에 비금속 개재물이 고착되어 주조(Casting)를 방해한다.

이러한 막힘을 방지하기 위하여, 불활성가스(Inert Gas)인 아르곤가스(Ar Gas)를 연속적으로 취입하게 된다. 취입된 불활성가스는 기포 또는 기포막을 형성시켜 침지노즐(25)의 내벽을 따라 흐르게 하거나 기포가 비금속 개재물을 포집하여 이동하게 함으로써, 막힘 현상을 저감시킨다. 즉, 연속주조기에서는 용강 중에 존재하는 개재물의 부상 분리, 대기와 용강이 접촉하여 용강 내 산화물의 생성 방지 및 용강이 이동하는 경로상의 내화물 표면에 개재물이 부착되어, 용강 이동을 방해하는 것을 방지하기 위하여 아르곤가스를 사용하는 것이다.

일반적으로, 아르곤가스 주입 장치는 공급 개소에 따라 가스주입량을 표준화하여 일정한 유량을 제어하여 공급 개소로 공급하고 있다.

가스주입량과 배관(101) 내 압력은 도 3과 같이 공급 개소(스토퍼, 쉬라우드 노즐, 침지노즐)에 따라 일정한 비례관계를 가지고 있는 데, 주조속도와는 큰 관계가 없다. 가스유량(lpm: liter per min)이 증가되면 배관 내 압력(Bar)도 비례적으로 증가하게 된다. 공급 개소의 공급 말단부에 용강이 응고된 지금이 부착되거나 개재물이 부착되면, 배관 내 압력이 상승하게 되지만 공급 개소에는 정해진 가스유량을 유량제어기(120)에서 계속 공급할 수 있다.

하지만, 도 4와 같이 실제 조업에서 노즐 막힘을 저감하기 위해 주입한 가스의 압력에 따라 노즐 막힘의 두께(Clogging Thickness)가 다르게 발생하는 것을 확인 할 수 있다. 여기서, 동일한 가스 주입에서 가스의 압력이 다르게 발생하는 것은 주입 배관로 상의 누기로 인한 가스의 손실이라고 판단할 수 있다.

따라서, 배관 내 연결부위(105)에 누기(leakage)가 발생하게 되면 배관 내 압력이 하락하게 되며, 유량제어기(120)를 통해 공급되는 가스유량은 일정하지만 정해진 가스유량이 누기에 의해 공급 개소에 주입되지 못하는 현상이 발생하게 된다.

본 발명의 실시예에서는 배관의 누기를 예측하여 배관을 점검하여, 가스의 누기로 인한 손실을 방지하고, 가스 주입 목적인 침지노즐 막힘을 저감해야 한다.

도 5는 본 발명의 실시예에 따른 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 방법을 나타낸 도면으로서, 첨부된 도면을 참조하여 살펴보고자 한다.

먼저, 연속주조시 유량제어기(120)는 일정한 가스유량이 배관(101)을 통해 스토퍼(21) 또는 노즐(15, 25)로 공급되도록 제어하게 된다(S10). 유량제어기(120)는 가스의 공급 개소에 따라 주입 가스유량을 표준화하여 일정한 가스유량이 공급되도록 제어하게 된다.

이때, 도 3에 도시된 바와 같이 배관(101)으로 공급되는 가스유량(Q)에 따라 배관 내에 걸리는 압력은 달라지며, 가스유량(Q)이 많아질수록 배관(101) 내 압력도 높아진다. 도 3에 따른 가스유량(Q)과 평균압력의 관계는 하기의 관계식 1과 같다.

관계식 1

평균압력(bar) = 0.01086 + 0.04390 * 가스유량(lpm)

여기서, 관계식 1에 따른 평균압력(bar)는 정상적으로 누기되지 않은 배관을 이용하여 일정한 가스 유량을 공급했을 때 얻어지는 결과의 평균으로 도출된 식이다.

예컨대, 배관(101)으로 공급되는 가스유량(Q)이 6lpm(liter per min)일 때 배관 내 걸리는 압력은 0.27Bar 정도가 된다.

이어서, 배관(101) 상에 설치된 압력검출수단(110)은 미리 정해진 가스유량(Q)이 공급되는 배관(101) 내에 가해지는 실측압력을 측정한다(S20). 여기서, 압력검출수단(110)은 배관(101) 내에 가해지는 실측압력을 연속적으로 측정하게 되고, 중앙처리부(130)은 수집 주기에 따라 해당 시점에 측정된 배관(101) 내 실측압력을 압력검출수단(110)으로부터 전달받게 된다. 이때, 수집 주기에 따른 단위시간은 예를 들어, 1분 내지 10분으로 설정될 수 있다.

이어서, 중앙처리부(130)는 배관으로 공급되는 가스유량(Q)에 따른 기준압력을 산출하고(S30), 가스유량(Q)에 따른 기준압력과 압력검출수단(110)을 통해 측정된 실측압력을 비교한다(S40).

여기서, 가스유량(Q)에 따른 기준압력은 관계식 2와 같다.

관계식 2

기준압력(bar) = 0.04390 * 가스유량(lpm)

이하의 표 1은 평균압력과 기준압력을 나타낸 것이다.

여기서, 기준압력은 평균압력보다 0.01086정도 적은 수치이다. 예컨대, 배관(101)으로 공급되는 가스유량이 6lpm(liter per min)일 때, 관계식 1에 의해 배관 내 걸리는 평균압력은 약 0.27Bar 정도가 되는데, 관계식 2에 의해 기준압력은 0.26bar가 된다. 이때 0.26Bar가 6lpm에 대한 기준압력이 된다.

마지막으로, 중앙처리부(130)는 실측압력이 평균압력과 기준압력 사이의 값에서는 누기되지 않는다고 판단하나, 실측압력이 기준압력 이하이면 배관의 누기로 판단하여 배관 점검을 위한 경보를 발생한다. 여기서, 실측압력이 기준압력보다 작다는 의미는 일정하게 주입되는 동일한 가스유량에서 걸리는 압력이 비슷한 수준으로 유지되어야 하는데, 그러지 못하다는 것으로 배관의 누기로 보기 충분하다.

따라서, 배관의 가스 누기를 예측함으로써, 가스 공급의 원래의 목적에 따른 효과를 극대화시킬 수 있다.

상기와 같은 배관 가스 누기 예측 장치 및 방법은 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.

10: 래들 15: 쉬라우드노즐
20: 턴디쉬 20a: 출강구
21: 스토퍼 25: 침지노즐
30: 몰드 40: 몰드오실레이터
50: 파우더 공급기 60: 지지롤
65: 스프레이 70: 핀치롤
80: 연주주편 91: 절단 지점
100: 예측 장치 101: 가스배관
105: 연결부위 110: 압력검출수단
120: 유량제어기 130: 중앙 처리부
140: 표시부

Claims (5)

1. 가스 주입로를 통해 배관으로 가스유량을 조절하여 공급하는 유량제어기;
   상기 유량제어기를 통해 공급되는 일정한 가스의 압력(Back Pressure)을 실시간으로 측정하는 압력검출수단; 및
   상기 유량제어기에서 공급하는 가스유량에 따른 기준압력을 산출하고, 상기 기준압력과 압력검출수단에서 실시간으로 측정된 실측압력을 비교하여 배관의 누기를 예측하는 중앙처리부;를 포함하는 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치.
   
2. 청구항 1에 있어서,
   상기 기준압력은 하기의 관계식으로 산출되는 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 장치.
   관계식
   기준압력 = 0.04390 * 가스유량(lpm)
   여기서, 가스유량은 배관으로 공급되는 가스유량을 나타냄.
   
3. 배관으로 공급되는 가스유량에 의해 발생된 실측압력(back pressure)을 측정하는 단계;
   상기 배관으로 공급되는 가스유량에 따른 기준압력을 산출하는 단계; 및
   상기 기준압력과 실측압력을 비교하여 실측압력이 기준압력 이하이면, 배관의 누기로 예측하는 단계;를 포함하는 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 방법.
   
4. 청구항 3에 있어서,
   상기 기준압력은 하기의 관계식으로 산출되는 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 방법.
   관계식
   기준압력 = 0.04390 * 가스유량(lpm)
   여기서, 가스유량은 배관을 통해 침지노즐 측으로 공급되는 가스량을 나타냄.
   
5. 청구항 3에 있어서,
   상기 실측압력은 단위시간 또는 실시간으로 측정되는 연주공정에서의 배관 내 가스 누기 예측 방법.
   

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