JPS6293051A - 連続鋳造における溶鋼の注入方法 - Google Patents
連続鋳造における溶鋼の注入方法Info
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- JPS6293051A JPS6293051A JP23138585A JP23138585A JPS6293051A JP S6293051 A JPS6293051 A JP S6293051A JP 23138585 A JP23138585 A JP 23138585A JP 23138585 A JP23138585 A JP 23138585A JP S6293051 A JPS6293051 A JP S6293051A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- gas
- nozzle
- amount
- boiling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は連続鋳造方法における溶鋼の注入方法に関し、
詳しくはタンディツシュから鋳型へ注入される間のノズ
ル内で溶鋼流に不活性ガスを吹き込み、溶鋼中の不純物
の除去やノズル詰まり等を防止しつつ注入することによ
り高品質の鋳片を製造する連続鋳造に関するものである
。
詳しくはタンディツシュから鋳型へ注入される間のノズ
ル内で溶鋼流に不活性ガスを吹き込み、溶鋼中の不純物
の除去やノズル詰まり等を防止しつつ注入することによ
り高品質の鋳片を製造する連続鋳造に関するものである
。
［従来の技術］
鋼の連続鋳造においては、取鍋で搬送されてきた溶鋼を
タンディツシュに一旦貯留し、該タンディツシュより浸
漬式ノズル（以下、ノズルと云う）を介して鋳型に注入
することが普通である。このさい溶鋼には脱酸生成物、
あるいはスラグ等の不純物（以下、介在物と云う）が含
まれており、この介在物が鋳片内に捕捉され、鋳片内に
止まると表面疵等の弊害が発生する。また前記介在物の
内、Ａ１□０３等はノズルを通過する際に、その内面に
付着、堆積してノズルを閉塞せしめ安定した操業に支障
を来すことが多い。
タンディツシュに一旦貯留し、該タンディツシュより浸
漬式ノズル（以下、ノズルと云う）を介して鋳型に注入
することが普通である。このさい溶鋼には脱酸生成物、
あるいはスラグ等の不純物（以下、介在物と云う）が含
まれており、この介在物が鋳片内に捕捉され、鋳片内に
止まると表面疵等の弊害が発生する。また前記介在物の
内、Ａ１□０３等はノズルを通過する際に、その内面に
付着、堆積してノズルを閉塞せしめ安定した操業に支障
を来すことが多い。
このため従来より前記介在物を溶鋼から効率的に分離し
、浮上せしめる手段、および前記浮上せしめた介在物を
鋳型内に供給されるパウダーによって捕捉する手段等°
が提案され実用化されるようになっている。例えば特公
昭４９−２８５６９号公報では前記鋳型へ注入される過
程の溶鋼流にＡｒガス、Ｎ２ガス等の不活性ガスを吹き
込むことによって前記介在物を効果的に浮上せしめる技
術が開示されでおり、また実公昭５６−４８４．４０号
公報には前記不活性ガスの吹き込みの効果をより高める
ためのノズルの提案が行われている。しかしながら前記
不活性ガス吹き込みによって介在物の浮上効果を高め、
ノズルの閉塞を防止するに際しては、作業上の困難を伴
う場合が多い。すなわち前記不活性ガスの吹き込み量は
成る程度を越えると不活性ガスの流量が不安定となり、
鋳型内の湯面が大きく乱れ、ノズルに溶鋼が流入しなく
なる現象、つまりボイル現象が発生するようになる。こ
のようなボイル現象が激しくなると極端な場合、ブレー
クアウトに至ることもある。このため従来はオペレータ
ーが、過去の経験よりボイル現象の生じない領域で吹き
込むように、常に鋳型の湯面状態を監視しながら操業を
することが一般的であった。とくにタンディツシュ内の
溶鋼深さや、鋳造速度等に変動があったり、鋳造幅の変
更を行う等の場合にはボイル現象が多発していた。
、浮上せしめる手段、および前記浮上せしめた介在物を
鋳型内に供給されるパウダーによって捕捉する手段等°
が提案され実用化されるようになっている。例えば特公
昭４９−２８５６９号公報では前記鋳型へ注入される過
程の溶鋼流にＡｒガス、Ｎ２ガス等の不活性ガスを吹き
込むことによって前記介在物を効果的に浮上せしめる技
術が開示されでおり、また実公昭５６−４８４．４０号
公報には前記不活性ガスの吹き込みの効果をより高める
ためのノズルの提案が行われている。しかしながら前記
不活性ガス吹き込みによって介在物の浮上効果を高め、
ノズルの閉塞を防止するに際しては、作業上の困難を伴
う場合が多い。すなわち前記不活性ガスの吹き込み量は
成る程度を越えると不活性ガスの流量が不安定となり、
鋳型内の湯面が大きく乱れ、ノズルに溶鋼が流入しなく
なる現象、つまりボイル現象が発生するようになる。こ
のようなボイル現象が激しくなると極端な場合、ブレー
クアウトに至ることもある。このため従来はオペレータ
ーが、過去の経験よりボイル現象の生じない領域で吹き
込むように、常に鋳型の湯面状態を監視しながら操業を
することが一般的であった。とくにタンディツシュ内の
溶鋼深さや、鋳造速度等に変動があったり、鋳造幅の変
更を行う等の場合にはボイル現象が多発していた。
［発明が解決しようとする問題点コ
従来の方法では、不活性ガスの吹き込み量の設定や制御
をオペレータ・−の経験＼〕勘に頼っており、このため
鋼種、サイズ、鋳造速度、タンディツシュ内溶鋼址など
の操業条件の変化に的確に追従した前記不活性ガス吹き
込み量の制御が行い難く、またボイル現象の発生に起因
する操業の不安定やブレークアウト等の大きなトラブル
を懸念するあまり、不活性ガスの吹き込み量は少な目と
なりがちであった。このため介在物の除去効果は十分な
ものではなく、又ノズル詰まりも発生しており、オペレ
ーターは高温下で常に湯面監視に神経を尖らせねばなら
ず、精神的肉体的負担が極めて大きかった。
をオペレータ・−の経験＼〕勘に頼っており、このため
鋼種、サイズ、鋳造速度、タンディツシュ内溶鋼址など
の操業条件の変化に的確に追従した前記不活性ガス吹き
込み量の制御が行い難く、またボイル現象の発生に起因
する操業の不安定やブレークアウト等の大きなトラブル
を懸念するあまり、不活性ガスの吹き込み量は少な目と
なりがちであった。このため介在物の除去効果は十分な
ものではなく、又ノズル詰まりも発生しており、オペレ
ーターは高温下で常に湯面監視に神経を尖らせねばなら
ず、精神的肉体的負担が極めて大きかった。
本発明は溶鋼注入時の不活性ガス吹き込み方法における
前記従来の問題点のｍ決を図るものであり、操業条件の
変動に対しても的確に追従してボイル現象を発生させる
ことなく、常に最適な吹き込み量を確保し、これによっ
て鋳片の品質向上や確実なノズル詰まり防止等を可能な
らしめる方法を提供するものである。
前記従来の問題点のｍ決を図るものであり、操業条件の
変動に対しても的確に追従してボイル現象を発生させる
ことなく、常に最適な吹き込み量を確保し、これによっ
て鋳片の品質向上や確実なノズル詰まり防止等を可能な
らしめる方法を提供するものである。
口問題点を解決するための手段］
本発明は、タンディツシュに貯留された溶鋼を、浸漬式
ノズルを介し、通過する溶鋼流中に不活性ガスの吹き込
みを行いつつ鋳型内に注入する連続鋳造における溶鋼の
注入方法において、前記溶鋼流における、後述する最小
総圧力部位での通過量１１１ｆｔに対する吹き込みガス
量の比が予め定められた設定範囲内になるよう、前記ガ
ス吹き込み量を制御することを特徴とする連続鋳造にお
ける溶鋼の注入方法に関する。
ノズルを介し、通過する溶鋼流中に不活性ガスの吹き込
みを行いつつ鋳型内に注入する連続鋳造における溶鋼の
注入方法において、前記溶鋼流における、後述する最小
総圧力部位での通過量１１１ｆｔに対する吹き込みガス
量の比が予め定められた設定範囲内になるよう、前記ガ
ス吹き込み量を制御することを特徴とする連続鋳造にお
ける溶鋼の注入方法に関する。
［作用］
ノズル内で溶鋼流中に不活性ガス（以下、ガスと会う）
を吹き込む際に、吹き込まれるガス量が多くなると浮力
が増していき、溶鋼のスムーズな流れを困難化しこれが
ある限度を超えると溶鋼の流下を阻止して溶鋼が下方へ
流れなくなったり、あるいは断続的な流下となり、また
この現象が一度発生すると溶鋼流中の圧力が急激に下が
り、ガス供給系のガスが一挙に溶鋼流中に流れ込み、前
記現象は益々激しくなってボイル現象が発生する。
を吹き込む際に、吹き込まれるガス量が多くなると浮力
が増していき、溶鋼のスムーズな流れを困難化しこれが
ある限度を超えると溶鋼の流下を阻止して溶鋼が下方へ
流れなくなったり、あるいは断続的な流下となり、また
この現象が一度発生すると溶鋼流中の圧力が急激に下が
り、ガス供給系のガスが一挙に溶鋼流中に流れ込み、前
記現象は益々激しくなってボイル現象が発生する。
第１図は一般的な彎曲型連続鋳造設備を示す構造図であ
り、図において１は取鍋、２はタンディツシュである。
り、図において１は取鍋、２はタンディツシュである。
タンディツシュ２に、一旦貯留された溶鋼３はノズル４
を介して鋳型５に注入される。本実施例のノズル４はタ
ンディツシュ２の底壁に装着された上ノズル４１、前記
上ノズル４１に接してタンディツシュ２の底部に装着さ
れたスライディングノズル４２、前記スライディングノ
ズル４２の可動板と一体的に取りつけられた注入ノズル
４３とから構成されている。６はガス供給系を示し、そ
の先端は前記上ノズル４〕に接続され、該上ノズル４１
を介して溶ｉ′！ｌｌ流中にガスの吹き込みが行われる
。
を介して鋳型５に注入される。本実施例のノズル４はタ
ンディツシュ２の底壁に装着された上ノズル４１、前記
上ノズル４１に接してタンディツシュ２の底部に装着さ
れたスライディングノズル４２、前記スライディングノ
ズル４２の可動板と一体的に取りつけられた注入ノズル
４３とから構成されている。６はガス供給系を示し、そ
の先端は前記上ノズル４〕に接続され、該上ノズル４１
を介して溶ｉ′！ｌｌ流中にガスの吹き込みが行われる
。
本発明者らは前記連続鋳造設備における溶鋼の注入方法
においてボイル発生時のガス吹き込み量と通過溶鋼量と
の関係に着目し、追跡調査した結果、吹き込みガス量の
当該圧力、温度下における実際の体積（以下、実体積と
云う）を■にで表すと、前記ボイル発生は下記（１）式
に示すように溶鋼の通過量、つまり通過溶鋼量■１に対
する吹き込みガスの実体積Ｖｇの比、Ｒに密接な関係が
あリ、しかも溶鋼注入流の総圧力（総圧力とは溶鋼流に
よる動圧と溶鋼ヘッドによる静圧を加えたものを示う）
の最も小さい部位（以下最小総圧力部位と云う）での前
記Ｒときわめて高い相関関係のあることを知見した。
においてボイル発生時のガス吹き込み量と通過溶鋼量と
の関係に着目し、追跡調査した結果、吹き込みガス量の
当該圧力、温度下における実際の体積（以下、実体積と
云う）を■にで表すと、前記ボイル発生は下記（１）式
に示すように溶鋼の通過量、つまり通過溶鋼量■１に対
する吹き込みガスの実体積Ｖｇの比、Ｒに密接な関係が
あリ、しかも溶鋼注入流の総圧力（総圧力とは溶鋼流に
よる動圧と溶鋼ヘッドによる静圧を加えたものを示う）
の最も小さい部位（以下最小総圧力部位と云う）での前
記Ｒときわめて高い相関関係のあることを知見した。
Ｖｇ／Ｖｌ＝Ｒ・・・・・・・・・（１）但し、ｖｇ；
吹き込みガス量（実体積ｍ／５ｅｅ）ｖｌ；通過溶鋼量
（通過溶鋼の体積ｒｎ’／５ｅｅ）尚最小総圧力部位に
おけるＶｇ、Ｖｌ、及びＲを以下ｖＯｇｙ Ｖｏｌ、
Ｒｏと表示する。
吹き込みガス量（実体積ｍ／５ｅｅ）ｖｌ；通過溶鋼量
（通過溶鋼の体積ｒｎ’／５ｅｅ）尚最小総圧力部位に
おけるＶｇ、Ｖｌ、及びＲを以下ｖＯｇｙ Ｖｏｌ、
Ｒｏと表示する。
第２図は実操業におけるボイル発生状況を、通過溶鋼量
Ｖｏｌと吹き込みガスの実体積Ｖｏｇとの関係に基づい
て調査した結果の一例を示す図表である。図において縦
軸がＶｏｇを、また横軸が通過溶鋼量Ｖｏｌを表し、○
印はボイル発生のない正常なものを、またＸ印はボイル
発生を示している。本例では直線ａはＶｏｇ＝ ０ 、
０２９ Ｖｏｌの関係を示す線でありボイル発生を生じ
させることなく最大ガス吹き込み量を確保できるほぼ限
界である。従って前記のＲｏ （Ｖｏｇ／Ｖｏ１）は２
９／１０００となった。従ってＲＯを２９ ／ １．
ＯＯＯ以下の範囲内になるように操業条件に応じてガス
量を制御すれば、ボイルを発生させることがないことが
判った。
Ｖｏｌと吹き込みガスの実体積Ｖｏｇとの関係に基づい
て調査した結果の一例を示す図表である。図において縦
軸がＶｏｇを、また横軸が通過溶鋼量Ｖｏｌを表し、○
印はボイル発生のない正常なものを、またＸ印はボイル
発生を示している。本例では直線ａはＶｏｇ＝ ０ 、
０２９ Ｖｏｌの関係を示す線でありボイル発生を生じ
させることなく最大ガス吹き込み量を確保できるほぼ限
界である。従って前記のＲｏ （Ｖｏｇ／Ｖｏ１）は２
９／１０００となった。従ってＲＯを２９ ／ １．
ＯＯＯ以下の範囲内になるように操業条件に応じてガス
量を制御すれば、ボイルを発生させることがないことが
判った。
次にガス流量をＶｏｇ ＜ ０ 、０２９ Ｖｏｌトな
ルヨうに制御する具体的な方法を説明する。
ルヨうに制御する具体的な方法を説明する。
実操業においては、ガス供給系６の流量調整装置（例え
ば第１図に示す流量調整弁６０）は標準温度、標準圧力
（０℃、１ ａｔｍ）下における体積（前記実体積に対
して以下、標準体積と云う）によって制御する必要があ
るため、前記実体積に対して、圧力及び温度の補正を下
記の（２）式によって行う。
ば第１図に示す流量調整弁６０）は標準温度、標準圧力
（０℃、１ ａｔｍ）下における体積（前記実体積に対
して以下、標準体積と云う）によって制御する必要があ
るため、前記実体積に対して、圧力及び温度の補正を下
記の（２）式によって行う。
Ｑｎ＝ （Ｐ ／ Ｐａ） Ｘ （２７３／Ｔ）
Ｘ Ｑｒ−（２）但しＱｎ；標準体積（ｒｎ’） Ｐｏ；大気圧（１０３３６ｋｇ／ｒｒｒ）Ｐ ；ガス圧
力（ｋｇ／イ） Ｔ ；ガス温度（°Ｋ） Ｑｒ；実体積 （ｍ′） 溶鋼流の総圧力はノズル４の上ノズル４１から鋳型５内
に位置する注入ノズル４３の下端までの間で変動するが
、前述したようにボイル現象発生に大きな影響を与える
部位は溶鋼流の総圧力の最も小さいところである。最小
総圧力部位における圧力を求める方法としては、該最小
総圧力部位に圧力検出装置を設けて直接検出することも
考えられるが、極めて高温の溶鋼が脈動しながら流下す
る位置での検出はハード的な制約が多く、精度の高い測
定は期待し難い。而して例えば周知のベルヌーイの式を
利用して下記（３）式のように算出して求めればよい。
Ｘ Ｑｒ−（２）但しＱｎ；標準体積（ｒｎ’） Ｐｏ；大気圧（１０３３６ｋｇ／ｒｒｒ）Ｐ ；ガス圧
力（ｋｇ／イ） Ｔ ；ガス温度（°Ｋ） Ｑｒ；実体積 （ｍ′） 溶鋼流の総圧力はノズル４の上ノズル４１から鋳型５内
に位置する注入ノズル４３の下端までの間で変動するが
、前述したようにボイル現象発生に大きな影響を与える
部位は溶鋼流の総圧力の最も小さいところである。最小
総圧力部位における圧力を求める方法としては、該最小
総圧力部位に圧力検出装置を設けて直接検出することも
考えられるが、極めて高温の溶鋼が脈動しながら流下す
る位置での検出はハード的な制約が多く、精度の高い測
定は期待し難い。而して例えば周知のベルヌーイの式を
利用して下記（３）式のように算出して求めればよい。
Ｐ ’＝ （Ｐｏ＋ ｐ ・Ｈ−（１／２）（ρ／ｇ）
・（Ｕ／ Ｘ ）”−Δρ）・・・（３） 但し、Ｈ；溶鋼深さくｍ） Ｕ；溶鋼の流速（ｍ ／ ｓｅｅ ） ｇ；重力の加速度（ｍ ／ ｓｅｅ” ）に・：流速抵
抗 ρ；溶鋼の比重（ｋｇ／ポ） Δｐ；ノズル内の圧力損失（ｋｇ／ｒｒｒ）以上の結果
、操業時における最適なガス量は連続鋳造中における溶
鋼深さＨとノズル内の断面積の最も小さい部分、つまり
絞り部の溶鋼流の流速を把握できれば求めることができ
る。前記溶鋼深さＨは、例えばタンディツシュ２の重量
を検出し、予め求めておいたダンディツシュ自重、タン
ディツシュ内容積との相関より算出して求めるか、ある
いは光学的又は電気的レベル検出器を用い、基準レベル
よりの偏倚を算出することによって求めることが可能で
ある。一方、前記の流速を検出することは容易でなく、
現在の計測技術ではその精度も極めて低いものである。
・（Ｕ／ Ｘ ）”−Δρ）・・・（３） 但し、Ｈ；溶鋼深さくｍ） Ｕ；溶鋼の流速（ｍ ／ ｓｅｅ ） ｇ；重力の加速度（ｍ ／ ｓｅｅ” ）に・：流速抵
抗 ρ；溶鋼の比重（ｋｇ／ポ） Δｐ；ノズル内の圧力損失（ｋｇ／ｒｒｒ）以上の結果
、操業時における最適なガス量は連続鋳造中における溶
鋼深さＨとノズル内の断面積の最も小さい部分、つまり
絞り部の溶鋼流の流速を把握できれば求めることができ
る。前記溶鋼深さＨは、例えばタンディツシュ２の重量
を検出し、予め求めておいたダンディツシュ自重、タン
ディツシュ内容積との相関より算出して求めるか、ある
いは光学的又は電気的レベル検出器を用い、基準レベル
よりの偏倚を算出することによって求めることが可能で
ある。一方、前記の流速を検出することは容易でなく、
現在の計測技術ではその精度も極めて低いものである。
従ってノズルを流下する溶鋼流量を１例えば非接触型の
流量計を用いて直接検出するか、あるいは鋳片の幅、厚
み及びｉ造速度から間接的に検出すると共に、予め求め
ておいたノズル内の断面積から前記流速を算出すること
が効果的である。第１図において７は鋳片８の速度検出
装置であり、該鋳片移動速度より鋳造速度を検出できる
。９は前述したタンディツシュ２の重量を検出する重量
検出装置である。また１０は演算制御装置であり、前記
速度検出装置８重量検出装置９等の検出信号や予め入力
されたデータに基づいてガス量を算出すると共に、ガス
供給系に流量制御信号を発する１以上の結果、ボ′イル
現象が発生するガス吹き込み紙の限界を、鋳造速度、溶
鋼深さ、鋳片サイズなどを要因とした関数として定量的
に把握でき、従ってボイル現象の発生を防止して効率的
なガス吹き込みを制御することが可能となった。
流量計を用いて直接検出するか、あるいは鋳片の幅、厚
み及びｉ造速度から間接的に検出すると共に、予め求め
ておいたノズル内の断面積から前記流速を算出すること
が効果的である。第１図において７は鋳片８の速度検出
装置であり、該鋳片移動速度より鋳造速度を検出できる
。９は前述したタンディツシュ２の重量を検出する重量
検出装置である。また１０は演算制御装置であり、前記
速度検出装置８重量検出装置９等の検出信号や予め入力
されたデータに基づいてガス量を算出すると共に、ガス
供給系に流量制御信号を発する１以上の結果、ボ′イル
現象が発生するガス吹き込み紙の限界を、鋳造速度、溶
鋼深さ、鋳片サイズなどを要因とした関数として定量的
に把握でき、従ってボイル現象の発生を防止して効率的
なガス吹き込みを制御することが可能となった。
［実施例］
５千屯／日の彎曲型連続鋳造、設備において、２５０ｍ
ｍ厚Ｘ １．２００ ｍｍ幅の低炭Ａ１キルド鋼のｔ寿
片を製造する際に本発明を実施した。
ｍ厚Ｘ １．２００ ｍｍ幅の低炭Ａ１キルド鋼のｔ寿
片を製造する際に本発明を実施した。
本実施例における操業条件は第１表に示す通りであり、
前記のＲは予め（２１／１０００）に設定した。
前記のＲは予め（２１／１０００）に設定した。
第３図は前記操業条件における制御チャートを示すもの
で、実線すがタンディツシュ内溶鋼深さで、実線Ｃがガ
ス圧力で、実線ｄが通過溶鋼量である。通過溶鋼量が段
階的に変化しているｄ工。
で、実線すがタンディツシュ内溶鋼深さで、実線Ｃがガ
ス圧力で、実線ｄが通過溶鋼量である。通過溶鋼量が段
階的に変化しているｄ工。
ｄ２．ｄ、が幅変更を表すものである。前記溶鋼深第
１ 表 さ、ガス圧力、通過溶鋼量の変化に対応してガス量は前
記比Ｐを（２１／１０００）に近づけるべく実線ｅのよ
うに制御した。この結果ブレークアウトの発生はなく、
ノズル詰まりや品質を著し・く改善できた。これに対し
て従来のオペレーターの判断による操業方法では、定常
的な操業時においてもガス量は著しく変動し、品質のば
らつきや、ブレークアウトが発生した。
１ 表 さ、ガス圧力、通過溶鋼量の変化に対応してガス量は前
記比Ｐを（２１／１０００）に近づけるべく実線ｅのよ
うに制御した。この結果ブレークアウトの発生はなく、
ノズル詰まりや品質を著し・く改善できた。これに対し
て従来のオペレーターの判断による操業方法では、定常
的な操業時においてもガス量は著しく変動し、品質のば
らつきや、ブレークアウトが発生した。
第４図のＡ、Ｂは前記本発明に基づく制御を行った実施
例と、従来のオペレーターの判断による操業方法におけ
るノズル詰まりと製品中に残存した介在物の調査結果の
例を比較して表したものである。
例と、従来のオペレーターの判断による操業方法におけ
るノズル詰まりと製品中に残存した介在物の調査結果の
例を比較して表したものである。
この第４図から明らかなように本発明の実施によりノズ
ル詰まりや品質改善に著しい効果が得られることが確認
された。
ル詰まりや品質改善に著しい効果が得られることが確認
された。
Ｃ発明の効果コ
以上詳述したように本発明の実施により溶鋼注入時の不
活性ガスの吹き込み量を時々刻々の操業の変化に対応し
て的確に制御できるようになった。
活性ガスの吹き込み量を時々刻々の操業の変化に対応し
て的確に制御できるようになった。
この結果、鋳片の品質は向上し、ノズル詰まりを著しく
軽減できた。
軽減できた。
第１図は一般的な彎曲型連続鋳造設備に本発明を実施し
た例を示す構造図、 第２図は実操業におけるボイル発生状況を、通過ン召鋼
量’ＪｏＪと吹き込みガスの実体積Ｖｏｇに基づいて調
査した結果の一例を示す図 第３図は本発明に基づく制御チャートの一実施例を示す
チャート図 第・１図は＾１１記第３）図に示す本発明に基づ〈実施
例と従来の制御法におけるノズル詰まり発生状況Ａと製
品中に残留した介在物数Ｂを比較して表す図である。 １；取鍋、 ２；タンディツシュ、３；溶鋼、４フ浸漬
ノズル、５；鋳型、 ６；ガス供給系、７；速度検出
装置、 ８；鋳片、 ９；重量検出装置、１０；演算制
御装置 ４１． ； Ｊ：、ノズル、４２ニスライデ
イングノズル ４３；注入ノズル６０；流量調整弁
た例を示す構造図、 第２図は実操業におけるボイル発生状況を、通過ン召鋼
量’ＪｏＪと吹き込みガスの実体積Ｖｏｇに基づいて調
査した結果の一例を示す図 第３図は本発明に基づく制御チャートの一実施例を示す
チャート図 第・１図は＾１１記第３）図に示す本発明に基づ〈実施
例と従来の制御法におけるノズル詰まり発生状況Ａと製
品中に残留した介在物数Ｂを比較して表す図である。 １；取鍋、 ２；タンディツシュ、３；溶鋼、４フ浸漬
ノズル、５；鋳型、 ６；ガス供給系、７；速度検出
装置、 ８；鋳片、 ９；重量検出装置、１０；演算制
御装置 ４１． ； Ｊ：、ノズル、４２ニスライデ
イングノズル ４３；注入ノズル６０；流量調整弁
Claims (1)
- タンディッシュに貯留された溶鋼を、浸漬式ノズルを介
し、通過する溶鋼流中に不活性ガスの吹き込みを行いつ
つ鋳型内に注入する連続鋳造における溶鋼の注入方法に
おいて、前記の溶鋼流の最小総圧力部位の通過溶鋼量に
対する吹き込みガス量の比が予め定められた設定範囲内
になるよう前記ガス吹き込み量を制御することを特徴と
する連続鋳造における溶鋼の注入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23138585A JPS6293051A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | 連続鋳造における溶鋼の注入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23138585A JPS6293051A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | 連続鋳造における溶鋼の注入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293051A true JPS6293051A (ja) | 1987-04-28 |
| JPH0217263B2 JPH0217263B2 (ja) | 1990-04-19 |
Family
ID=16922781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23138585A Granted JPS6293051A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | 連続鋳造における溶鋼の注入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6293051A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02200362A (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-08 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造装置におけるノズル詰まり予測方法およびノズル詰まり抑制方法 |
| CN103817303A (zh) * | 2013-12-04 | 2014-05-28 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种连铸大包的浇注保护装置及控制方法 |
| CN104999045A (zh) * | 2015-08-03 | 2015-10-28 | 深圳市鼎正鑫科技有限公司 | 自动化镁合金铸造导液箱及其工作方法 |
-
1985
- 1985-10-18 JP JP23138585A patent/JPS6293051A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02200362A (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-08 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造装置におけるノズル詰まり予測方法およびノズル詰まり抑制方法 |
| CN103817303A (zh) * | 2013-12-04 | 2014-05-28 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种连铸大包的浇注保护装置及控制方法 |
| CN103817303B (zh) * | 2013-12-04 | 2015-11-04 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种连铸大包的浇注保护装置及控制方法 |
| CN104999045A (zh) * | 2015-08-03 | 2015-10-28 | 深圳市鼎正鑫科技有限公司 | 自动化镁合金铸造导液箱及其工作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0217263B2 (ja) | 1990-04-19 |
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