JP2870391B2 - 内燃機関の吸気装置 - Google Patents
内燃機関の吸気装置Info
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- JP2870391B2 JP2870391B2 JP5310336A JP31033693A JP2870391B2 JP 2870391 B2 JP2870391 B2 JP 2870391B2 JP 5310336 A JP5310336 A JP 5310336A JP 31033693 A JP31033693 A JP 31033693A JP 2870391 B2 JP2870391 B2 JP 2870391B2
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- fuel vapor
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の吸気装置に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】機関吸気通路内にスロットル弁を配置
し、スロットル弁の下流において吸気通路内周面から吸
気通路内に突出する燃料蒸気パージ管を具備し、燃料蒸
気パージ管の先端部に形成されたパージ口から燃料蒸気
を吸気通路内にパージするようにした内燃機関が公知で
ある（特開平４−２３７８６０）号公報参照）。
し、スロットル弁の下流において吸気通路内周面から吸
気通路内に突出する燃料蒸気パージ管を具備し、燃料蒸
気パージ管の先端部に形成されたパージ口から燃料蒸気
を吸気通路内にパージするようにした内燃機関が公知で
ある（特開平４−２３７８６０）号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところでこのように燃
料蒸気を各気筒へ良好に分配するために燃料蒸気をパー
ジ管を吸気通路内に突出させると燃料蒸気パージ管によ
り吸入空気流が乱され、斯くして燃料蒸気パージ管下流
の吸入空気流が乱れることになる。従って燃料蒸気パー
ジ管の下流に再循環排気ガス（以下ＥＧＲガスと称す
る）を供給するようにした場合においてＥＧＲガスの供
給口を燃料蒸気パージ管により乱された吸入空気流の流
通経路内に配置するとＥＧＲガス供給口から供給された
ＥＧＲガスが吸気通路内を偏よって流れ、斯くして、各
気筒に対するＥＧＲガスの供給量がばらついてしまう。
その結果、気筒毎に燃焼がばらつくために機関の出力ト
ルクが変動するという問題を生じる。
料蒸気を各気筒へ良好に分配するために燃料蒸気をパー
ジ管を吸気通路内に突出させると燃料蒸気パージ管によ
り吸入空気流が乱され、斯くして燃料蒸気パージ管下流
の吸入空気流が乱れることになる。従って燃料蒸気パー
ジ管の下流に再循環排気ガス（以下ＥＧＲガスと称す
る）を供給するようにした場合においてＥＧＲガスの供
給口を燃料蒸気パージ管により乱された吸入空気流の流
通経路内に配置するとＥＧＲガス供給口から供給された
ＥＧＲガスが吸気通路内を偏よって流れ、斯くして、各
気筒に対するＥＧＲガスの供給量がばらついてしまう。
その結果、気筒毎に燃焼がばらつくために機関の出力ト
ルクが変動するという問題を生じる。
【０００４】従って燃料蒸気を各気筒へ良好に分配する
ために燃料蒸気パージ管を吸気通路内に突出させた場合
においてＥＧＲガスについても各気筒へ良好に分配する
ためには燃料蒸気パージ管とＥＧＲガス供給口との位置
関係が重要になる。
ために燃料蒸気パージ管を吸気通路内に突出させた場合
においてＥＧＲガスについても各気筒へ良好に分配する
ためには燃料蒸気パージ管とＥＧＲガス供給口との位置
関係が重要になる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば上記問題
点を解決するために、機関吸気通路内にスロットル弁を
配置し、スロットル弁の下流において吸気通路内周面か
ら吸気通路内に突出する燃料蒸気パージ管を具備し、燃
料蒸気パージ管の先端部に形成されたパージ口から燃料
蒸気を吸気通路内にパージするようにした内燃機関にお
いて、スロットル弁下流の吸気通路をスロットル軸に対
して直角をなしかつ吸気通路軸線を含む対称平面に関し
てほぼ対称的に形成し、燃料蒸気パージ管のパージ口を
ほぼ対称平面内に配置すると共に再循環排気ガス供給口
をパージ口下流の吸気通路内においてほぼ対称平面内に
配置し、吸気通路内に突出する燃料蒸気パージ管の突出
根元部を対称平面から横方向にわずかばかりずらして配
置している。
点を解決するために、機関吸気通路内にスロットル弁を
配置し、スロットル弁の下流において吸気通路内周面か
ら吸気通路内に突出する燃料蒸気パージ管を具備し、燃
料蒸気パージ管の先端部に形成されたパージ口から燃料
蒸気を吸気通路内にパージするようにした内燃機関にお
いて、スロットル弁下流の吸気通路をスロットル軸に対
して直角をなしかつ吸気通路軸線を含む対称平面に関し
てほぼ対称的に形成し、燃料蒸気パージ管のパージ口を
ほぼ対称平面内に配置すると共に再循環排気ガス供給口
をパージ口下流の吸気通路内においてほぼ対称平面内に
配置し、吸気通路内に突出する燃料蒸気パージ管の突出
根元部を対称平面から横方向にわずかばかりずらして配
置している。
【０００６】
【作用】スロットル弁の開度が小さいときには吸入空気
はスロットル軸から最も離れたスロットル弁周縁部周り
を流れ、次いで吸気通路の内壁面に沿って進む。このと
き吸入空気流は燃料蒸気パージ管に衝突するために乱れ
が発生し、次いでこの吸収空気流は乱れつつ下流側に向
かう。ところが吸気通路内に突出する燃料蒸気パージ管
の突出根元部は対称平面から横方向にわずかばかりずら
されて配置されているので乱れつつ下流に向かう吸入空
気流の主流はＥＧＲガス供給口の側方を通過する。従っ
てＥＧＲガス供給口から供給されたＥＧＲガスは乱れつ
つ下流に向かう吸入空気流の影響をほとんど受けない。
はスロットル軸から最も離れたスロットル弁周縁部周り
を流れ、次いで吸気通路の内壁面に沿って進む。このと
き吸入空気流は燃料蒸気パージ管に衝突するために乱れ
が発生し、次いでこの吸収空気流は乱れつつ下流側に向
かう。ところが吸気通路内に突出する燃料蒸気パージ管
の突出根元部は対称平面から横方向にわずかばかりずら
されて配置されているので乱れつつ下流に向かう吸入空
気流の主流はＥＧＲガス供給口の側方を通過する。従っ
てＥＧＲガス供給口から供給されたＥＧＲガスは乱れつ
つ下流に向かう吸入空気流の影響をほとんど受けない。
【０００７】
【実施例】図１を参照すると、１は複数の気筒２を具え
た機関本体、３は吸気通路、４はスロットル弁、５はエ
アクリーナ、６は排気通路、７は吸気通路３を第１の吸
気通路３ａと第２の吸気通路３ｂとに分離する分離型、
８は燃料蒸気のパージ口、９はＥＧＲガス供給口を夫々
示す。パージ口８は導管１０を介して活性炭を内蔵した
キャニスタ１１に連結される。燃料タンク１２内で発生
した燃料蒸気は導管１3 を介してキャニスタ１１内の活
性炭に吸着され、活性炭から脱離した燃料蒸気は導管１
０を介して吸気通路３内に供給される。一方、ＥＧＲガ
ス供給口９は導管１４およびＥＧＲガス制御部１５を介
して排気通路６に連結され、ＥＧＲガス供給口９から吸
気通路３内にＥＧＲガスが供給される。
た機関本体、３は吸気通路、４はスロットル弁、５はエ
アクリーナ、６は排気通路、７は吸気通路３を第１の吸
気通路３ａと第２の吸気通路３ｂとに分離する分離型、
８は燃料蒸気のパージ口、９はＥＧＲガス供給口を夫々
示す。パージ口８は導管１０を介して活性炭を内蔵した
キャニスタ１１に連結される。燃料タンク１２内で発生
した燃料蒸気は導管１3 を介してキャニスタ１１内の活
性炭に吸着され、活性炭から脱離した燃料蒸気は導管１
０を介して吸気通路３内に供給される。一方、ＥＧＲガ
ス供給口９は導管１４およびＥＧＲガス制御部１５を介
して排気通路６に連結され、ＥＧＲガス供給口９から吸
気通路３内にＥＧＲガスが供給される。
【０００８】図１および図２に示されるように吸気通路
３はスロットル軸１６に対して直角をなしかつ吸気通路
３の軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的な形状を
有しており、分離壁７はこの対称平面Ｋ−Ｋ内を延びて
いる。従って分離壁７によって分離された第１吸気通路
３ａと第２吸気通路３ｂは対称平面Ｋ−Ｋに関して対称
的な形状を有する。分離壁７はスロットル弁４の下流に
おいてスロットル弁４から間隔を隔てて配置されてい
る。
３はスロットル軸１６に対して直角をなしかつ吸気通路
３の軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的な形状を
有しており、分離壁７はこの対称平面Ｋ−Ｋ内を延びて
いる。従って分離壁７によって分離された第１吸気通路
３ａと第２吸気通路３ｂは対称平面Ｋ−Ｋに関して対称
的な形状を有する。分離壁７はスロットル弁４の下流に
おいてスロットル弁４から間隔を隔てて配置されてい
る。
【０００９】図２から図４に示されるようにスロットル
弁４の下流側近傍には吸気通路３の内周面の上方部から
吸気通路３の半径方向に向けて突出する燃料蒸気パージ
管１７が配置される。この燃料蒸気パージ管１７は導管
１０に連結されており、この燃料蒸気パージ管１７の先
端部にパージ口８が形成されている。パージ口８は対称
平面Ｋ−Ｋ内であってスロットル軸１６のほぼ真うし
ろ、即ち吸気通路３のほぼ軸線上に配置されている。ま
た、図４からわかるように吸気通路３内に突出する燃料
蒸気パージ管１７の根元部は対称平面Ｋ−Ｋからわずか
ばかり横方向にずれて配置されている。なお、図に示す
実施例では燃料蒸気パージ管１７は真すぐに延びてお
り、この場合には燃料蒸気パージ管１７はその軸線が対
称平面Ｋ−Ｋに対して一定の傾斜角θをなすように配置
される。
弁４の下流側近傍には吸気通路３の内周面の上方部から
吸気通路３の半径方向に向けて突出する燃料蒸気パージ
管１７が配置される。この燃料蒸気パージ管１７は導管
１０に連結されており、この燃料蒸気パージ管１７の先
端部にパージ口８が形成されている。パージ口８は対称
平面Ｋ−Ｋ内であってスロットル軸１６のほぼ真うし
ろ、即ち吸気通路３のほぼ軸線上に配置されている。ま
た、図４からわかるように吸気通路３内に突出する燃料
蒸気パージ管１７の根元部は対称平面Ｋ−Ｋからわずか
ばかり横方向にずれて配置されている。なお、図に示す
実施例では燃料蒸気パージ管１７は真すぐに延びてお
り、この場合には燃料蒸気パージ管１７はその軸線が対
称平面Ｋ−Ｋに対して一定の傾斜角θをなすように配置
される。
【００１０】これに対してＥＧＲガス供給ポート９はパ
ージ口８の下流であって分離壁７の上流端近傍の吸気通
路３の内周面頂部に形成されている。即ち、ＥＧＲガス
供給ポート９は対称平面Ｋ−Ｋ内に形成されている。図
３に示されるようにスロットル弁４の開度が小さいとき
にはスロットル弁４の上方周縁部周りおよび下方周縁部
周りを吸入空気が流れる。スロットル弁４の上方周縁部
周りを通過した吸入空気は吸気通路３の内周面頂部に沿
いつつ進行する。次いでこの吸入空気は燃料蒸気パージ
管１７に衝突して乱され、次いで燃料蒸気パージ管１７
により乱された吸入空気流は乱れつつ下流側に流れる。
ところが図４からわかるように燃料蒸気パージ管１７の
根元部はＥＧＲガス供給口９から配置されている対称平
面Ｋ−Ｋに対して横方向にずれており、従って燃料蒸気
パージ管１７により乱された吸入空気流の主流はＥＧＲ
ガス供給口９の側方を通過する。従ってこの吸入空気流
の主流はＥＧＲガス供給口９から供給されたＥＧＲガス
に対してほとんど影響を与えず、斯くしてＥＧＲガスは
第１吸気通路３ａと第２吸気通路３ｂとに均等に分配さ
れることになる。
ージ口８の下流であって分離壁７の上流端近傍の吸気通
路３の内周面頂部に形成されている。即ち、ＥＧＲガス
供給ポート９は対称平面Ｋ−Ｋ内に形成されている。図
３に示されるようにスロットル弁４の開度が小さいとき
にはスロットル弁４の上方周縁部周りおよび下方周縁部
周りを吸入空気が流れる。スロットル弁４の上方周縁部
周りを通過した吸入空気は吸気通路３の内周面頂部に沿
いつつ進行する。次いでこの吸入空気は燃料蒸気パージ
管１７に衝突して乱され、次いで燃料蒸気パージ管１７
により乱された吸入空気流は乱れつつ下流側に流れる。
ところが図４からわかるように燃料蒸気パージ管１７の
根元部はＥＧＲガス供給口９から配置されている対称平
面Ｋ−Ｋに対して横方向にずれており、従って燃料蒸気
パージ管１７により乱された吸入空気流の主流はＥＧＲ
ガス供給口９の側方を通過する。従ってこの吸入空気流
の主流はＥＧＲガス供給口９から供給されたＥＧＲガス
に対してほとんど影響を与えず、斯くしてＥＧＲガスは
第１吸気通路３ａと第２吸気通路３ｂとに均等に分配さ
れることになる。
【００１１】図５は対称平面Ｋ−Ｋに対する燃料蒸気パ
ージ管１７の傾斜角θと、第１吸気通路３ａおよび第２
吸気通路３ｂ内におけるＥＧＲ率（ＥＧＲガス量／ＥＧ
Ｒガス量＋吸入空気量）の差ΔＥＲＧとの関係、即ち傾
斜角θと気筒間におけるＥＧＲ率の差ΔＥＧＲとの関係
を示している。図５からわかるように傾斜角θが零であ
ると、即ち燃料蒸気パージ管１７が対称平面Ｋ−Ｋ内に
配置されているとＥＧＲ率の差ΔＥＧＲはかなり大きく
なる。これに対して傾斜角θを１０°程度まで増大する
とＥＧＲ率の差ΔＥＧＲはかなり小さくなり、その後は
傾斜角θを大きくしてもＥＧＲ率の差ΔＥＧＲはほとん
ど変化しない。即ち、気筒間におけるＥＧＲ率の差ΔＥ
ＧＲを小さくするには傾斜角θをほぼ１０°よりも大き
くすることが好ましいことがわかる。
ージ管１７の傾斜角θと、第１吸気通路３ａおよび第２
吸気通路３ｂ内におけるＥＧＲ率（ＥＧＲガス量／ＥＧ
Ｒガス量＋吸入空気量）の差ΔＥＲＧとの関係、即ち傾
斜角θと気筒間におけるＥＧＲ率の差ΔＥＧＲとの関係
を示している。図５からわかるように傾斜角θが零であ
ると、即ち燃料蒸気パージ管１７が対称平面Ｋ−Ｋ内に
配置されているとＥＧＲ率の差ΔＥＧＲはかなり大きく
なる。これに対して傾斜角θを１０°程度まで増大する
とＥＧＲ率の差ΔＥＧＲはかなり小さくなり、その後は
傾斜角θを大きくしてもＥＧＲ率の差ΔＥＧＲはほとん
ど変化しない。即ち、気筒間におけるＥＧＲ率の差ΔＥ
ＧＲを小さくするには傾斜角θをほぼ１０°よりも大き
くすることが好ましいことがわかる。
【００１２】一方、パージ口８は吸気通路３のほぼ軸線
上に配置されているのでパージ口８からパージされた燃
料蒸気は第１吸気通路３ａおよび第２吸気通路３ｂ内に
良好に振り分けられる。しかしながらパージ口８からパ
ージされる燃料蒸気は流速を有するために燃料蒸気パー
ジ管１７を傾むけると第１吸気通路３ａ内に流入する燃
料蒸気量の方が第２吸気通路３ａ内に流入する燃料蒸気
量よりも多くなり、斯くして図５に示されるように第１
吸気通路３ａと第２吸気通路３ｂ内の空燃比の差ΔＡ／
Ｆは傾斜角θが増大するほど大きくなる。この場合、図
５に示されるように傾斜角θが０°から２０°程度の間
では空燃比の差ΔＡ／Ｆはさほど変化しないが傾斜角θ
がほぼ２０°を越えると空燃比の差ΔＡ／Ｆが大きくな
りだす。
上に配置されているのでパージ口８からパージされた燃
料蒸気は第１吸気通路３ａおよび第２吸気通路３ｂ内に
良好に振り分けられる。しかしながらパージ口８からパ
ージされる燃料蒸気は流速を有するために燃料蒸気パー
ジ管１７を傾むけると第１吸気通路３ａ内に流入する燃
料蒸気量の方が第２吸気通路３ａ内に流入する燃料蒸気
量よりも多くなり、斯くして図５に示されるように第１
吸気通路３ａと第２吸気通路３ｂ内の空燃比の差ΔＡ／
Ｆは傾斜角θが増大するほど大きくなる。この場合、図
５に示されるように傾斜角θが０°から２０°程度の間
では空燃比の差ΔＡ／Ｆはさほど変化しないが傾斜角θ
がほぼ２０°を越えると空燃比の差ΔＡ／Ｆが大きくな
りだす。
【００１３】従ってＥＧＲ率の差ΔＥＧＲおよび空燃比
の差ΔＡ／Ｆを共に小さくするには対称平面Ｋ−Ｋに対
する燃料蒸気パージ管１７の傾斜角θをほぼ１０°から
ほぼ２０°の間に設定することが好ましいことになる。
の差ΔＡ／Ｆを共に小さくするには対称平面Ｋ−Ｋに対
する燃料蒸気パージ管１７の傾斜角θをほぼ１０°から
ほぼ２０°の間に設定することが好ましいことになる。
【００１４】
【発明の効果】燃料蒸気およびＥＧＲガスを各気筒に良
好に分配することができる。
好に分配することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】吸気通路の一部の拡大平面断面図である。
【図３】図２の側面断面図である。
【図４】図３の左側からみたところを図解的に示す側面
図である。
図である。
【図５】気筒間におけるＥＧＲ率の差ΔＥＧＲおよび空
燃比の差ΔＡ／Ｆを示す線図である。
燃比の差ΔＡ／Ｆを示す線図である。
３…吸気通路 ４…スロットル弁 ８…パージ口 ９…ＥＧＲガス供給口 １６…スロットル軸 １７…燃料蒸気パージ管
Claims (1)
- 【請求項１】 機関吸気通路内にスロットル弁を配置
し、スロットル弁の下流において吸気通路内周面から吸
気通路内に突出する燃料蒸気パージ管を具備し，該燃料
蒸気パージ管の先端部に形成されたパージ口から燃料蒸
気を吸気通路内にパージするようにした内燃機関におい
て、スロットル弁下流の吸気通路をスロットル軸に対し
て直角をなしかつ吸気通路軸線を含む対称平面に関して
ほぼ対称的に形成し、上記燃料蒸気パージ管のパージ口
をほぼ対称平面内に配置すると共に再循環排気ガス供給
口を該パージ口下流の吸気通路内においてほぼ上記対称
平面内に配置し、吸気通路内に突出する上記燃料蒸気パ
ージ管の突出根元部を上記対称平面から横方向にわずか
ばかりずらして配置した内燃機関の吸気通路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5310336A JP2870391B2 (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 内燃機関の吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5310336A JP2870391B2 (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 内燃機関の吸気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07158518A JPH07158518A (ja) | 1995-06-20 |
| JP2870391B2 true JP2870391B2 (ja) | 1999-03-17 |
Family
ID=18004012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5310336A Expired - Fee Related JP2870391B2 (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 内燃機関の吸気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2870391B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3265940B2 (ja) * | 1995-09-08 | 2002-03-18 | トヨタ自動車株式会社 | 蒸発燃料処理装置 |
| JP3095665B2 (ja) * | 1995-10-16 | 2000-10-10 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内燃機関の蒸発燃料制御装置 |
| JP2012184755A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Nippon Soken Inc | 燃料蒸気処理装置 |
| CN116617791B (zh) * | 2023-07-19 | 2024-04-12 | 太仓市宇格明叶环保设备有限公司 | 一种废气处理装置 |
-
1993
- 1993-12-10 JP JP5310336A patent/JP2870391B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07158518A (ja) | 1995-06-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |