JP2721187B2 - Ｒ−Ｆ▲下ｅ▼−Ｂ−Ｍ系焼結磁石およびその製造方法 - Google Patents
Ｒ−Ｆ▲下ｅ▼−Ｂ−Ｍ系焼結磁石およびその製造方法Info
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- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は希土類元素の添加量を特定範囲に選択し、且
つ表面層を改質して、磁気特性を高く保持したまま耐蝕
性を顕著に改善した高性能なＲ−Fe−Ｂ−Ｍ系焼結磁石
とその製造方法に関する。
つ表面層を改質して、磁気特性を高く保持したまま耐蝕
性を顕著に改善した高性能なＲ−Fe−Ｂ−Ｍ系焼結磁石
とその製造方法に関する。
［従来の技術］ 近年、SmCo系磁石に代わって高価でかつ原料供給に不
安のあるSm,Co離れした希土類（以下Ｒと略記する。）
・鉄・ほう素系（以下Ｒ−Fe−Ｂ系と略記する。）永久
磁石への期待は大きく新素材として注目されている。
安のあるSm,Co離れした希土類（以下Ｒと略記する。）
・鉄・ほう素系（以下Ｒ−Fe−Ｂ系と略記する。）永久
磁石への期待は大きく新素材として注目されている。
このＲ−Fe−Ｂ系磁石の磁性はR Fe B（原子百分比に
換算するとＲ＝12,Fe＝82,B＝６％）で表わせられる金
属間化合物によって発生することが知られている（特開
昭59−222564号公報参照）。
換算するとＲ＝12,Fe＝82,B＝６％）で表わせられる金
属間化合物によって発生することが知られている（特開
昭59−222564号公報参照）。
そして、公知の基本的なＲ−Fe−Ｂ系磁石は原子百分
比で８〜30％のR,2〜20％のほう素，残部が鉄である組
成範囲からなる（特公昭61−34242号公報参照）。しか
して、該公報の実施例から磁気特性の優れた代表的組成
はNd＝14,Fe＝79,B＝7at％であり、他の磁気特性の優れ
た組成も大体この辺の組成である。
比で８〜30％のR,2〜20％のほう素，残部が鉄である組
成範囲からなる（特公昭61−34242号公報参照）。しか
して、該公報の実施例から磁気特性の優れた代表的組成
はNd＝14,Fe＝79,B＝7at％であり、他の磁気特性の優れ
た組成も大体この辺の組成である。
即ち、従来の焼結磁石はＲの量を必要以上に多くして
きたが、その理由はＲとして多用されるNdがFeと共晶を
Nd＝約70at％で形成し低融点（640℃）となる性質があ
ることを利用して液相焼結によってち密な焼結体を得る
為である。
きたが、その理由はＲとして多用されるNdがFeと共晶を
Nd＝約70at％で形成し低融点（640℃）となる性質があ
ることを利用して液相焼結によってち密な焼結体を得る
為である。
また、Ｒは活性で酵素との親和力か高い為に、鋳塊か
らの粉砕、成形、焼結過程において酸化損失があり、そ
の分余計に補填する必要があったからである。また、酸
化によって生成したＲ酸化物は磁気特性を低下するため
好ましくなかった。
らの粉砕、成形、焼結過程において酸化損失があり、そ
の分余計に補填する必要があったからである。また、酸
化によって生成したＲ酸化物は磁気特性を低下するため
好ましくなかった。
更に、Ｒ−Fe−Ｂ系磁石を工業用途の磁性材料として
みた場合に、加工変質層による磁気特性の劣化が指摘さ
れていた。即ち、近年のコンピュータ機器等における磁
気回路の高性能、小型化に伴い、高磁気特性を有するＲ
−Fe−Ｂ系磁石が脚光を浴びてきた訳であるが、かかる
要求に応じるべく磁石を薄くしたり、表面の凹凸や歪み
を除去するため、或いは表面酸化層を除去するため、更
には磁気回路に組み込む為に、磁石体の全面あるいは一
部を切削又は研削加工する必要があった。
みた場合に、加工変質層による磁気特性の劣化が指摘さ
れていた。即ち、近年のコンピュータ機器等における磁
気回路の高性能、小型化に伴い、高磁気特性を有するＲ
−Fe−Ｂ系磁石が脚光を浴びてきた訳であるが、かかる
要求に応じるべく磁石を薄くしたり、表面の凹凸や歪み
を除去するため、或いは表面酸化層を除去するため、更
には磁気回路に組み込む為に、磁石体の全面あるいは一
部を切削又は研削加工する必要があった。
従って、加工により残留する加工変質層が磁気特性を
劣化するという問題点が指摘された。そこで、硬質粉末
を加圧気体とともに噴射し表面層を除去し、清浄表面を
得た直後、Al蒸着膜を被着する発明がなされた（特開昭
61−270308号公報）。注意しなければならないことは、
該発明による時は、加工変質層を除去するだけでは足り
ず、直後に蒸着工程を必須とする点である。
劣化するという問題点が指摘された。そこで、硬質粉末
を加圧気体とともに噴射し表面層を除去し、清浄表面を
得た直後、Al蒸着膜を被着する発明がなされた（特開昭
61−270308号公報）。注意しなければならないことは、
該発明による時は、加工変質層を除去するだけでは足り
ず、直後に蒸着工程を必須とする点である。
あるいは、研削加工面にNdを主成分とする体心立方晶
からなる蒸着層を被覆する発明がなされた（特開昭61−
264157号公報）。しかるに、該発明は磁気特性の改善に
は効果があるものの、磁石表面のＲ蒸着層が酸化して磁
気特性が再び劣化するという問題点があり、更に金属層
または合金層の酸化防止層を必要とした（特開昭62−18
8745号公報）。
からなる蒸着層を被覆する発明がなされた（特開昭61−
264157号公報）。しかるに、該発明は磁気特性の改善に
は効果があるものの、磁石表面のＲ蒸着層が酸化して磁
気特性が再び劣化するという問題点があり、更に金属層
または合金層の酸化防止層を必要とした（特開昭62−18
8745号公報）。
しかし、前述の蒸着層を必須とする諸発明には本質的
の工業上の利用性が限定されるという欠点があつた。蒸
着という工程は、高真空の容器内で行なわれる反応であ
るため処理できる材料には必然的に大きさの制限をとも
ない、また均一に付着させることが難しいからである。
の工業上の利用性が限定されるという欠点があつた。蒸
着という工程は、高真空の容器内で行なわれる反応であ
るため処理できる材料には必然的に大きさの制限をとも
ない、また均一に付着させることが難しいからである。
従って、工業的に磁気特性と耐蝕性の両方を簡単に満
足させる発明は見あたらなかった。
足させる発明は見あたらなかった。
但し、磁気特性だけではあるが、加工変質層を500〜9
00℃の時効処理で除去しようとする発明は従来もなされ
ていた（特開昭61−140108号公報）。この処理によって
減磁曲線の角形性が改良されたと該公報に記載されてい
る。
00℃の時効処理で除去しようとする発明は従来もなされ
ていた（特開昭61−140108号公報）。この処理によって
減磁曲線の角形性が改良されたと該公報に記載されてい
る。
［発明が解決しようとする問題点］ しかし、前記の特開昭61−140108号公報には磁石の組
成が全く記載されておらず、磁気特性の向上効果につい
て実施例が見られるものの、耐蝕性について何等記載さ
れていない。従って、発明の構成が不明確であるが、後
述のごとく本発明者の研究によると、かかる構成を取る
場合にはＲリッチ層が表面に層を形成し、耐蝕性が極端
に低下することが容易に予想され、前記の特開昭61−26
4157号公報記載の発明と同様、表面に酸化防止被覆を形
成する必要がある。
成が全く記載されておらず、磁気特性の向上効果につい
て実施例が見られるものの、耐蝕性について何等記載さ
れていない。従って、発明の構成が不明確であるが、後
述のごとく本発明者の研究によると、かかる構成を取る
場合にはＲリッチ層が表面に層を形成し、耐蝕性が極端
に低下することが容易に予想され、前記の特開昭61−26
4157号公報記載の発明と同様、表面に酸化防止被覆を形
成する必要がある。
Ｒが酸素に選択酸化され、そこを起点に腐食が磁石本
体に深く進行するからである。
体に深く進行するからである。
従って、本発明は簡単な構成で耐蝕性を顕著に改善す
るとともに磁気特性も優れたＲ−Fe−Ｂ系焼結磁石とそ
の製造方法を提供することにある。
るとともに磁気特性も優れたＲ−Fe−Ｂ系焼結磁石とそ
の製造方法を提供することにある。
［問題点を解決する手段］ このような問題点を解決するために本発明は、原子百
分比で２〜28％のＢと、所定組成範囲のＲ（但しＲはＹ
を含む希土類元素の少なくとも一種）と、残部Fe（一部
をCoを含む添加元素Ｍで置換でき、ＭはAl、Ti、Ｖ、C
r、Mn、Zr、Hf、Nb、Ta、Mo、Ge、Sb、Sn、Bi、Ni、
Ｗ）とから実質的になるＲ−Fe−Ｂ−Ｍ系焼結磁石にお
いて、 前記Ｒの含有量が８〜20％、表面層の残留応力が10Kg
/mm2以下であって表面層にＲリッチ層が実質的に存在し
ないことにより耐蝕性を改善したことを特徴とするＲ−
Fe−Ｂ−Ｍ系焼結磁石とその製造方法を提供するもので
ある。
分比で２〜28％のＢと、所定組成範囲のＲ（但しＲはＹ
を含む希土類元素の少なくとも一種）と、残部Fe（一部
をCoを含む添加元素Ｍで置換でき、ＭはAl、Ti、Ｖ、C
r、Mn、Zr、Hf、Nb、Ta、Mo、Ge、Sb、Sn、Bi、Ni、
Ｗ）とから実質的になるＲ−Fe−Ｂ−Ｍ系焼結磁石にお
いて、 前記Ｒの含有量が８〜20％、表面層の残留応力が10Kg
/mm2以下であって表面層にＲリッチ層が実質的に存在し
ないことにより耐蝕性を改善したことを特徴とするＲ−
Fe−Ｂ−Ｍ系焼結磁石とその製造方法を提供するもので
ある。
即ち、本発明者は第一に、Ｒの組成範囲として８〜30
at％が適当と考えられてきた従来のＲ−Fe−Ｂ系磁石の
組成において、原子百分比で８〜20％に限定することに
よって耐蝕性が顕著に向上することを見出したものであ
る。
at％が適当と考えられてきた従来のＲ−Fe−Ｂ系磁石の
組成において、原子百分比で８〜20％に限定することに
よって耐蝕性が顕著に向上することを見出したものであ
る。
本発明に於ける成分の限定理由はＲ以外は従来公知の
もの（例えば特開昭59−132104号公報参照）と変わりな
い。即ち、２〜28％のB,50％以下のCo,所定の添加元素
を含有することができる。所定の添加元素としてはAl、
Ti、Ｖ、Cr、Mn、Zr、Hf、Nb、Ta、Mo、Ge、Sb、Sn、B
i、Ni、Ｗ等の公知の添加元素を添加することは本発明
の効果に何等悪影響を与えない。
もの（例えば特開昭59−132104号公報参照）と変わりな
い。即ち、２〜28％のB,50％以下のCo,所定の添加元素
を含有することができる。所定の添加元素としてはAl、
Ti、Ｖ、Cr、Mn、Zr、Hf、Nb、Ta、Mo、Ge、Sb、Sn、B
i、Ni、Ｗ等の公知の添加元素を添加することは本発明
の効果に何等悪影響を与えない。
本発明においてＲはＹを含む一種又は二種以上のもの
が使用できるが、磁気特性から特にNd,Prを主体とし、
原価低減の目的でCe又はミッシュメタルで一部置換して
もよく、耐熱性を要求される用途にはDy,Tb等の重Ｒの
一部置換ができる。
が使用できるが、磁気特性から特にNd,Prを主体とし、
原価低減の目的でCe又はミッシュメタルで一部置換して
もよく、耐熱性を要求される用途にはDy,Tb等の重Ｒの
一部置換ができる。
本発明においてＲが原子百分比で８％未満のときは保
磁力が10kOe未満となり好ましくなく、20％を越えると
きは耐蝕性が著しく低下するので好ましくない。その理
由は未だ明らかではないが、粒界における塊状の希土類
に富んだ相の出現と関係があるものと考えられる。この
塊状のＲ富化相は低融点であり、インゴットの鋳造時の
デンドライト結晶の樹枝間へのトラップ（捕捉）による
樹枝状偏析や、焼結時の液相焼結時に残留するものと考
えられる。本発明者の研究によるとＲ含有量が20％を越
えるときはＲリッチな塊状物が急に増加する傾向が見ら
れた。
磁力が10kOe未満となり好ましくなく、20％を越えると
きは耐蝕性が著しく低下するので好ましくない。その理
由は未だ明らかではないが、粒界における塊状の希土類
に富んだ相の出現と関係があるものと考えられる。この
塊状のＲ富化相は低融点であり、インゴットの鋳造時の
デンドライト結晶の樹枝間へのトラップ（捕捉）による
樹枝状偏析や、焼結時の液相焼結時に残留するものと考
えられる。本発明者の研究によるとＲ含有量が20％を越
えるときはＲリッチな塊状物が急に増加する傾向が見ら
れた。
本発明において、熱処理温度は共晶点の温度未満では
その効果を発揮できず、焼結温度を越える場合は結晶粒
の粗大化を招き好ましくない。
その効果を発揮できず、焼結温度を越える場合は結晶粒
の粗大化を招き好ましくない。
一般に、加工後のＲ−Fe−Ｂ系磁石の表面には第１図
に断面の模式図を示す通り約10〜30μｍの加工変質層が
存在する。そして、熱処理を施すと第２図に示す通り、
600〜700℃付近で残留応力は50kg/mm2から10kg/mm2に減
少すると共に、表面層のNdの特性Ｘ線ピーク強度が急激
に上昇することがわかる。この時、表面層には第１図
（ｂ）に示す通り、Ndリッチな相が観察される。粉末冶
金で周知の低融点金属の「汗かき」現象に類似してい
る。なお、Ndの融点は840℃であるが、前述の通りFeと
の共晶組成では融点が640℃にまで低下する性質がある
からである。
に断面の模式図を示す通り約10〜30μｍの加工変質層が
存在する。そして、熱処理を施すと第２図に示す通り、
600〜700℃付近で残留応力は50kg/mm2から10kg/mm2に減
少すると共に、表面層のNdの特性Ｘ線ピーク強度が急激
に上昇することがわかる。この時、表面層には第１図
（ｂ）に示す通り、Ndリッチな相が観察される。粉末冶
金で周知の低融点金属の「汗かき」現象に類似してい
る。なお、Ndの融点は840℃であるが、前述の通りFeと
の共晶組成では融点が640℃にまで低下する性質がある
からである。
従って、熱処理によって、加工による残留応力は解放
されるものの、このＲリッチ相によって耐蝕性は激減す
る。Ｒは酸素との親和力が極めて大きいためである。
されるものの、このＲリッチ相によって耐蝕性は激減す
る。Ｒは酸素との親和力が極めて大きいためである。
そこで、本発明においては表面相層のＲリッチ層を除
去する必要がある。その方法は、従来公知の手段を用い
ることができる。例えば、バブ研磨、電解研磨、機械的
ブラッシング、酸洗等が用いることができる。酸洗する
場合には２％HNO3溶液が特に好ましい。H2SO4のような
強い酸を用いる場合は腐食が激し過ぎて好ましくない。
去する必要がある。その方法は、従来公知の手段を用い
ることができる。例えば、バブ研磨、電解研磨、機械的
ブラッシング、酸洗等が用いることができる。酸洗する
場合には２％HNO3溶液が特に好ましい。H2SO4のような
強い酸を用いる場合は腐食が激し過ぎて好ましくない。
また、本発明においてはＲの含有量を必要最小限に限
定していることから、酸化損失を極力低減する為に酸化
を防止し得る製造法が好ましい。例えば、水素を吸蔵さ
せて粉砕しやすくした水素粉砕粉の使用、不活性ガス中
での作業等が必要である。減圧による脱酸素も使用でき
る。
定していることから、酸化損失を極力低減する為に酸化
を防止し得る製造法が好ましい。例えば、水素を吸蔵さ
せて粉砕しやすくした水素粉砕粉の使用、不活性ガス中
での作業等が必要である。減圧による脱酸素も使用でき
る。
更に、本発明で得られた磁石体に本願出願人が既に出
願している化成皮膜と樹脂皮膜の積層皮膜を施すことに
より耐蝕性は更に向上する（特願昭62−239424号）。
願している化成皮膜と樹脂皮膜の積層皮膜を施すことに
より耐蝕性は更に向上する（特願昭62−239424号）。
以下、実施例により本発明を説明する。
［実施例］ （実施例１） 原子％でNd 14％,B 8％,Nb 1.2％，残部Feなる組成の
合金をアーク溶解により作製した。得られたインゴット
をスタプミル及びディスクミルにて粗粉砕し32メッシュ
以下に調整後、ジェットミルで微粉砕した。粉砕媒体は
窒素ガスであり、粉砕粒度は3.5μｍ（F.S.S.S）であ
る。ここで、F.S.S.SはFischer社のSub−Sieve Sizer測
定装置（空気透過法）による粒径を示す。
合金をアーク溶解により作製した。得られたインゴット
をスタプミル及びディスクミルにて粗粉砕し32メッシュ
以下に調整後、ジェットミルで微粉砕した。粉砕媒体は
窒素ガスであり、粉砕粒度は3.5μｍ（F.S.S.S）であ
る。ここで、F.S.S.SはFischer社のSub−Sieve Sizer測
定装置（空気透過法）による粒径を示す。
得られた微粉砕粉を15kOeの磁場中で横磁場成形（加
圧方向と磁場方向が直交）した。成形圧力は２トン/cm2
である。得られた成形体をアルゴン雰囲気中で1100℃で
１時間焼結し、焼結後アルゴン気流中で急冷した。
圧方向と磁場方向が直交）した。成形圧力は２トン/cm2
である。得られた成形体をアルゴン雰囲気中で1100℃で
１時間焼結し、焼結後アルゴン気流中で急冷した。
次に、得られた永久磁石体から22x1x4mmの試験片を切
り出し、加工変質層を改質するために800℃で１時間ア
ルゴン雰囲気中で熱処理した。次いで、表面層のNdリッ
チ層を除去するために、２％HNO3水溶液に５分間浸漬し
酸洗した。比較例として、熱処理したままのものを、以
下本発明によるものと同様に処理した。
り出し、加工変質層を改質するために800℃で１時間ア
ルゴン雰囲気中で熱処理した。次いで、表面層のNdリッ
チ層を除去するために、２％HNO3水溶液に５分間浸漬し
酸洗した。比較例として、熱処理したままのものを、以
下本発明によるものと同様に処理した。
次にエポキシ系樹脂を水溶液中で酸との反応により正
イオン化させ、永久磁石を陰極にしてSUS316材を陽極
に、温度28℃、電圧150V,3分の条件で永久磁石にエポキ
シ樹脂を電気的に付着させ熱硬化により架橋反応を起こ
させて凝固塗着（電着塗装）させた。この時の塗膜厚さ
は20μｍであった。比較例の場合も同様に電着塗装し
た。
イオン化させ、永久磁石を陰極にしてSUS316材を陽極
に、温度28℃、電圧150V,3分の条件で永久磁石にエポキ
シ樹脂を電気的に付着させ熱硬化により架橋反応を起こ
させて凝固塗着（電着塗装）させた。この時の塗膜厚さ
は20μｍであった。比較例の場合も同様に電着塗装し
た。
こうして得られた永久磁石を恒温恒湿槽の中に入れ
て、試験前後で外観、テーピング剥離テスト、酸化増量
の測定及び耐溶剤試験を行なった。ここで、テーピング
剥離テストとは幅18mmの特定のセロファンテープを貼り
付けた後はがした時のの皮膜の剥離状態を目視観察する
試験方法であり、酸化増量は80℃,90％RHで600時間保持
した時の重量変化（含水及び酸化による重量の増加）を
測定する試験である。測定には電子天秤を用い、耐湿試
験後30℃,40％RHにて２時間、更に大気中に１時間放置
後、重量を測定した。耐溶剤試験は塗装後、I.I.Iトリ
クロルエタン及びIPA（イソプロピルアルコール）を使
用し、30℃にて24時間浸漬した後の外観目視、及び400
回（200往復）のラビングテスト（往復摩擦試験）を行
なった。その結果、本発明によると外観、テーピング剥
離テスト、耐溶剤試験及びラビングテストの結果は極め
て良好であった。600時間保持後の酸化増量も比較例の
場合が0.94g/cm2にも達したのに比べ、0.07mg/cm2とい
う顕著な耐蝕効果があった。
て、試験前後で外観、テーピング剥離テスト、酸化増量
の測定及び耐溶剤試験を行なった。ここで、テーピング
剥離テストとは幅18mmの特定のセロファンテープを貼り
付けた後はがした時のの皮膜の剥離状態を目視観察する
試験方法であり、酸化増量は80℃,90％RHで600時間保持
した時の重量変化（含水及び酸化による重量の増加）を
測定する試験である。測定には電子天秤を用い、耐湿試
験後30℃,40％RHにて２時間、更に大気中に１時間放置
後、重量を測定した。耐溶剤試験は塗装後、I.I.Iトリ
クロルエタン及びIPA（イソプロピルアルコール）を使
用し、30℃にて24時間浸漬した後の外観目視、及び400
回（200往復）のラビングテスト（往復摩擦試験）を行
なった。その結果、本発明によると外観、テーピング剥
離テスト、耐溶剤試験及びラビングテストの結果は極め
て良好であった。600時間保持後の酸化増量も比較例の
場合が0.94g/cm2にも達したのに比べ、0.07mg/cm2とい
う顕著な耐蝕効果があった。
（実施例２） 実施例１の組成においてNdの含有量を７〜21at％まで
変化（合計で100％になるようにFe量を調整する。）し
て、Nd含有量と耐蝕性の関係を調べた。熱処理、表面処
理は実施例１と同様とした。但し、ここで耐蝕性の評価
は120℃、２気圧のPCT（Pressure Cooker Test）試験で
評価した。評価基準はPCT試験をした後、目視で腐食が
発生するまでの耐久時間とした。結果を磁気特性と併せ
て第１表に示す通り、Ndの含有量が8at％未満では磁気
特性が十分ではなく、20％を越える場合にはPCT試験の
耐久時間が著しく劣化する。好ましくは10〜15％の範囲
が磁気特性と耐蝕性の両方を十分満足する。
変化（合計で100％になるようにFe量を調整する。）し
て、Nd含有量と耐蝕性の関係を調べた。熱処理、表面処
理は実施例１と同様とした。但し、ここで耐蝕性の評価
は120℃、２気圧のPCT（Pressure Cooker Test）試験で
評価した。評価基準はPCT試験をした後、目視で腐食が
発生するまでの耐久時間とした。結果を磁気特性と併せ
て第１表に示す通り、Ndの含有量が8at％未満では磁気
特性が十分ではなく、20％を越える場合にはPCT試験の
耐久時間が著しく劣化する。好ましくは10〜15％の範囲
が磁気特性と耐蝕性の両方を十分満足する。
［発明の効果］ 本発明によれば従来不十分であったＲ−Fe−Ｂ系永久
磁石の耐蝕性が良好な磁気特性を保持したまま著しく改
善された。
磁石の耐蝕性が良好な磁気特性を保持したまま著しく改
善された。
第１図は本発明にかかる加工変質層の様子を模式的に示
した図、第２図は熱処理による表面層の残留応力,Nd量
の変化を示す図である。
した図、第２図は熱処理による表面層の残留応力,Nd量
の変化を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】原子百分比で２〜28％のＢと所定組成範囲
のＲ（但し、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも一
種）と、残部Fe（一部をCoを含む添加元素Ｍで置換で
き、ＭはAl、Ti、Ｖ、Cr、Mn、Zr、Hf、Nb、Ta、Mo、G
e、Sb、Sn、Bi、Ni、Ｗ）とから実質的になるＲ−Fe−
Ｂ−Ｍ系焼結磁石において、前記Ｒの含有量が８〜20
％、表面層の残留応力が10Kg/mm2以下であって表面層に
Ｒリッチ層が実質的に存在しないことにより耐蝕性を改
善したことを特徴とするＲ−Fe−Ｂ−Ｍ系焼結磁石。 - 【請求項２】原子百分比で２〜28％のＢと、８〜20％の
Ｒ（但しＲはＹを含む希土類元素の少なくとも一種）
と、残部Fe（一部をCo含む添加元素Ｍで置換でき、Ｍは
Al、Ti、Ｖ、Cr、Mn、Zr、Hf、Nb、Ta、Mo、Ge、Sb、S
n、Bi、Ni、Ｗ）とから実質的になるＲ−Fe−Ｂ−Ｍ系
焼結磁石を、加工した後に熱処理を行い、その後、表面
層のＲリッチ層を除去することを特徴とする、表面層の
残留応力が10Kg/mm2以下であって表面層にＲリッチ層が
実質的に存在しないことにより耐蝕性を改善したＲ−Fe
−Ｂ−Ｍ系焼結磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63187622A JP2721187B2 (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | Ｒ−Ｆ▲下ｅ▼−Ｂ−Ｍ系焼結磁石およびその製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP63187622A JP2721187B2 (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | Ｒ−Ｆ▲下ｅ▼−Ｂ−Ｍ系焼結磁石およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0237702A JPH0237702A (ja) | 1990-02-07 |
| JP2721187B2 true JP2721187B2 (ja) | 1998-03-04 |
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ID=16209331
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63187622A Expired - Fee Related JP2721187B2 (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | Ｒ−Ｆ▲下ｅ▼−Ｂ−Ｍ系焼結磁石およびその製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2721187B2 (ja) |
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| JP6372088B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2018-08-15 | 大同特殊鋼株式会社 | ＲＦｅＢ系磁石の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617491B2 (ja) * | 1985-05-23 | 1994-03-09 | 住友特殊金属株式会社 | 永久磁石材料の加工方法 |
-
1988
- 1988-07-27 JP JP63187622A patent/JP2721187B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH0237702A (ja) | 1990-02-07 |
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