JPH1068052A - 耐食性の良好なｒ−ｔｍ−ｂ系焼結磁性合金 - Google Patents
耐食性の良好なｒ−ｔｍ−ｂ系焼結磁性合金Info
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- JPH1068052A JPH1068052A JP8225027A JP22502796A JPH1068052A JP H1068052 A JPH1068052 A JP H1068052A JP 8225027 A JP8225027 A JP 8225027A JP 22502796 A JP22502796 A JP 22502796A JP H1068052 A JPH1068052 A JP H1068052A
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- H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明はＣｏを添加しないで低酸素Ｒ−ＴＭ
−Ｂ系焼結磁性合金素材自体の耐食性を向上させ、信頼
性の高いＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金を提供することを
目的とする。 【解決手段】 Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金（ここでＲ
は希土類元素の１種又は２種以上の組合せ、ＴＭはＦｅ
を主成分とする遷移元素であって、一部をＣｏを除く他
の金属元素または非金属元素で置換してよい）におい
て、重量比でＲが３０．０〜３２．０％、ＴＭが５０〜
９０％、Ｂ（硼素）が０．２〜８％の範囲であり、か
つ、焼結体中にＯ（酸素）を重量％で０．３〜０．６％
で含有し、かつＣ（炭素）を重量％で０．０６〜０．１
０％含有するとともに、前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合
金中の主相の総面積の７５％以上の結晶粒が粒径１２μ
ｍ以下であるＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金。
−Ｂ系焼結磁性合金素材自体の耐食性を向上させ、信頼
性の高いＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金を提供することを
目的とする。 【解決手段】 Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金（ここでＲ
は希土類元素の１種又は２種以上の組合せ、ＴＭはＦｅ
を主成分とする遷移元素であって、一部をＣｏを除く他
の金属元素または非金属元素で置換してよい）におい
て、重量比でＲが３０．０〜３２．０％、ＴＭが５０〜
９０％、Ｂ（硼素）が０．２〜８％の範囲であり、か
つ、焼結体中にＯ（酸素）を重量％で０．３〜０．６％
で含有し、かつＣ（炭素）を重量％で０．０６〜０．１
０％含有するとともに、前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合
金中の主相の総面積の７５％以上の結晶粒が粒径１２μ
ｍ以下であるＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金。
Description
【０００1】
【発明の属する技術分野】本発明はＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結
磁性合金であって、焼結磁性合金組成とその結晶組織を
改善することによりＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金の耐食
性を著しく改善したものに関する。
磁性合金であって、焼結磁性合金組成とその結晶組織を
改善することによりＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金の耐食
性を著しく改善したものに関する。
【０００２】
【従来の技術】電気・電子機器の高性能・小型化に伴っ
て、その一部品たる永久磁石にも同様の要求が強まって
きた。すなわち以前の最強の永久磁石は希土類・コバル
ト（Ｒ−Ｃｏ）系であったが、近年、より強力なＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系磁性合金（ここでＲは希土類元素の１種または
２種以上の組み合わせ）が台頭してきた（特開昭５９−
４６００８号）。
て、その一部品たる永久磁石にも同様の要求が強まって
きた。すなわち以前の最強の永久磁石は希土類・コバル
ト（Ｒ−Ｃｏ）系であったが、近年、より強力なＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系磁性合金（ここでＲは希土類元素の１種または
２種以上の組み合わせ）が台頭してきた（特開昭５９−
４６００８号）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記、Ｒ−ＴＭ−Ｂ系
磁性合金のさらなる高特性化を計るには合金中の磁性化
合物相以外の非磁性化合物相を極力減少させることが有
効であり、とりわけ酸化11されやすいＲ−ＴＭ−Ｂ系磁
性合金中の酸化物相を減少させることは高磁気特性化の
有力な手法である。しかしながら、酸化物相を減少させ
たＲ−ＴＭ−Ｂ系磁性合金は磁石素材の酸化が進行して
いないが故に活性で極めて錆びやすいという問題点があ
った。一般にＲ−ＴＭ−Ｂ系磁性合金はその製品化の際
には、その耐食性を改善するために磁性合金表面に耐酸
化性の金属めっき、樹脂等の被覆層を設ける手段がとら
れてきた。しかしながら、Ｒ−ＴＭ−Ｂ系磁性合金は粉
末冶金的な手法で得られた焼結体であるが故にその表面
には空隙が形成されやすく、耐酸化性被膜上にピンホー
ルが発生しやすい。そのピンホール部からＲ−ＴＭ−Ｂ
系磁性合金の腐食が進行するが、特に酸化物相を減少さ
せた低酸素Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金は素材自体が極
めて錆びやすいため、耐酸化性被膜にピンホールが存在
するとピンホール部より短時間の内に腐食されるという
問題点があった。このため、Ｃｏを添加することで素材
自体の耐食性を高めるという方法で対処しているが、Ｃ
ｏは高価であり、しかも磁気特性を低下させるという問
題点がある。本発明の目的はＣｏを添加しないで低酸素
Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金素材自体の耐食性を向上さ
せ、信頼性の高いＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金を提供す
ることである。
磁性合金のさらなる高特性化を計るには合金中の磁性化
合物相以外の非磁性化合物相を極力減少させることが有
効であり、とりわけ酸化11されやすいＲ−ＴＭ−Ｂ系磁
性合金中の酸化物相を減少させることは高磁気特性化の
有力な手法である。しかしながら、酸化物相を減少させ
たＲ−ＴＭ−Ｂ系磁性合金は磁石素材の酸化が進行して
いないが故に活性で極めて錆びやすいという問題点があ
った。一般にＲ−ＴＭ−Ｂ系磁性合金はその製品化の際
には、その耐食性を改善するために磁性合金表面に耐酸
化性の金属めっき、樹脂等の被覆層を設ける手段がとら
れてきた。しかしながら、Ｒ−ＴＭ−Ｂ系磁性合金は粉
末冶金的な手法で得られた焼結体であるが故にその表面
には空隙が形成されやすく、耐酸化性被膜上にピンホー
ルが発生しやすい。そのピンホール部からＲ−ＴＭ−Ｂ
系磁性合金の腐食が進行するが、特に酸化物相を減少さ
せた低酸素Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金は素材自体が極
めて錆びやすいため、耐酸化性被膜にピンホールが存在
するとピンホール部より短時間の内に腐食されるという
問題点があった。このため、Ｃｏを添加することで素材
自体の耐食性を高めるという方法で対処しているが、Ｃ
ｏは高価であり、しかも磁気特性を低下させるという問
題点がある。本発明の目的はＣｏを添加しないで低酸素
Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金素材自体の耐食性を向上さ
せ、信頼性の高いＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金を提供す
ることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記従来の問題点を解決
するために、本発明ではＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金
（ここでＲは希土類元素の１種又は２種以上の組合せ、
ＴＭはＦｅを主成分とする遷移元素であって、一部をＣ
ｏを除く他の金属元素または非金属元素で置換してよ
い）において、重量比でＲが３０．０〜３２．０％、Ｔ
Ｍが５０〜９０％、Ｂ（硼素）が０．２〜８％の範囲で
あり、かつ、焼結体中にＯ（酸素）を重量％で０．３〜
０．６％で含有し、かつＣ（炭素）を重量％で０．０６
〜０．１０％含有し、さらに前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁
性合金中の主相の総面積の７５％以上の結晶粒の粒径を
１２μｍ以下とする、という技術的手段を採用した。本
発明において、Ｆｅ、Ｎｉ等のＴＭの一部を置換する元
素は、その添加目的に応じて、Ｃｏ以外のＧａ、Ａｌ、
Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍ
ｏ、Ｇｅ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂｉ、Ｎｉ他を添加でき、本発
明はいかなるＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金にも適用でき
る。
するために、本発明ではＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金
（ここでＲは希土類元素の１種又は２種以上の組合せ、
ＴＭはＦｅを主成分とする遷移元素であって、一部をＣ
ｏを除く他の金属元素または非金属元素で置換してよ
い）において、重量比でＲが３０．０〜３２．０％、Ｔ
Ｍが５０〜９０％、Ｂ（硼素）が０．２〜８％の範囲で
あり、かつ、焼結体中にＯ（酸素）を重量％で０．３〜
０．６％で含有し、かつＣ（炭素）を重量％で０．０６
〜０．１０％含有し、さらに前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁
性合金中の主相の総面積の７５％以上の結晶粒の粒径を
１２μｍ以下とする、という技術的手段を採用した。本
発明において、Ｆｅ、Ｎｉ等のＴＭの一部を置換する元
素は、その添加目的に応じて、Ｃｏ以外のＧａ、Ａｌ、
Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍ
ｏ、Ｇｅ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂｉ、Ｎｉ他を添加でき、本発
明はいかなるＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金にも適用でき
る。
【０００５】
【作用】Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金の腐食の原因は主
相（Ｒ2Ｆｅ14Ｂ相）である磁性化合物相と主としてＲ
リッチ相（Ｒ85Ｆｅ15相）よりなる非磁性化合物相との
電気化学的なポテンシャルの差によるものであり、本合
金系の耐食性を向上させるには電気化学的に卑な非磁性
化合物相の耐食性を向上させることが必要である。本発
明者らは鋭意検討の結果、合金の組成、とりわけＲ量、
並びに合金中の酸素量とＣ量を特定の組成領域に限定す
ることにより、非磁性化合物相の耐食性を向上させ、Ｃ
ｏを添加することなしにＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金の
耐食性を大幅に向上させることを見出した。さらに、Ｒ
−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金中の主相の総面積の７５％以
上の結晶粒径を１２μｍ以下に微細化すると、非磁性化
合物相の分散が計られ、更に耐食性が向上する。本発明
のＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金の成分の限定理由である
が、Ｒが３０．０重量％未満では高保磁力が得られず、
３２．０重量％を越えると耐食性の低下が著しく、よっ
て、Ｒの量は３０．０〜３２．０重量％とするものであ
る。ＴＭはＦｅを主成分とするものであるが、高磁気特
性を得るために５０〜９０重量％に限定するものであ
り、Ｂも同様の理由から０．２〜８．０％の範囲に限定
するものである。Ｏ（酸素）量の規定は所定の耐食性と
高磁気特性を得るためのものであり、酸素量が０．３重
量％未満では実用的な耐食性を得ることができず、一
方、０．６重量％を越えると磁気特性が低下する。よっ
て、酸素量は０．３〜０．６重量％とするものである。
また、Ｃ量が０．０６重量％未満では耐食性が不十分
で、一方、０．１０重量％を越えると焼結性が低下して
密度が低くなり、磁気特性が低下する。よって、Ｃ量は
０．０６〜０．１０重量％とするものである。
相（Ｒ2Ｆｅ14Ｂ相）である磁性化合物相と主としてＲ
リッチ相（Ｒ85Ｆｅ15相）よりなる非磁性化合物相との
電気化学的なポテンシャルの差によるものであり、本合
金系の耐食性を向上させるには電気化学的に卑な非磁性
化合物相の耐食性を向上させることが必要である。本発
明者らは鋭意検討の結果、合金の組成、とりわけＲ量、
並びに合金中の酸素量とＣ量を特定の組成領域に限定す
ることにより、非磁性化合物相の耐食性を向上させ、Ｃ
ｏを添加することなしにＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金の
耐食性を大幅に向上させることを見出した。さらに、Ｒ
−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金中の主相の総面積の７５％以
上の結晶粒径を１２μｍ以下に微細化すると、非磁性化
合物相の分散が計られ、更に耐食性が向上する。本発明
のＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金の成分の限定理由である
が、Ｒが３０．０重量％未満では高保磁力が得られず、
３２．０重量％を越えると耐食性の低下が著しく、よっ
て、Ｒの量は３０．０〜３２．０重量％とするものであ
る。ＴＭはＦｅを主成分とするものであるが、高磁気特
性を得るために５０〜９０重量％に限定するものであ
り、Ｂも同様の理由から０．２〜８．０％の範囲に限定
するものである。Ｏ（酸素）量の規定は所定の耐食性と
高磁気特性を得るためのものであり、酸素量が０．３重
量％未満では実用的な耐食性を得ることができず、一
方、０．６重量％を越えると磁気特性が低下する。よっ
て、酸素量は０．３〜０．６重量％とするものである。
また、Ｃ量が０．０６重量％未満では耐食性が不十分
で、一方、０．１０重量％を越えると焼結性が低下して
密度が低くなり、磁気特性が低下する。よって、Ｃ量は
０．０６〜０．１０重量％とするものである。
【０００６】
【発明の実施の態様】以下、本発明の効果を実施例によ
り具体的に説明する。Ｄｙ１．５重量％、Ｎｄ２８．５
〜３１．０重量％（Ｒ量３０．０〜３２．５重量％）、
Ｂ１．０重量％、Ｇａ０．１５重量％、Ａｌ０．１５重
量％、Ｎｂ１．０重量％、残部Ｆｅからなる合金をア−
ク溶解にて作製し、表１の実施例１〜６、比較例１〜６
に示すＲ量のインゴットを得た（比較例５の試料のみＣ
ｏ３．５重量％添加）。得られたインゴットをスタンプ
ミル及びディスクミルで粗粉砕した。その後、Ｎ2−Ｏ2
ガスを粉砕媒体としてジェットミルで微粉砕を行い、粉
砕粒度４．５μｍの微粉砕粉を得た。なお、粉砕の際に
導入するＯ2ガス量を調節することで合金中の酸素量を
調整し、微粉中に加える有機潤滑剤の添加量で合金中の
Ｃ量を調整した。得られた原料粉を１５ｋＯｅの磁場中
で横磁場成形した。成形圧力は２ｔｏｎ／ｃｍ2であっ
た。本成形体を真空中で１０９０℃×２時間焼結した。
焼結体を１８×１０×１０ｍｍの寸法に切り出し、次い
で９００℃のアルゴン雰囲気中に２時間加熱保持した後
に急冷し、温度を６００℃に保持したアルゴンの雰囲気
中で１時間保持した。得られた試料の耐食性はプレッシ
ャークッカ−テスト（ＰＣＴ）で行い（１２０℃、１０
０ＲＨ％、２気圧）、１２０時間後の試料の腐食による
試料の単位面積当たりの重量減少を測定し、評価した。
耐食性の良い試料ほど腐食による重量減少が少ない。な
お、同試験での２〜５％Ｃｏが添加されたＲ−ＴＭ−Ｂ
系焼結磁性合金の重量減少は１．０〜１５．０ｍｇ／ｃ
ｍ2程度である。さらに、試料に実際にめっきを行い、
めっき品の耐食性評価を行った。めっきは電気Ｎｉめっ
きを行い、１５μｍのＮｉめっきを試料表面に形成し
た。また、めっき品の耐食性評価は塩水噴霧試験で行っ
た。なお、塩水噴霧試験条件は３５℃、５％食塩水で１
００時間である。結晶粒径の計測は合金断面を鏡面研磨
後、３％硝酸−９７％エチルアルコール混合溶液により
粒界腐食した面を光学顕微鏡で写真撮影し、この写真を
画像処理装置にて解析して行った。表１に試験結果をま
とめる。表１から本発明により従来のＣｏ無添加材では
不十分であった耐食性を高価なＣｏを添加しないでもＣ
ｏを添加したＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金（比較例５）
と同等にまで高めることが可能となったことがわかる。
なお、比較例１では酸素量が０．３重量％未満であるた
め、比較例２ではカーボン量が０．０６重量％未満であ
るため、また、比較例３ではＲ量が３２．０重量％を越
えるため、比較例４では試料中の１２μｍ以下の結晶粒
径の比率が７５％未満であるため、Ｃｏ添加材並の耐食
性を得ることができない。また、実施例１〜６はの磁気
特性はＣｏ添加材（比較例５）より優れることがわかっ
た。
り具体的に説明する。Ｄｙ１．５重量％、Ｎｄ２８．５
〜３１．０重量％（Ｒ量３０．０〜３２．５重量％）、
Ｂ１．０重量％、Ｇａ０．１５重量％、Ａｌ０．１５重
量％、Ｎｂ１．０重量％、残部Ｆｅからなる合金をア−
ク溶解にて作製し、表１の実施例１〜６、比較例１〜６
に示すＲ量のインゴットを得た（比較例５の試料のみＣ
ｏ３．５重量％添加）。得られたインゴットをスタンプ
ミル及びディスクミルで粗粉砕した。その後、Ｎ2−Ｏ2
ガスを粉砕媒体としてジェットミルで微粉砕を行い、粉
砕粒度４．５μｍの微粉砕粉を得た。なお、粉砕の際に
導入するＯ2ガス量を調節することで合金中の酸素量を
調整し、微粉中に加える有機潤滑剤の添加量で合金中の
Ｃ量を調整した。得られた原料粉を１５ｋＯｅの磁場中
で横磁場成形した。成形圧力は２ｔｏｎ／ｃｍ2であっ
た。本成形体を真空中で１０９０℃×２時間焼結した。
焼結体を１８×１０×１０ｍｍの寸法に切り出し、次い
で９００℃のアルゴン雰囲気中に２時間加熱保持した後
に急冷し、温度を６００℃に保持したアルゴンの雰囲気
中で１時間保持した。得られた試料の耐食性はプレッシ
ャークッカ−テスト（ＰＣＴ）で行い（１２０℃、１０
０ＲＨ％、２気圧）、１２０時間後の試料の腐食による
試料の単位面積当たりの重量減少を測定し、評価した。
耐食性の良い試料ほど腐食による重量減少が少ない。な
お、同試験での２〜５％Ｃｏが添加されたＲ−ＴＭ−Ｂ
系焼結磁性合金の重量減少は１．０〜１５．０ｍｇ／ｃ
ｍ2程度である。さらに、試料に実際にめっきを行い、
めっき品の耐食性評価を行った。めっきは電気Ｎｉめっ
きを行い、１５μｍのＮｉめっきを試料表面に形成し
た。また、めっき品の耐食性評価は塩水噴霧試験で行っ
た。なお、塩水噴霧試験条件は３５℃、５％食塩水で１
００時間である。結晶粒径の計測は合金断面を鏡面研磨
後、３％硝酸−９７％エチルアルコール混合溶液により
粒界腐食した面を光学顕微鏡で写真撮影し、この写真を
画像処理装置にて解析して行った。表１に試験結果をま
とめる。表１から本発明により従来のＣｏ無添加材では
不十分であった耐食性を高価なＣｏを添加しないでもＣ
ｏを添加したＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金（比較例５）
と同等にまで高めることが可能となったことがわかる。
なお、比較例１では酸素量が０．３重量％未満であるた
め、比較例２ではカーボン量が０．０６重量％未満であ
るため、また、比較例３ではＲ量が３２．０重量％を越
えるため、比較例４では試料中の１２μｍ以下の結晶粒
径の比率が７５％未満であるため、Ｃｏ添加材並の耐食
性を得ることができない。また、実施例１〜６はの磁気
特性はＣｏ添加材（比較例５）より優れることがわかっ
た。
【０００７】
【表１】
【発明の効果】本発明の効果は以上のような構成および
作用であるから、酸素量が０．３〜０．６重量％と低酸
素化したＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金を高価なＣｏを添
加することなく耐食性を実用上十分な程度にまで高める
ことが可能である。
作用であるから、酸素量が０．３〜０．６重量％と低酸
素化したＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金を高価なＣｏを添
加することなく耐食性を実用上十分な程度にまで高める
ことが可能である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合金（ここでＲ
は希土類元素の１種又は２種以上の組合せ、ＴＭはＦｅ
を主成分とする遷移元素であって、一部をＣｏを除く他
の金属元素または非金属元素で置換してよい）におい
て、重量比でＲが３０．０〜３２．０％、ＴＭが５０〜
９０％、Ｂ（硼素）が０．２〜８％の範囲であり、か
つ、焼結体中にＯ（酸素）を重量％で０．３〜０．６％
で含有し、かつＣ（炭素）を重量％で０．０６〜０．１
０％含有するとともに、前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性合
金中の主相の総面積の７５％以上の結晶粒が粒径１２μ
ｍ以下であることを特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁性
合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8225027A JPH1068052A (ja) | 1996-08-27 | 1996-08-27 | 耐食性の良好なｒ−ｔｍ−ｂ系焼結磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8225027A JPH1068052A (ja) | 1996-08-27 | 1996-08-27 | 耐食性の良好なｒ−ｔｍ−ｂ系焼結磁性合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1068052A true JPH1068052A (ja) | 1998-03-10 |
Family
ID=16822924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8225027A Pending JPH1068052A (ja) | 1996-08-27 | 1996-08-27 | 耐食性の良好なｒ−ｔｍ−ｂ系焼結磁性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1068052A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002367846A (ja) * | 2001-06-12 | 2002-12-20 | Japan Science & Technology Corp | ラジアルまたは極異方性焼結磁石の製造方法 |
| US20150303744A1 (en) * | 2014-04-21 | 2015-10-22 | Tdk Corporation | R-t-b based permanent magnet and rotating machine |
| JP2016096182A (ja) * | 2014-11-12 | 2016-05-26 | Tdk株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石 |
-
1996
- 1996-08-27 JP JP8225027A patent/JPH1068052A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002367846A (ja) * | 2001-06-12 | 2002-12-20 | Japan Science & Technology Corp | ラジアルまたは極異方性焼結磁石の製造方法 |
| US20150303744A1 (en) * | 2014-04-21 | 2015-10-22 | Tdk Corporation | R-t-b based permanent magnet and rotating machine |
| US10020102B2 (en) * | 2014-04-21 | 2018-07-10 | Tdk Corporation | R-T-B based permanent magnet and rotating machine |
| JP2016096182A (ja) * | 2014-11-12 | 2016-05-26 | Tdk株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石 |
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