JP2715699B2 - ストラットサスペンションの上部取付構造 - Google Patents
ストラットサスペンションの上部取付構造Info
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- JP2715699B2 JP2715699B2 JP3156131A JP15613191A JP2715699B2 JP 2715699 B2 JP2715699 B2 JP 2715699B2 JP 3156131 A JP3156131 A JP 3156131A JP 15613191 A JP15613191 A JP 15613191A JP 2715699 B2 JP2715699 B2 JP 2715699B2
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- insulator
- rod
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G15/00—Resilient suspensions characterised by arrangement, location or type of combined spring and vibration damper, e.g. telescopic type
- B60G15/02—Resilient suspensions characterised by arrangement, location or type of combined spring and vibration damper, e.g. telescopic type having mechanical spring
- B60G15/06—Resilient suspensions characterised by arrangement, location or type of combined spring and vibration damper, e.g. telescopic type having mechanical spring and fluid damper
- B60G15/067—Resilient suspensions characterised by arrangement, location or type of combined spring and vibration damper, e.g. telescopic type having mechanical spring and fluid damper characterised by the mounting on the vehicle body or chassis of the spring and damper unit
- B60G15/068—Resilient suspensions characterised by arrangement, location or type of combined spring and vibration damper, e.g. telescopic type having mechanical spring and fluid damper characterised by the mounting on the vehicle body or chassis of the spring and damper unit specially adapted for MacPherson strut-type suspension
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、ストラットサスペン
ションの上部を自動車の車体に取り付ける構造に関し、
特には、その構造の振動伝達特性の改善に関するもので
ある。
ションの上部を自動車の車体に取り付ける構造に関し、
特には、その構造の振動伝達特性の改善に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】従来のストラットサスペンションの上部
取付構造としては例えば、図3〜図5に示す如きものが
あり、ここで、図3および図4に示す構造は通常、入力
分離型と呼ばれ、また図5に示す構造は通常、入力集中
型と呼ばれている。
取付構造としては例えば、図3〜図5に示す如きものが
あり、ここで、図3および図4に示す構造は通常、入力
分離型と呼ばれ、また図5に示す構造は通常、入力集中
型と呼ばれている。
【0003】図3に示す入力分離型構造では、コイルス
プリング1の上端部がスプリングサポート2に支持さ
れ、そのスプリングサポート2が弾性体のスプリングイ
ンシュレータ3を介してアッパーサポート4に結合さ
れ、そのアッパーサポート4が図示しない車体に図示し
ないボルトで固定されており、コイルスプリング1の下
端部はショックアブソーバ5の外筒を弾性的もしくは直
接的に支持し、そのショックアブソーバのロッド6はア
ッパーサポート4の中央部を貫通して、一対の弾性体の
ロッドインシュレータ7を介しアッパーサポート4に結
合されている。一方ショックアブソーバ5の前記外筒は
図示しないナックルに弾性的もしくは剛結的に結合さ
れ、該ナックルは上記車体もしくはそこに取りつけられ
た図示しないサブフレームに複数のリンクを介し連結さ
れている。
プリング1の上端部がスプリングサポート2に支持さ
れ、そのスプリングサポート2が弾性体のスプリングイ
ンシュレータ3を介してアッパーサポート4に結合さ
れ、そのアッパーサポート4が図示しない車体に図示し
ないボルトで固定されており、コイルスプリング1の下
端部はショックアブソーバ5の外筒を弾性的もしくは直
接的に支持し、そのショックアブソーバのロッド6はア
ッパーサポート4の中央部を貫通して、一対の弾性体の
ロッドインシュレータ7を介しアッパーサポート4に結
合されている。一方ショックアブソーバ5の前記外筒は
図示しないナックルに弾性的もしくは剛結的に結合さ
れ、該ナックルは上記車体もしくはそこに取りつけられ
た図示しないサブフレームに複数のリンクを介し連結さ
れている。
【0004】また、図4に示す入力分離型構造では、コ
イルスプリング1の上端部が弾性体のスプリングインシ
ュレータ3に支持され、そのスプリングインシュレータ
3がアッパーサポート4に結合され、そのアッパーサポ
ート4が図示しない車体にボルト8で固定されており、
コイルスプリング1の下端部はショックアブソーバ5の
外筒9を弾性的に支持し、そのショックアブソーバのロ
ッド6はアッパーサポート4の中央部を貫通して、流体
マウントで構成されたロッドインシュレータ10を介しア
ッパーサポート4に結合されている。一方ショックアブ
ソーバ5の外筒9は図示しないナックルに弾性的もしく
は剛結的に結合され、該ナックルは上記車体もしくはそ
こに取りつけられた図示しないサブフレームに複数のリ
ンクを介し連結されている。
イルスプリング1の上端部が弾性体のスプリングインシ
ュレータ3に支持され、そのスプリングインシュレータ
3がアッパーサポート4に結合され、そのアッパーサポ
ート4が図示しない車体にボルト8で固定されており、
コイルスプリング1の下端部はショックアブソーバ5の
外筒9を弾性的に支持し、そのショックアブソーバのロ
ッド6はアッパーサポート4の中央部を貫通して、流体
マウントで構成されたロッドインシュレータ10を介しア
ッパーサポート4に結合されている。一方ショックアブ
ソーバ5の外筒9は図示しないナックルに弾性的もしく
は剛結的に結合され、該ナックルは上記車体もしくはそ
こに取りつけられた図示しないサブフレームに複数のリ
ンクを介し連結されている。
【0005】そして、図5に示す入力集中型構造では、
コイルスプリング1の上端部がスプリングサポート2の
下部2aに支持され、そのスプリングサポート2の上部2b
が弾性体のストラットインシュレータ11を介してアッパ
ーサポート4に結合され、そのアッパーサポート4が図
示しない車体に図示しないボルトで固定されており、コ
イルスプリング1の下端部はショックアブソーバ5の外
筒を弾性的もしくは直接的に支持し、そのショックアブ
ソーバのロッド6はスプリングサポート2に剛結的に結
合されており、他の構成は図3に示すサスペンションと
同様とされている。なお、図示例の構造はフロントサス
ペンション用であるため、ここではスプリングサポート
2の下部2aと上部2bとの間に転舵を容易ならしめるベア
リング12が介装されている。
コイルスプリング1の上端部がスプリングサポート2の
下部2aに支持され、そのスプリングサポート2の上部2b
が弾性体のストラットインシュレータ11を介してアッパ
ーサポート4に結合され、そのアッパーサポート4が図
示しない車体に図示しないボルトで固定されており、コ
イルスプリング1の下端部はショックアブソーバ5の外
筒を弾性的もしくは直接的に支持し、そのショックアブ
ソーバのロッド6はスプリングサポート2に剛結的に結
合されており、他の構成は図3に示すサスペンションと
同様とされている。なお、図示例の構造はフロントサス
ペンション用であるため、ここではスプリングサポート
2の下部2aと上部2bとの間に転舵を容易ならしめるベア
リング12が介装されている。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した各
取付構造を具えるストラットサスペンションをそれぞれ
振動系モデルで示すと図6(a)〜(c)に示すように
なるが、ここで、図3に示す入力分離型構造を具えるサ
スペンション(図6(a)に示す)にあっては、バネ下
質量13への低周波の路面入力がショックアブソーバ5を
通って車体14に伝播しないように、ショックアブソーバ
5を車体14に支持するロッドインシュレータ7が、車体
の上下、前後および左右方向のバネ定数の低い弾性体と
され、これによって良好な乗り心地が得られている。
取付構造を具えるストラットサスペンションをそれぞれ
振動系モデルで示すと図6(a)〜(c)に示すように
なるが、ここで、図3に示す入力分離型構造を具えるサ
スペンション(図6(a)に示す)にあっては、バネ下
質量13への低周波の路面入力がショックアブソーバ5を
通って車体14に伝播しないように、ショックアブソーバ
5を車体14に支持するロッドインシュレータ7が、車体
の上下、前後および左右方向のバネ定数の低い弾性体と
され、これによって良好な乗り心地が得られている。
【0007】しかしながらこのサスペンションにあって
は、弾性体のスプリングインシュレータ3が、車重を支
えるべくロッドインシュレータ7の二倍程度以上のバネ
定数を持つよう設定されているため、路面からの入力等
によってコイルスプリング1の上下サージ振動が励起さ
れると、そのサージ振動がコイルスプリング1の上端部
からバネ定数の大きいスプリングインシュレータ3を介
して車体14に伝達されてしまい、またそのサージ振動が
コイルスプリング1の下端部からショックアブソーバ5
の外筒へも伝達され、サージ振動が生ずる高周波域では
ピストンロッド6とショックアブソーバ5の内筒とがシ
ョックアブソーバ内部のオイルの通流抵抗で摺動しなく
なることから、そのサージ振動が直接的にピストンロッ
ド6へ伝達され、ロッドインシュレータ7が低剛性のた
めそのサージ振動でショックアブソーバ5が上下振動
し、その振動がさらにナックルに重心周りのモーメント
として作用してナックルが揺動し、このナックルの揺動
が、ナックルにリンク類を介して連結された車体14に車
体左右方向の振動として伝達され、この振動が上記スプ
リングインシュレータ3からの振動とともに車室内騒音
の一因になるという問題があった。
は、弾性体のスプリングインシュレータ3が、車重を支
えるべくロッドインシュレータ7の二倍程度以上のバネ
定数を持つよう設定されているため、路面からの入力等
によってコイルスプリング1の上下サージ振動が励起さ
れると、そのサージ振動がコイルスプリング1の上端部
からバネ定数の大きいスプリングインシュレータ3を介
して車体14に伝達されてしまい、またそのサージ振動が
コイルスプリング1の下端部からショックアブソーバ5
の外筒へも伝達され、サージ振動が生ずる高周波域では
ピストンロッド6とショックアブソーバ5の内筒とがシ
ョックアブソーバ内部のオイルの通流抵抗で摺動しなく
なることから、そのサージ振動が直接的にピストンロッ
ド6へ伝達され、ロッドインシュレータ7が低剛性のた
めそのサージ振動でショックアブソーバ5が上下振動
し、その振動がさらにナックルに重心周りのモーメント
として作用してナックルが揺動し、このナックルの揺動
が、ナックルにリンク類を介して連結された車体14に車
体左右方向の振動として伝達され、この振動が上記スプ
リングインシュレータ3からの振動とともに車室内騒音
の一因になるという問題があった。
【0008】また図4に示す入力分離型構造を具えるサ
スペンション(図6(b)に示す)にあっては、図3に
示すサスペンションにおける弾性体のロッドインシュレ
ータ7に代わってショックアブソーバ5を車体14に支持
する流体マウントのロッドインシュレータ10のバネ定数
が、ロードノイズ低減のため図7に示すように高周波域
まで低く設定されているため、図3に示すサスペンショ
ンと同様に、コイルスプリング1のサージ振動に起因す
る入力を低減できず、その振動が車室内騒音の一因にな
るという問題があった。
スペンション(図6(b)に示す)にあっては、図3に
示すサスペンションにおける弾性体のロッドインシュレ
ータ7に代わってショックアブソーバ5を車体14に支持
する流体マウントのロッドインシュレータ10のバネ定数
が、ロードノイズ低減のため図7に示すように高周波域
まで低く設定されているため、図3に示すサスペンショ
ンと同様に、コイルスプリング1のサージ振動に起因す
る入力を低減できず、その振動が車室内騒音の一因にな
るという問題があった。
【0009】この一方、図5に示す入力集中型構造を具
えるサスペンション(図6(c)に示す)にあっては、
路面からバネ下質量13への振動入力が、コイルスプリン
グ1およびショックアブソーバ5からスプリングサポー
ト2へ伝達された後、そのスプリングサポート2からさ
らに弾性体のストラットインシュレータ11を介しアッパ
ーサポート4へ伝えられて、そこから車体14へ伝達され
るが、コイルスプリング1とショックアブソーバ5とが
直接的に並列結合されているため、コイルスプリング1
のサージ振動が生じてもショックアブソーバ5がサージ
振動をその振動系の内力として吸収してしまい、従って
サージ振動に起因する車室内騒音は抑制される。
えるサスペンション(図6(c)に示す)にあっては、
路面からバネ下質量13への振動入力が、コイルスプリン
グ1およびショックアブソーバ5からスプリングサポー
ト2へ伝達された後、そのスプリングサポート2からさ
らに弾性体のストラットインシュレータ11を介しアッパ
ーサポート4へ伝えられて、そこから車体14へ伝達され
るが、コイルスプリング1とショックアブソーバ5とが
直接的に並列結合されているため、コイルスプリング1
のサージ振動が生じてもショックアブソーバ5がサージ
振動をその振動系の内力として吸収してしまい、従って
サージ振動に起因する車室内騒音は抑制される。
【0010】しかしながらこのサスペンションにあって
は、弾性体のストラットインシュレータ11がそれのみで
車重を支えねばならないため、そのバネ定数が高く設定
されており、それゆえ、ショックアブソーバ5が、バネ
下質量13の共振を抑制する必要上からバネ下質量13の共
振周波数域まで減衰力を生ずるように設定されているた
め、その近辺の周波数域の車体伝達力を有効に低減させ
ることができず、また高周波域でも、上記の如くショッ
クアブソーバ5が、その内部のオイルの通流抵抗で摺動
しなくなり、これがため路面からの入力が、減衰力の大
きい固いショックアブソーバ5およびバネ定数の高いス
トラットインシュレータ11を介して車体14へ伝達されて
しまい、乗り心地性能および音振性能が損なわれるとい
う問題があった。
は、弾性体のストラットインシュレータ11がそれのみで
車重を支えねばならないため、そのバネ定数が高く設定
されており、それゆえ、ショックアブソーバ5が、バネ
下質量13の共振を抑制する必要上からバネ下質量13の共
振周波数域まで減衰力を生ずるように設定されているた
め、その近辺の周波数域の車体伝達力を有効に低減させ
ることができず、また高周波域でも、上記の如くショッ
クアブソーバ5が、その内部のオイルの通流抵抗で摺動
しなくなり、これがため路面からの入力が、減衰力の大
きい固いショックアブソーバ5およびバネ定数の高いス
トラットインシュレータ11を介して車体14へ伝達されて
しまい、乗り心地性能および音振性能が損なわれるとい
う問題があった。
【0011】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記従来構
造の課題を有利に解決した構造を提供することを目的と
するものであり、この発明のストラットサスペンション
の上部取付構造は、自動車の車体に取り付けられるアッ
パーサポートとコイルスプリングの上端部を支持するス
プリングサポートとをストラットインシュレータで結合
したものであって、前記スプリングサポートとショック
アブソーバロッドとをロッドインシュレータで結合し、
前記ロッドインシュレータを流体マウントとする。
造の課題を有利に解決した構造を提供することを目的と
するものであり、この発明のストラットサスペンション
の上部取付構造は、自動車の車体に取り付けられるアッ
パーサポートとコイルスプリングの上端部を支持するス
プリングサポートとをストラットインシュレータで結合
したものであって、前記スプリングサポートとショック
アブソーバロッドとをロッドインシュレータで結合し、
前記ロッドインシュレータを流体マウントとする。
【0012】そしてこの発明では、前記流体マウントの
反共振周波数を該ストラットサスペンションのバネ下共
振周波数に実質的に一致させて、前記流体マウントのロ
ッドインシュレータのバネ定数が前記バネ下共振周波数
で極大となるようにする。
反共振周波数を該ストラットサスペンションのバネ下共
振周波数に実質的に一致させて、前記流体マウントのロ
ッドインシュレータのバネ定数が前記バネ下共振周波数
で極大となるようにする。
【0013】
【作用】かかる上部取付構造は入力集中型構造であり、
この構造を具えるストラットサスペンションでは、スプ
リングサポートを車体に対し結合するストラットインシ
ュレータのバネ定数は一般に高く設定される。一方コイ
ルスプリングの上端部を支持するスプリングサポートと
ショックアブソーバロッドとを結合する、ここでは流体
マウントで構成されたロッドインシュレータのバネ定数
は一般に、図2に示すように、低周波域(a)で低く、高
周波域(c)で高くなる。
この構造を具えるストラットサスペンションでは、スプ
リングサポートを車体に対し結合するストラットインシ
ュレータのバネ定数は一般に高く設定される。一方コイ
ルスプリングの上端部を支持するスプリングサポートと
ショックアブソーバロッドとを結合する、ここでは流体
マウントで構成されたロッドインシュレータのバネ定数
は一般に、図2に示すように、低周波域(a)で低く、高
周波域(c)で高くなる。
【0014】これがためこの構造を具えるサスペンショ
ンにあっては、低周波域(a)では、流体マウントのロッ
ドインシュレータがそのバネ定数の低さにより、路面か
らバネ下質量への入力に対するショックアブソーバのス
トロークを小さくして、その減衰力の影響を少なくする
ので、振動伝達経路上に直列に配置された上記ストラッ
トインシュレータとロッドインシュレータとショックア
ブソーバとの等価バネ定数が小さくなって、路面からの
振動入力が効果的に低減され、また高周波域(c)でも、
入力集中型の如くショックアブソーバがストラットイン
シュレータに剛結されず、流体マウントのロッドインシ
ュレータがショックアブソーバをストラットインシュレ
ータに、そのバネ定数は高くなるものの弾性的に結合す
るので、上記等価バネ定数が入力集中型よりは小さくな
って、路面からの振動入力が低減される。
ンにあっては、低周波域(a)では、流体マウントのロッ
ドインシュレータがそのバネ定数の低さにより、路面か
らバネ下質量への入力に対するショックアブソーバのス
トロークを小さくして、その減衰力の影響を少なくする
ので、振動伝達経路上に直列に配置された上記ストラッ
トインシュレータとロッドインシュレータとショックア
ブソーバとの等価バネ定数が小さくなって、路面からの
振動入力が効果的に低減され、また高周波域(c)でも、
入力集中型の如くショックアブソーバがストラットイン
シュレータに剛結されず、流体マウントのロッドインシ
ュレータがショックアブソーバをストラットインシュレ
ータに、そのバネ定数は高くなるものの弾性的に結合す
るので、上記等価バネ定数が入力集中型よりは小さくな
って、路面からの振動入力が低減される。
【0015】そしてこの構造を具えるサスペンションに
あっては、高周波域(c)では、流体マウントのロッドイ
ンシュレータがその高いバネ定数でコイルスプリングと
ショックアブソーバロッドとを結合するため、ショック
アブソーバが、高周波域(c)中の特にサージ振動域(d)で
生ずるコイルスプリングのサージ振動を振動系の内力と
して吸収するので、サージ振動に起因する車室内騒音が
抑制される。
あっては、高周波域(c)では、流体マウントのロッドイ
ンシュレータがその高いバネ定数でコイルスプリングと
ショックアブソーバロッドとを結合するため、ショック
アブソーバが、高周波域(c)中の特にサージ振動域(d)で
生ずるコイルスプリングのサージ振動を振動系の内力と
して吸収するので、サージ振動に起因する車室内騒音が
抑制される。
【0016】従って、この発明のストラットサスペンシ
ョンの上部取付構造によれば、高周波域でのコイルスプ
リングのサージ振動に起因する車室内騒音を効果的に抑
制でき、しかも低周波域から高周波域まで広い周波数域
に亘り路面からの振動入力を効果的に低減し得るので、
乗り心地性能と音振性能とを高度なレベルで両立させる
ことができる。
ョンの上部取付構造によれば、高周波域でのコイルスプ
リングのサージ振動に起因する車室内騒音を効果的に抑
制でき、しかも低周波域から高周波域まで広い周波数域
に亘り路面からの振動入力を効果的に低減し得るので、
乗り心地性能と音振性能とを高度なレベルで両立させる
ことができる。
【0017】さらにこの発明にストラットサスペンショ
ンによれば、特に流体マウントの反共振周波数を当該ス
トラットサスペンションのバネ下共振周波数に実質的に
一致させて、流体マウントのロッドインシュレータのバ
ネ定数が図2に示すようにバネ下共振周波数(図示例で
は15Hz)を含む中間域(b)で極大となるようにしてい
るので、バネ下共振周波数でショックアブソーバの減衰
力を効果的に発揮させ得て、バネ下質量の共振に起因す
る振動入力も効果的に低減させることができる。ここ
に、流体マウントの「反共振周波数」とは、流体マウン
ト内部の作動流体の流動抵抗による減衰力や振動する質
量体としてのダイナミックダンパ効果により当該流体マ
ウントのバネ定数が極大となる周波数をいう。
ンによれば、特に流体マウントの反共振周波数を当該ス
トラットサスペンションのバネ下共振周波数に実質的に
一致させて、流体マウントのロッドインシュレータのバ
ネ定数が図2に示すようにバネ下共振周波数(図示例で
は15Hz)を含む中間域(b)で極大となるようにしてい
るので、バネ下共振周波数でショックアブソーバの減衰
力を効果的に発揮させ得て、バネ下質量の共振に起因す
る振動入力も効果的に低減させることができる。ここ
に、流体マウントの「反共振周波数」とは、流体マウン
ト内部の作動流体の流動抵抗による減衰力や振動する質
量体としてのダイナミックダンパ効果により当該流体マ
ウントのバネ定数が極大となる周波数をいう。
【0018】
【実施例】以下に、この発明の実施例を図面に基づき詳
細に説明する。図1は、この発明のストラットサスペン
ションの上部取付構造の一実施例を示す断面図であり、
図中従来例と同様の部分はそれと同一の符号にて示す。
細に説明する。図1は、この発明のストラットサスペン
ションの上部取付構造の一実施例を示す断面図であり、
図中従来例と同様の部分はそれと同一の符号にて示す。
【0019】この実施例の上部取付構造は入力集中型構
造であり、この構造では、コイルスプリング1の上端部
がスプリングサポート2に支持され、そのスプリングサ
ポート2が弾性体のストラットインシュレータ11を介し
てアッパーサポート4に結合され、そのアッパーサポー
ト4が図示しない車体に図示しないボルトで固定されて
おり、コイルスプリング1の下端部はショックアブソー
バ5の外筒を弾性的もしくは直接的に支持し、そのショ
ックアブソーバのロッド6はスプリングサポート2の中
央部に設けられたロッドインシュレータ15のロッドカラ
ー16に結合されており、他の構成は図3に示す従来のサ
スペンションと同様とされている。
造であり、この構造では、コイルスプリング1の上端部
がスプリングサポート2に支持され、そのスプリングサ
ポート2が弾性体のストラットインシュレータ11を介し
てアッパーサポート4に結合され、そのアッパーサポー
ト4が図示しない車体に図示しないボルトで固定されて
おり、コイルスプリング1の下端部はショックアブソー
バ5の外筒を弾性的もしくは直接的に支持し、そのショ
ックアブソーバのロッド6はスプリングサポート2の中
央部に設けられたロッドインシュレータ15のロッドカラ
ー16に結合されており、他の構成は図3に示す従来のサ
スペンションと同様とされている。
【0020】そしてここにおけるロッドインシュレータ
15は、スプリングサポート2の中央部に形成されたハウ
ジングとしての筒状部2aと、その内周面に固着されたオ
リフィスとしての環状板17と、筒状部2aの内側にて環状
板17の上方および下方に配置されて筒状部2aの内周面と
環状板17の上下面とに加硫接着され、中央の貫通孔と内
部の液室18とを画成する二個の環状の弾性体19と、その
中央の貫通孔内に配置されて弾性体19に加硫接着された
筒状の上記ロッドカラー16と、液室18内に充填された作
動液20と、を具えてなる流体マウントにより構成されて
いる。
15は、スプリングサポート2の中央部に形成されたハウ
ジングとしての筒状部2aと、その内周面に固着されたオ
リフィスとしての環状板17と、筒状部2aの内側にて環状
板17の上方および下方に配置されて筒状部2aの内周面と
環状板17の上下面とに加硫接着され、中央の貫通孔と内
部の液室18とを画成する二個の環状の弾性体19と、その
中央の貫通孔内に配置されて弾性体19に加硫接着された
筒状の上記ロッドカラー16と、液室18内に充填された作
動液20と、を具えてなる流体マウントにより構成されて
いる。
【0021】ここで、環状板17は、液室18を上下に仕切
るとともにその中央孔とロッドカラー16との間に環状通
路21を画成し、その環状通路21内に位置する作動液20
は、ロッドカラー16を介するショックアブソーバのロッ
ド6からの振動入力に基づき弾性体19が剪断変形するこ
とにより、環状板17のオリフィスとしての作用によって
妨げられながら液室18の上下部に移動して減衰力を発生
させ、あるいは振動する質量体としてダイナミックダン
パ効果を発生させ、かかる減衰力や制振効果により上記
流体マウントのロッドインシュレータ15は、その各部の
寸法関係や弾性体19の物性等のチューニングに基づき、
図2に示すように、当該サスペンションのバネ下共振周
波数である15Hz付近の図中bで示す中間の周波数域に
反共振周波数を持ち、このことから、その反共振周波数
で極大となるとともに図中aで示すそれより低周波域で
低くなり、さらに図中cで示すように高周波域にゆくに
従って漸次高くなるような変化特性のバネ定数を有して
いる。なお、図中dは高周波域のうち一般にコイルスプ
リング1のサージ振動が発生する領域を示す。
るとともにその中央孔とロッドカラー16との間に環状通
路21を画成し、その環状通路21内に位置する作動液20
は、ロッドカラー16を介するショックアブソーバのロッ
ド6からの振動入力に基づき弾性体19が剪断変形するこ
とにより、環状板17のオリフィスとしての作用によって
妨げられながら液室18の上下部に移動して減衰力を発生
させ、あるいは振動する質量体としてダイナミックダン
パ効果を発生させ、かかる減衰力や制振効果により上記
流体マウントのロッドインシュレータ15は、その各部の
寸法関係や弾性体19の物性等のチューニングに基づき、
図2に示すように、当該サスペンションのバネ下共振周
波数である15Hz付近の図中bで示す中間の周波数域に
反共振周波数を持ち、このことから、その反共振周波数
で極大となるとともに図中aで示すそれより低周波域で
低くなり、さらに図中cで示すように高周波域にゆくに
従って漸次高くなるような変化特性のバネ定数を有して
いる。なお、図中dは高周波域のうち一般にコイルスプ
リング1のサージ振動が発生する領域を示す。
【0022】この一方、車体に固定されたアッパーサポ
ート4に対しスプリングサポート2を結合する弾性体の
ストラットインシュレータ11はそれのみで車重を支えね
ばならず、これがためその弾性体のバネ定数は充分高く
設定されている。
ート4に対しスプリングサポート2を結合する弾性体の
ストラットインシュレータ11はそれのみで車重を支えね
ばならず、これがためその弾性体のバネ定数は充分高く
設定されている。
【0023】上述の如く構成されたこの実施例の上部取
付構造を具えるストラットサスペンション(図6(d)
にその振動系モデルを示す)にあっては、低周波域で
は、流体マウントのロッドインシュレータ15がそのバネ
定数の低さにより、路面からバネ下質量13への入力に対
するショックアブソーバ5のストロークを小さくしてそ
の減衰力の影響を少なくするので、振動伝達経路上に直
列に配置された上記ストラットインシュレータ11とロッ
ドインシュレータ15とショックアブソーバ5との等価バ
ネ定数が小さくなって路面から車体14への振動入力が効
果的に低減され、また高周波域でも、入力集中型の如く
ショックアブソーバ5がストラットインシュレータ11に
剛結されず、流体マウントのロッドインシュレータ15が
ショックアブソーバ5をストラットインシュレータ11に
そのバネ定数は高くなるものの弾性的に結合するので、
上記等価バネ定数が入力集中型よりは小さくなって、路
面から車体14への振動入力が低減される。
付構造を具えるストラットサスペンション(図6(d)
にその振動系モデルを示す)にあっては、低周波域で
は、流体マウントのロッドインシュレータ15がそのバネ
定数の低さにより、路面からバネ下質量13への入力に対
するショックアブソーバ5のストロークを小さくしてそ
の減衰力の影響を少なくするので、振動伝達経路上に直
列に配置された上記ストラットインシュレータ11とロッ
ドインシュレータ15とショックアブソーバ5との等価バ
ネ定数が小さくなって路面から車体14への振動入力が効
果的に低減され、また高周波域でも、入力集中型の如く
ショックアブソーバ5がストラットインシュレータ11に
剛結されず、流体マウントのロッドインシュレータ15が
ショックアブソーバ5をストラットインシュレータ11に
そのバネ定数は高くなるものの弾性的に結合するので、
上記等価バネ定数が入力集中型よりは小さくなって、路
面から車体14への振動入力が低減される。
【0024】そしてこの構造を具えるサスペンションに
あっては、高周波域では、流体マウントのロッドインシ
ュレータ15がその高いバネ定数でコイルスプリング1と
ショックアブソーバロッド6とを結合するため、ショッ
クアブソーバ5がコイルスプリング1のサージ振動を振
動系の内力として吸収するので、サージ振動に起因する
車室内騒音が抑制される。
あっては、高周波域では、流体マウントのロッドインシ
ュレータ15がその高いバネ定数でコイルスプリング1と
ショックアブソーバロッド6とを結合するため、ショッ
クアブソーバ5がコイルスプリング1のサージ振動を振
動系の内力として吸収するので、サージ振動に起因する
車室内騒音が抑制される。
【0025】従って、この実施例のストラットサスペン
ションの上部取付構造によれば、高周波域でのコイルス
プリング1のサージ振動に起因する車室内騒音を効果的
に抑制でき、しかも低周波域から高周波域まで広い周波
数域に亘り路面からの振動入力を効果的に低減し得るの
で、乗り心地性能と音振性能とを高度なレベルで両立さ
せることができる。
ションの上部取付構造によれば、高周波域でのコイルス
プリング1のサージ振動に起因する車室内騒音を効果的
に抑制でき、しかも低周波域から高周波域まで広い周波
数域に亘り路面からの振動入力を効果的に低減し得るの
で、乗り心地性能と音振性能とを高度なレベルで両立さ
せることができる。
【0026】しかもこの実施例によれば、特に流体マウ
ントの反共振周波数を当該サスペンションのバネ下共振
周波数に実質的に一致させて、そのバネ下共振周波数で
ロッドインシュレータ15のバネ定数が極大となるように
したので、バネ下共振周波数でショックアブソーバ5の
減衰力が効果的に発揮されるようになり、従ってバネ下
質量の共振に起因する振動入力も効果的に低減させるこ
とができる。
ントの反共振周波数を当該サスペンションのバネ下共振
周波数に実質的に一致させて、そのバネ下共振周波数で
ロッドインシュレータ15のバネ定数が極大となるように
したので、バネ下共振周波数でショックアブソーバ5の
減衰力が効果的に発揮されるようになり、従ってバネ下
質量の共振に起因する振動入力も効果的に低減させるこ
とができる。
【0027】以上、図示例に基づき説明したが、この発
明は上述の例に限定されるものでなく、例えばロッドイ
ンシュレータ15とする流体マウントを、エンジンマウン
ト等に用いられている、上記例と異なる種々のタイプの
ものに置き換えても良い。
明は上述の例に限定されるものでなく、例えばロッドイ
ンシュレータ15とする流体マウントを、エンジンマウン
ト等に用いられている、上記例と異なる種々のタイプの
ものに置き換えても良い。
【0028】
【発明の効果】かくしてこの発明のストラットサスペン
ションの上部取付構造によれば、高周波域でのコイルス
プリングのサージ振動に起因する車室内騒音を効果的に
抑制でき、しかも低周波域から高周波域まで広い周波数
域に亘り路面からの振動入力を効果的に低減し得るの
で、乗り心地性能と音振性能とを高度なレベルで両立さ
せることができる。
ションの上部取付構造によれば、高周波域でのコイルス
プリングのサージ振動に起因する車室内騒音を効果的に
抑制でき、しかも低周波域から高周波域まで広い周波数
域に亘り路面からの振動入力を効果的に低減し得るの
で、乗り心地性能と音振性能とを高度なレベルで両立さ
せることができる。
【0029】さらにこの発明にストラットサスペンショ
ンによれば、バネ下共振周波数でショックアブソーバの
減衰力を効果的に発揮させ得て、バネ下質量の共振に起
因する振動入力も効果的に低減させることができる。
ンによれば、バネ下共振周波数でショックアブソーバの
減衰力を効果的に発揮させ得て、バネ下質量の共振に起
因する振動入力も効果的に低減させることができる。
【図1】この発明のストラットサスペンションの上部取
付構造の一実施例を示す断面図である。
付構造の一実施例を示す断面図である。
【図2】上記実施例で用いられる流体マウントのロッド
インシュレータの入力振動周波数とバネ定数との関係を
示す特性図である。
インシュレータの入力振動周波数とバネ定数との関係を
示す特性図である。
【図3】従来のストラットサスペンションの上部取付構
造うちの入力分離型構造の一例を示す断面図である。
造うちの入力分離型構造の一例を示す断面図である。
【図4】従来のストラットサスペンションの上部取付構
造うちの入力分離型構造の他の例を示す断面図である。
造うちの入力分離型構造の他の例を示す断面図である。
【図5】従来のストラットサスペンションの上部取付構
造うちの入力集中型構造の一例を示す断面図である。
造うちの入力集中型構造の一例を示す断面図である。
【図6】(a)〜(c)は、上記従来の三種類の上部取
付構造をそれぞれ具えるストラットサスペンションを振
動系モデルにて示す略線図であり、(d)は上記実施例
の上部取付構造を具えるストラットサスペンションを振
動系モデルにて示す略線図である。
付構造をそれぞれ具えるストラットサスペンションを振
動系モデルにて示す略線図であり、(d)は上記実施例
の上部取付構造を具えるストラットサスペンションを振
動系モデルにて示す略線図である。
【図7】図4に示す従来の上部取付構造で用いられる流
体マウントのロッドインシュレータの入力振動周波数と
バネ定数との関係を示す特性図である。
体マウントのロッドインシュレータの入力振動周波数と
バネ定数との関係を示す特性図である。
1 コイルスプリング 2 スプリングサポート 4 アッパーサポート 5 ショックアブソーバ 6 ロッド 11 弾性体のストラットインシュレータ 15 流体マウントのロッドインシュレータ
Claims (1)
- 【請求項1】 自動車の車体に取り付けられるアッパー
サポートとコイルスプリングの上端部を支持するスプリ
ングサポートとをストラットインシュレータで結合し
た、ストラットサスペンションの上部取付構造におい
て、 前記スプリングサポートとショックアブソーバロッドと
をロッドインシュレータで結合し、 前記ロッドインシュレータを流体マウントとするととも
に、 前記流体マウントの反共振周波数を該ストラットサスペ
ンションのバネ下共振周波数に実質的に一致させて、前
記流体マウントのロッドインシュレータのバネ定数が前
記バネ下共振周波数で極大となるようにしたことを特徴
とする、ストラットサスペンションの上部取付構造。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3156131A JP2715699B2 (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | ストラットサスペンションの上部取付構造 |
US07/867,545 US5251928A (en) | 1991-05-31 | 1992-04-13 | Upper mounting structure for a strut-type wheel suspension |
DE4214093A DE4214093C2 (de) | 1991-05-31 | 1992-04-29 | Stützlager für eine Federbein-Radaufhängung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3156131A JP2715699B2 (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | ストラットサスペンションの上部取付構造 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04358916A JPH04358916A (ja) | 1992-12-11 |
JP2715699B2 true JP2715699B2 (ja) | 1998-02-18 |
Family
ID=15621004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3156131A Expired - Lifetime JP2715699B2 (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | ストラットサスペンションの上部取付構造 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5251928A (ja) |
JP (1) | JP2715699B2 (ja) |
DE (1) | DE4214093C2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10293672B2 (en) | 2016-12-12 | 2019-05-21 | Hyundai Motor Company | Engine mount and method of manufacturing the same |
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JPH08300928A (ja) * | 1995-05-01 | 1996-11-19 | Toyota Motor Corp | 車両用サスペンション装置及び同装置のための電気制御装置 |
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JPH09280298A (ja) * | 1996-04-10 | 1997-10-28 | Nissan Motor Co Ltd | マウントインシュレータ |
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DE102004005571B4 (de) * | 2004-02-05 | 2008-07-10 | Daimler Ag | Verbindungsbereich zur Anbindung eines Anbauteils an eine Fahrzeugkarosserie |
US20070125611A1 (en) * | 2005-12-01 | 2007-06-07 | Zara Namir J | Shock absorber assembly with integrated jounce stop |
DE102007005529A1 (de) * | 2007-02-03 | 2008-08-07 | Daimler Ag | Vorrichtung zur Abstützung eines Federbeins gegenüber einem Fahrzeugaufbau |
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DE102010017084A1 (de) * | 2010-05-26 | 2011-12-01 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Akustische Entkopplung in Fahrzeugfahrwerken |
DE102011052706A1 (de) * | 2011-08-15 | 2013-02-21 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Elastische Lagerung |
DE102013217587B4 (de) * | 2012-09-10 | 2021-10-07 | Ford Global Technologies, Llc | Federbeinlager, Federbein und Kraftfahrzeug |
US8820761B2 (en) * | 2012-09-13 | 2014-09-02 | GM Global Technology Operations LLC | Top mount, integrated housing and strut spring bearing |
KR101896712B1 (ko) * | 2012-10-05 | 2018-09-07 | 현대자동차주식회사 | 차량용 현가장치의 차체 마운팅 구조물 |
US8960696B2 (en) * | 2013-04-16 | 2015-02-24 | Zhongli North America Inc. | Strut top mount with MCU and integral travel limiter |
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-
1991
- 1991-05-31 JP JP3156131A patent/JP2715699B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-04-13 US US07/867,545 patent/US5251928A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-04-29 DE DE4214093A patent/DE4214093C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US10293672B2 (en) | 2016-12-12 | 2019-05-21 | Hyundai Motor Company | Engine mount and method of manufacturing the same |
US10549622B2 (en) | 2016-12-12 | 2020-02-04 | Hyundai Motor Company | Engine mount and method of manufacturing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4214093C2 (de) | 1996-09-05 |
US5251928A (en) | 1993-10-12 |
JPH04358916A (ja) | 1992-12-11 |
DE4214093A1 (de) | 1992-12-03 |
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