JP2693106B2 - 脱硝制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ほぼ同等容量の複数台
のガスタービンと、これらのガスタービンの排ガスに含
まれる熱を利用して発生させた蒸気により駆動される少
なくとも１台の蒸気タービンにより発電を行うコンバイ
ンドサイクル発電プラント、または、少なくとも１台の
ガスタービンにより発電機を駆動し、発電を行ういわゆ
るガスタービン発電プラント等に配設され、アンモニア
等の還元物質を注入することにより燃焼生成ガス中の窒
素酸化物を除去する脱硝制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】いわゆる排熱回収方式のコンバインドサ
イクル発電プラントには、大別して一軸型と多軸型があ
る。一軸型とはガスタービン、蒸気タービンおよび発電
機が共通軸で結合されている方式のものであり、多軸式
とはガスタービンと蒸気タービンが別々の軸に分離さ
れ、各軸に発電機が結合される方式のものである。

【０００３】一方、ガスタービン発電プラントは、１台
のガスタービンに対して１台の発電機を有し、このガス
タービンと発電機の組み合わせが１組または複数組で構
成され、発電を行うものであり、ピーク負荷対策用とし
て設置される。

【０００４】図９は、一軸型のコンバインドサイクル発
電プラントの構成の一例を示すもので、図１０はガスタ
ービンと発電機の組み合わせが１組のガスタービン発電
プラントの一例の構成を示すものである。

【０００５】図９に示すコンバインドサイクル発電プラ
ントは、コンプレッサ（ＣＰ）１、ガスタービン（Ｇ
Ｔ）２、発電機（Ｇ）３、および蒸気タービン４（Ｓ
Ｔ）は共通軸５を介して互いに連結されている。

【０００６】燃料調整弁６の開度調節によって流量制御
された燃料は、コンプレッサ１からの圧縮空気と共に燃
焼器７に供給され、ここで混合して等圧燃焼され、高温
・高圧の燃焼ガスが生成される。そして、この燃焼ガス
によってガスタービン２が駆動される。以下、このよう
な系統をガスタービン系と称す。

【０００７】ガスタービン２の排ガスは、排熱回収ボイ
ラ８に導かれて蒸気を発生させる。排熱回収ボイラ８で
熱を回収され、低温となったガスは、排ガスとして大気
中に排出される。一方、排熱回収ボイラ８で発生した蒸
気は、蒸気加減弁９を介して蒸気タービン４に導かれ、
これを駆動する。蒸気タービン４を通った蒸気は復水器
１０に導かれ、ここで復水される。以下、このような系
統を蒸気タービン系と称す。

【０００８】このように、ガスタービン系と蒸気タービ
ン系を組み合わせたコンバインドサイクル発電プラント
は、入力として燃焼器７に燃料を供給し、最終出力とし
て発電機３から電気出力を得る。

【０００９】一方、図１０に示すガスタービン発電プラ
ントは、上記コンバインドサイクル発電プラントのガス
タービン系のみで構成され、同様に発電を行う。ただ
し、ガスタービン２からの排ガスは排気ダクト１２を介
して大気中に排出される。

【００１０】ところで、図９または図１０において、排
熱回収ボイラ８または排気ダクト１２から大気中に排出
される排ガス、すなわち燃焼器７の燃焼生成ガス中に
は、ＮＯ、ＮＯ₂ など、一般にＮＯｘで総称される窒素
酸化物が含まれている。このＮＯｘは有害とされ、その
許容値が法的に規制されている。そこで、燃焼生成ガス
に含まれるＮＯｘを低減除去するために排熱回収ボイラ
８、排気ダクト１２に脱硝装置が設けられている。

【００１１】脱硝装置とは、燃焼生成ガスにアンモニア
等の還元物質を還元物質流量調節弁１１を介し注入し、
ＮＯｘと還元物質を触媒中で反応させ、無害な窒素と水
に還元して除去する装置であり、未反応のＮＯｘはその
まま大気中に排出される。例えば、還元剤としてアンモ
ニアを使用する場合には、その供給量が少なすぎると未
反応のＮＯｘが増えることになり、また、多すぎると未
反応のアンモニアが排出されることになる。また、プロ
セスが触媒でのＮＯｘとアンモニアの化学反応であるた
め、制御の応答性が必ずしもよくない特徴がある。

【００１２】このように、脱硝装置において、燃焼生成
ガス中のＮＯｘの量に見合った量の還元物質が適切なタ
イミングで供給されないと種々の不都合が生じるので、
還元物質の供給量と供給タイミングを制御するための装
置として脱硝制御装置が必要とされる。なお、一般に、
ガスタービン２は起動・停止時にその排出ＮＯｘが変動
することが知られているが、これを制限値以下に抑える
ようにした脱硝制御装置も提案されている。

【００１３】図１１に、このような従来の脱硝制御装置
の一例を示す。脱硝制御装置はフィードバック制御系と
フィードフォワード制御系に大別される。

【００１４】フィードバック制御系は、還元物質流量制
御の時定数が脱硝出口ＮＯｘ濃度の時定数に対して異な
る（速い）ため、還元物質流量を計測し、還元物質流量
調節弁１１を操作するフィードバック制御を行う２次フ
ィードバック制御系と、その目標として脱硝出口ＮＯｘ
濃度を計測し、設定値と等しくなるようにフィードバッ
ク制御を行う１次フィードバック制御系を組み合わせ
た、いわゆるカースケード制御系にて構成される。

【００１５】また、フィードバック制御系のみでは、脱
硝プロセスの動特性（反応遅れ）により十分な制御性能
が得られないため、脱硝入口ＮＯｘ濃度により先行的に
制御を行うフィードフォワード制御系を加えている。

【００１６】１次フィードバック制御系において、信号
発生器１３には、本制御装置の制御設定値である脱硝出
口ＮＯｘ濃度設定値が設定されており、その基本制御設
定値信号ａとして記憶器１５に出力されている。制御設
定値操作部１４は、プラントの運転員が設定値を増加あ
るいは減少させたい時に操作を行い、記憶器１５に記憶
されている基本制御設定値信号ａを任意の値に書き換え
られるようになっている。

【００１７】すなわち、プラント運転員が制御設定値操
作部１４を操作しない場合は、信号発生器１３からの基
本制御設定値信号ａが、これを操作した場合は制御設定
値操作部１４にて操作設定された値が制御設定値信号ｂ
としてＮＯｘ濃度換算部１７に出力される。

【００１８】通常、ＮＯｘの規制・管理は排ガス中のＯ
₂ 濃度により換算された値（現状ではＯ₂ 濃度を１６％
として濃度を換算する。以下換算ＮＯｘ濃度と称す）で
行われるため、信号発生器１３からの基本制御設定値信
号ａおよび制御設定値操作部１４で運転員により設定さ
れる値は換算ＮＯｘ濃度であり、制御設定値信号ｂは換
算ＮＯｘ濃度である。これに対し、還元物質の注入は、
換算を行う前のＮＯｘの実濃度（実際の排ガス中のＯ₂
濃度下でのＮＯｘの濃度、以下実ＮＯｘ濃度と称す）に
対して行うため、制御設定値信号ｂに対して逆換算を行
う必要がある。

【００１９】そのため、ＮＯｘ濃度換算部１７を設け、
排ガスＯ₂ 濃度検出部１６からの排ガスＯ₂ 濃度信号ｃ
により逆換算を行い、換算ＮＯｘ濃度である制御設定値
信号ｂを実ＮＯｘ濃度に換算し、実制御設定値信号ｄと
して減算器１９に出力するよう構成されている。

【００２０】脱硝出口ＮＯｘ濃度検出部１８では、脱硝
出口排ガス中の実ＮＯｘ濃度を検出し、減算器１９に対
し、脱硝出口ＮＯｘ濃度信号ｅを出力する。減算器１９
では、ＮＯｘ濃度換算部１７からの実制御設定値信号ｄ
と脱硝出口ＮＯｘ濃度検出部１８からの脱硝出口ＮＯｘ
濃度信号ｅの偏差を求め、ＰＩ演算器２０へその偏差信
号ｆを出力する。ＰＩ演算器２０は、この偏差信号ｆに
より還元物質流量目標信号ｇを求め、加算器２７に出力
する。

【００２１】以上により、脱硝出口ＮＯｘ濃度信号ｅと
実制御設定値信号ｄが等しくなるような還元物質の流
量、すなわち還元物質流量目標信号ｇが求められる。

【００２２】フィードフォーワード制御系において、排
ガス流量演算部２１では、ガスタービンの状態量、例え
ばコンプレッサ１の空気流量、燃焼器７への燃料流量等
を検出するが、ガスタービン状態量検出部２２からのガ
スタービン状態量信号ｈによりガスタービン排ガス流量
の計算を行い、ガスタービン排ガス流量信号ｉとして乗
算器２４に出力を行う。

【００２３】脱硝入口ＮＯｘ濃度検出部２３は、脱硝入
口排ガス中の実ＮＯｘ濃度を検出し、脱硝入口ＮＯｘ濃
度信号ｊを乗算器２４に出力する。乗算器２４は、ガス
タービン排ガス流量信号ｉと脱硝入口ＮＯｘ濃度信号ｊ
の乗算を行い、脱硝入口ＮＯｘ流量信号ｋを乗算器２６
へ出力する。

【００２４】信号発生器２５には、脱硝入口排ガス中の
ＮＯｘ量に対する注入する還元物質量の割合、いわゆる
モル比が予め設定されており、モル比信号ｌを乗算器２
６に出力する。乗算器２６は、脱硝入口ＮＯｘ流量信号
ｋとモル比信号ｌの乗算を行い、基準還元物質流量信号
ｍとして加算器２７に出力する。

【００２５】以上により、脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対し
て必要な還元物質の流量、すなわち基準還元物質流量信
号ｍが求められる。

【００２６】加算器２７では、１次フィードバック制御
系の出力、すなわち還元物質流量目標信号ｇとフィード
フォワード制御系の出力、すなわち基準還元物質流量信
号ｍの加算が行われ、還元物質流量指令信号ｎを求め
る。この還元物質流量指令信号ｎが２次フィードバック
制御系の目標値として、減算器２９に出力される。

【００２７】２次フィードバック制御系において、還元
物質流量検出部２８は、還元物質の実流量を検出し、還
元物質実流量信号ｏを減算器２９に出力する。減算器２
９では、還元物質実流量信号ｏと還元物質流量指令信号
ｎの偏差を求め、偏差信号ｐをＰＩ演算器３０に出力す
る。ＰＩ演算器３０では、この偏差信号ｐがゼロとなる
ように還元物質流量調節器３１へ操作信号ｑを出力し、
還元物質流量調節弁１１を操作する。

【００２８】以上により、１次フィードバック制御系と
フィードフォワード制御系により求められた還元物質流
量指令信号ｎと還元物質実流量信号ｏが等しくなるよう
に還元物質流量調節弁１１が制御され、脱硝出口ＮＯｘ
濃度と制御設定値が等しくなるように制御されて、プラ
ントから排出されるＮＯｘが規制値以下に抑えられる。

【００２９】ところで、近年、自然環境破壊への関心が
高まりつつあり、ＮＯｘに対する規制値も種々の規制が
設けられ、厳しくなる傾向にある。また、それに加え、
未反応の還元物質、例えばアンモニアに対しても種々の
規制が加えられる傾向にある。 そこで、図９または図
１０の燃焼器７に関し、その排出ＮＯｘが従来の燃焼器
より少ない、いわゆる低ＮＯｘ型燃焼器が開発されつつ
ある。低ＮＯｘ型燃焼器はその燃焼方式により分類さ
れ、代表的なものとしては、多段燃焼方式、触媒燃焼方
式が上げられ、実用の面から言えば、多段燃焼方式の燃
焼器が有望視されている。

【００３０】多段燃焼方式のメカニズムは、燃焼器の長
手方向に順次燃料を分割して供給し、火炎温度を低下さ
せることによりＮＯｘの生成を抑えるものであり、その
排出ＮＯｘ特性の一例を図１２に示す。同図に示すよう
に、多段燃焼方式の場合、起動時の排出ＮＯｘの濃度特
性は、燃料を順次切り替える毎にピークがあり、そのピ
ーク値は従来の燃焼器のそれより高くなる傾向にあり、
定格負荷近傍では従来の燃焼器のＮＯｘ濃度より低く抑
えられるが、やはり規制値以下とするためには、脱硝装
置が必要となる。

【００３１】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の技術では、一定値制御であり、必ずしも制御性
が良くない。これは、脱硝入口ＮＯｘ検出器の遅れ、脱
硝装置での反応の遅れに起因している。特に起動・停止
過程および負荷変動時の急激なプラントの状態量の変化
に対する追従が悪く、さらに急激かつ振れ幅も大きくプ
ラントの状態量が変化する多段燃焼方式のガスタービン
を有するプラントの場合は制御しきれないところろがあ
る。また、制御性が悪いため、余分な還元物質を注入す
ることになり、経済性および環境破壊の点から好ましく
ないという問題がある。

【００３２】本発明は、かかる従来の事情に対処してな
されたもので、多段燃焼方式の燃焼器への対応が可能で
あり、起動・停止過程および負荷変動時等の急激なプロ
セス状態の変化に追従して良好な脱硝制御を行うことが
でき、しかも経済性および安全性の向上を図ることので
きる脱硝制御装置を提供しようとするものである。

【００３３】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の脱硝
制御装置は、脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還元
物質の流量を示す基準還元物質流量信号を生成するフィ
ードフォワード系と、脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と
等しくなるような還元物質の流量を表す還元物質流量目
標信号を生成する第１のフィードバック系と、基準還元
物質流量信号と還元物質流量目標信号とから求められる
還元物質流量指令信号と、還元物質実流量検出信号とに
基づいて、脱硝装置の還元物質流量調節弁開度を制御す
る第２のフィードバック系とを備えた脱硝制御装置にお
いて、第１のフィードバック系は、ガスタービンの排ガ
ス状態を表すプラント状態量を検出する演算用入力検出
手段からの信号により制御設定値を算出する制御設定値
演算手段を備え、フィードフォワード系は、ガスタービ
ン排出ＮＯｘ濃度を表すプラント状態量を入力するガス
タービン状態量検出手段からの信号により脱硝入口ＮＯ
ｘ濃度検出器の検出遅れを補正するためのＮＯｘ補正係
数を算出するＮＯｘ補正係数演算手段と、この補正係数
を前記脱硝入口ＮＯｘ濃度検出器からの脱硝入口ＮＯｘ
濃度信号に乗算して補正する乗算手段とを備えたことを
特徴とする。

【００３４】

【作用】上記構成の本発明の脱硝制御装置では、脱硝入
口ＮＯｘ濃度の検出遅れを含まない入力信号を使用する
ことができ、また、現在のプラントの状態に最適な制御
設定値を使用することによりプラントの状態に即応した
良好な還元物質の注入を行うことができる。

【００３５】したがって、多段燃焼方式の燃焼器にも対
応可能であり、起動・停止過程および負荷変動時等の急
激なプロセス状態の変化に追従して良好な脱硝制御を行
うことができる。

【００３６】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳
細に説明する。

【００３７】図１は、本発明の一実施例の脱硝制御装置
の構成を示すもので、図１１に示した従来の脱硝制御装
置と対応する部分には同一符号が付してある。

【００３８】１次フィードバック制御系において、演算
用入力検出部３２は、少なくともプラント負荷、大気温
度、大気湿度を含み、その他脱硝入口排ガスの状態を代
表するガスタービン発電プラント特有のプロセス量また
はコンバインドサイクル発電プラント特有のプロセス量
を各々検出し、各々の状態量に対応する信号である演算
用信号ｒを出力する。制御設定値演算部３３では、この
演算用信号ｒによりプラントの状態にあった制御設定値
の計算を行い、この結果を基本制御可変設定値信号ｓと
して出力する。

【００３９】この制御設定値の計算方式としては、次の
ようなものがある。

【００４０】脱硝装置の性能（いわゆる脱硝効率で代表
される）は、プラントの状態、特に脱硝入口排ガスの状
態（演算用信号ｒで代表される）とモル比の関数であ
る。

【００４１】 脱硝効率＝ｆ（演算用信号ｒ、モル比）………（１） 脱硝出口ＮＯｘ濃度は、脱硝効率と脱硝入口ＮＯｘ濃度
（演算用信号ｒに代表される）と反応遅れ（演算用信号
ｒに代表される）により求まり、演算用信号ｒとモル比
の関数となる。

【００４２】 脱硝出口ＮＯｘ濃度＝（１−脱硝効率）＊脱硝入口ＮＯｘ濃度＊反応遅れ ＝ｆ（脱硝効率、演算用信号ｒ）………（２） （１）式より（２）式は、 ＝ｆ（演算用信号ｒ）モル比）……… （３） 一方、演算用信号ｒ（例えばプラント負荷）に対する種
々の規制値と規制範囲は、予め分かっているので、それ
を満足できる脱硝出口ＮＯｘ濃度とモル比を決め、その
脱硝出口ＮＯｘ濃度を制御設定値、すなわち基本制御可
変設定値信号ｓとする。

【００４３】（３）式より 基本制御可変設定値信号ｓ＝ｆ（演算用信号ｒ）………（４） ただし、 モル比＝ｆ（演算用信号ｒ）………（５） 以上により、あるプラント状態において、種々の規制値
を満足し、かつ脱硝装置が出し得る最適な性能（脱硝効
率）から脱硝装置出口ＮＯｘ濃度を求め、それを制御設
定値とすることにより規制値を満足し、かつ脱硝装置が
出し得る最大の脱硝効率で運転できる設定値とすること
ができ、余分な還元物質の注入を防止するとともに、特
に起動・停止過程および負荷変動時の制御性を向上させ
ることができる。

【００４４】第２のＮＯｘ濃度換算部３４は、排ガスＯ
₂ 濃度検出部１６からの排ガスＯ₂濃度信号ｃを入力
し、脱硝出口ＮＯｘ濃度検出部１８からの脱硝出口ＮＯ
ｘ濃度信号ｅを実ＮＯｘ濃度から換算ＮＯｘ濃度への変
換を行う。

【００４５】ＮＯｘ濃度平均値演算部３５には、第２の
ＮＯｘ濃度換算部３４で換算された脱硝出口換算ＮＯｘ
濃度と、ガスタービンの起動タイミングを代表する信号
（例えば、起動、着火、速度、負荷などの入力）および
ガスタービンの停止タイミングを代表する信号（例え
ば、停止、消火、速度、負荷等入力）が入力されており
（図示せず）、起動の場合は、着火から規制対象となる
一定時間までの間、停止の場合は、消火の規制対象とな
る一定時間前から消火までの間、脱硝出口換算ＮＯｘ濃
度の移動１時間平均値の計算を行い、起動・停止過程で
規制となる一定時間の間、実際にプラントより排出され
るＮＯｘ濃度の移動１時間平均値を求める。

【００４６】信号発生器３６には、上記移動１時間平均
値に対する規制値が設定されており、減算器３７におい
て、ＮＯｘ濃度平均値演算部３５で計算される実測値と
規制値の偏差を求める。また、ＮＯｘ濃度平均値演算部
３５には、信号発生器３６から規制値が入力されてお
り、規制対象とならない時間においては、ＮＯｘ濃度平
均値演算部３５の出力は、信号発生器３６から規制値が
出力され、減算器３７から出力される偏差がゼロとなる
ようになっている。

【００４７】ゲイン３８では、減算器３７で求められた
偏差にゲインをかけ、偏差に対する制御設定値の変化値
を求め、制御設定値変化量信号ｔを出力する。つまり、
平均値の実測値の方が規制値より大きい場合は、その偏
差に相当する分の制御設定値を下げる制御設定値変化量
を求め、また、平均値の規制値の方が実測値より大きい
場合は、その偏差に相当する分の制御設定値を上げる制
御設定値変化量を求め、制御設定値変化量信号ｔとして
出力を行う。

【００４８】制御設定値バイアス操作部３９は、運転員
が現在の制御設定値信号ｂに対し、増加あるいは減少を
行いたい時に操作し、バイアスにて増加・減少を行うた
めのもので、その制御設定値変化量は、加算器４０に出
力される。加算器４０では、この運転員による制御設定
値変化量と、制御設定値変化量信号ｔの加算が行われ、
総制御設定値変化量ｕとして記憶器１５に記憶されてい
る前述した基本制御可変設定値信号ｓへの変更（加減
算）を行う。

【００４９】以上により、プラントの状態に合った制御
設定値かつ平均値に対する規制を満足し、運動員の操作
により変更可能な制御設定値信号ｂを得ることができ
る。制御設定値信号ｂは、ＮＯｘ濃度換算部１７にて換
算が行われ、減算器１９、ＰＩ演算器２０を介して、１
次フィードバック制御系の出力である還元物質流量目標
信号ｇが作られる。

【００５０】フィードフォワード制御系において、モル
比演算部４１は、上記演算用信号ｒから制御設定値演算
部３３で計算される基本制御可変設定値を満足するため
のモル比の計算を行い、可変モル比信号ｖとして出力を
行う。

【００５１】すなわち、計算式は（５）式を書き換え
て、 可変モル比信号ｖ＝ｆ（演算用信号ｒ）………（６） となる。

【００５２】また、前述の如く、基本制御可変設定値信
号ｓと可変モル比信号ｖは対応しているため、可変モル
比信号ｖは、基本制御可変設定値信号ｓに対する変化
量、すなわち総制御設定値変化量ｕに対応して変化させ
る必要があり、そのためモル比補正係数演算部４２を設
け、総制御設定値変化量ｕに対応したモル比の補正係数
を計算し、乗算器４３にて可変モル比信号ｖに対し補正
を行い、モル比信号ｌとして乗算器２６に出力を行う。

【００５３】以上により、上記制御設定値信号ｂに対応
したモル比信号ｌを求めることができる。

【００５４】また、脱硝入口ＮＯｘ濃度検出部２３の検
出遅れを補正するために、第２のガスタービン状態量検
出部４４によって少なくとも燃料流量、空気流量を含む
ガスタービン排出ＮＯｘ濃度を代表するガスタービン状
態量の検出を行い、ＮＯｘ補正係数演算部４５におい
て、この出力信号から脱硝入口ＮＯｘ濃度信号ｊを補正
する係数を算出し、乗算器４６で脱硝入口ＮＯｘ濃度信
号ｊとこの補正係数の乗算を行い、補正脱硝入口ＮＯｘ
濃度信号ｗとして乗算器２４に出力する。

【００５５】以上により、脱硝入口ＮＯｘ濃度検出部２
３の検出遅れを補正した補正脱硝入口ＮＯｘ濃度信号ｗ
を求めることができる。

【００５６】かくして、排ガス流量演算部２１にて求め
られたガスタービン排ガス流量信号ｉと補正脱硝入口Ｎ
Ｏｘ濃度信号ｗの乗算を乗算器２４で行い、脱硝入口Ｎ
Ｏｘ流量信号ｋを求め、また、モル比信号ｌと脱硝入口
ＮＯｘ流量信号ｋの乗算を乗算器２６で行い、フィード
フォワード制御系の出力である基準還元物質流量信号ｍ
を求め、さらに還元物質流量目標信号ｇと基準還元物質
流量信号ｍの加算を加算器２７で行い、還元物質流量指
令信号ｎを求めることができる。

【００５７】次に、未反応還元物質に対する規制に対処
するための機構について説明する。検出部４７におい
て、規制量と規制範囲を規定するプラント量（例えばプ
ラント負荷、起動してからの時間等）を検出し、未反応
還元物質規制値演算部４８において、そのプラント量か
ら未反応還元物質に対する規制値を計算する。

【００５８】また、未反応還元物質検出部４９におい
て、実未反応還元物質量（例えば還元物質がアンモニア
であれば脱硝出口アンモニア濃度等）を検出し、減算器
５０において、未反応還元物質の実測値と未反応還元物
質規制値の偏差を求め、その偏差に対し、ゲイン５１で
ゲインを掛け、偏差に対応する還元物質流量指令信号ｎ
に対する制限値を求め、還元物質制限値信号ｘとして低
信号選択器５２に出力を行う。低信号選択器５２では、
還元物質流量指令信号ｎと還元物質制限値信号ｘの比較
を行い、値の小さい方を低信号選択器５５に出力する。

【００５９】以上により、未反応還元物質が規制値以上
にならないように、還元物質の注入流量指令値に対し制
限を行い、未反応還元物質に対する規制を満足すること
ができる。

【００６０】また、還元物質は、通常空気により希釈さ
れた後に注入されるが、所定の濃度以上空気中に存在す
ると爆発するなどしてプラント運転上好ましくない。そ
のため、希釈空気流量検出部５３によって希釈空気実流
量を検出し、その希釈空気実流量より還元物質制限値演
算部５４にて、プラントを安全に運転できる還元物質流
量の上限値を計算して求め、第２の還元物質制限値信号
ｙとして低信号選択器５５に出力する。

【００６１】低信号選択器５５では、低信号選択器５２
の出力と第２の還元物質制限値信号ｙの比較を行い、値
の小さい方が修正還元物質流量指令信号ｚとして減算器
２９に出力される。

【００６２】以上により、還元物質がプラント運転上、
危険な量以上注入されないように還元物質の注入量の指
令値に対し制限を行い、プラントを安全に運転すること
ができる。

【００６３】このようにして、２次フィードバック制御
系の目標値となる修正還元物質流量指令信号ｚが作られ
る。そして、２次フィードバック制御系においては、減
算器２９で還元物質流量検出部２８からの還元物質実流
量信号ｏと修正還元物質流量指令信号ｚの偏差を求め、
ＰＩ演算器３０でこの偏差信号ｐがゼロとなるように還
元物質流量調節器３１へ操作信号ｑを出力し、還元物質
流量調節弁１１を操作する。

【００６４】以上のように構成された本実施例では、１
次フィードバック制御系で瞬時値、平均値の規制値を満
足し、かつプラントの状態により決まる脱硝性能が最も
良いところで運転可能な制御設定値信号ｂを求め、この
制御設定値により制御を行うことにより規制を満足し、
かつ、プラントの起動・停止過程および負荷変動時にお
いて、最適な還元物質流量を注入することができる。

【００６５】また、フィードフォワード制御系におい
て、先行要素である脱硝入口ＮＯｘ濃度検出部２３の検
出遅れを補正して使用するため、この遅れによる制御系
への影響を排除することができ、また基本制御可変設定
値信号ｓとなるモル比により基準還元物質流量信号ｍを
求めることができるので、種々の規制を満足することが
でき、さらに起動・停止過程、負荷変動中に１次フィー
ドバック制御系とフィードフォワード制御系が干渉する
ことがなくなり、制御性を向上することができる。 さ
らに、未反応還元物質が規制値以上にならないように還
元物質の注入流量指令値に対し制限を行うので、未反応
還元物質に対する規制を満足することができ、還元物質
がプラント運転上危険な量以上注入されることを防止し
て、プラントを安全に運転することが可能となる。

【００６６】図２に他の実施例の脱硝制御装置の構成を
示す。

【００６７】上述した実施例では、制御設定値とモル比
を別々の要素、すなわち演算用入力検出部３２と制御設
定値演算部３３で求めていたが、本実施例は、これらを
一つに統合し、さらにプラントの状態変動に対する精度
と追従性の改善を図ったものである。

【００６８】本実施例においても、基本的な構成は、１
次フィードバック制御系、２次フィードバック制御系、
フィードフォワード制御系からなり、新たな機構として
脱硝性能演算機構５６が設けられている。

【００６９】脱硝性能演算機構５６は、演算用入力検出
部３２の出力である演算用信号ｒと、乗算器４６の出力
である補正脱硝入口ＮＯｘ濃度信号ｗと、排ガスＯ₂ 濃
度検出部１６の出力である排ガスＯ₂ 濃度信号ｃと、加
算器４０の出力である総制御設定値変化量ｕと、プラン
ト内のプラント累積運転時間信号aaとを入力し、制御設
定値信号ｂとモル比信号ｌを出力するものである。

【００７０】この脱硝性能演算機構５６の構成の詳細を
図３に示す。同図に示すように、脱硝性能演算機構５６
は、脱硝効率演算部５７と、脱硝効率補正係数演算部５
８と、乗算器５９と、脱硝効率係数演算部６０と、第３
のＮＯｘ濃度換算部６１と、乗算器６２と、制御設定値
演算部３３と、加算器６３と、第２のモル比演算部６４
から構成される。

【００７１】脱硝効率演算部５７は、演算用信号ｒより
脱硝効率とモル比の関係を求める。計算方法は、前記
（１）式でモル比を適当な数点の値（例えば、０．７、
０．８、０．９、１．０、１．１、１．２、１．３）と
して、演算用信号ｒより求める。 ところで、脱硝装置
の触媒は経年劣化によりその脱硝効率が低下することが
知られている。そのため、脱硝効率補正係数演算部５８
は、プラント内のプラント累積運転時間信号aaを入力
し、脱硝効率の経年劣化による補正係数を求める。そし
て、乗算器５９で脱硝効率演算部５７で計算される脱硝
効率と、脱硝効率補正係数演算部５８で計算される補正
係数の乗算を行い、現在の脱硝効率とモル比の関係を求
める。

【００７２】脱硝効率係数演算部６０では、この現在の
脱硝効率を１から引いた値を求め、これを脱硝効率係数
とし、脱硝効率係数とモル比の関係とする。

【００７３】第３のＮＯｘ濃度換算部６１は、補正脱硝
入口ＮＯｘ濃度信号ｗに対し、第２のＮＯｘ濃度換算部
３４と同様に、排ガスＯ₂ 濃度信号ｃより実ＮＯｘ濃度
から換算ＮＯｘ濃度への換算を行う。乗算器６２では、
脱硝効率係数に換算された補正脱硝入口ＮＯｘ濃度と乗
算することにより、現在の脱硝効率から求まる脱硝出口
ＮＯｘ濃度を求め、脱硝出口ＮＯｘ濃度とモル比の関係
とする。

【００７４】制御設定値演算部３３は、前述の如く演算
用信号ｒにより基本制御可変設定値信号ｓを求め、加算
器６３へ出力を行う。一方、加算器６３へは、総制御設
定値変化量ｕが入力され、基本制御可変設定値信号ｓと
の加算を行い、前記制御設定値信号ｂに相当する信号が
作られる。

【００７５】第２のモル比演算部６４では、乗算器６２
からの脱硝出口ＮＯｘ濃度とモル比の関係と、制御設定
値信号ｂより制御設定値信号ｂに対するモル比を求め、
前記モル比信号ｌとして出力を行う。

【００７６】以上により、脱硝装置の触媒の経年劣化を
考慮した現在のプラントの状態における脱硝効率とモル
比の関係を直接求めることができ、この脱硝効率と現在
の検出器の遅れを含まない脱硝入口ＮＯｘ濃度より脱硝
出口ＮＯｘ濃度を求め、脱硝出口ＮＯｘ濃度とモル比の
関係とし、その関係から現在の制御設定値とするために
必要な最適なモル比を求めることができる。

【００７７】図４に、さらに他の実施例の構成を示す。

【００７８】上記各実施例では、脱硝出口ＮＯｘ濃度に
より制御を行うが、規制値の関係から脱硝出口ＮＯｘ流
量により制御を行う場合がある。このため、本実施例
は、脱硝出口ＮＯｘ流量により制御するよう構成されて
いる。

【００７９】本実施例では、脱硝出口ＮＯｘ濃度検出部
１８からの脱硝出口ＮＯｘ濃度信号ｅに排ガス流量演算
部２１の出力であるガスタービン排ガス流量信号ｉを乗
算し、脱硝出口ＮＯｘ流量信号ａｂとして出力を行うた
めの乗算器６５が設けられる。ここで、前述した如く信
号発生器３６には脱硝出口ＮＯｘ流量に対する規制値が
設定されており、ＮＯｘ濃度平均値演算部３５で移動１
時間平均値を求め、減算器３７で実測値と規制値の偏差
を求め、ゲイン３８を介し、制御設定値変化量信号ｔと
して加算器４０に出力する。

【００８０】制御設定値バイアス操作部３９では、運転
員の操作により現在の制御設定値信号ｂ（流量）に対す
る増加・減少をバイアスにて設定された場合、その変化
量が加算器４０に出力される。加算器４０では、総制御
設定値変化量ｕを求め、第２の脱硝性能演算部６６に出
力を行う。

【００８１】第２の脱硝性能演算部６６には、プラント
累積運転時間信号aaと、演算用信号ｒと、脱硝入口ＮＯ
ｘ流量信号ｋと、総制御設定値変化量ｕが入力され、こ
れらからモル比信号ｌと制御設定値信号ｂを算出して出
力する。

【００８２】図５に脱硝性能演算部６６の構成を示す。
前述した如く、脱硝効率演算部５７において演算用信号
ｒから脱硝効率とモル比の関係を求め、脱硝効率補正係
数演算部５８において、プラント累積運転時間信号aaか
ら経年劣化による補正係数を求め、乗算器５９において
補正を行い、現在の脱硝効率とモル比の関係を求める。
脱硝効率係数演算部６０において、脱硝効率より１を減
算し、脱硝効率係数とモル比の関係を求める。

【００８３】乗算器６２では、脱硝入口ＮＯｘ濃度検出
部２３の検出遅れを含まない補正脱硝入口ＮＯｘ濃度信
号ｗにより計算された脱硝入口ＮＯｘ流量信号ｋと、脱
硝効率係数の乗算を行い、脱硝出口ＮＯｘ流量とモル比
の関係を求める。

【００８４】一方、第２の制御設定値演算部６７におい
て、制御設定値演算部３３と同様な方法で演算用信号ｒ
から脱硝出口ＮＯｘ流量の制御設定値を求める。次に、
総制御設定値変化量ｕと脱硝出口ＮＯｘ流量の制御設定
値が加算器６３で加算され、制御設定値信号ｂ（流量）
が求められ、第２のモル比演算部６４に出力される第２
のモル比演算部６４では、乗算器６２の出力である脱硝
出口ＮＯｘ流量とモル比の関係から、制御設定値信号ｂ
に対するモル比が求められ、モル比信号ｌとして出力さ
れる。

【００８５】図４において、１次フィードバック制御系
では、前記脱硝出口ＮＯｘ流量信号ａｂと制御設定値信
号ｂの偏差が減算器１９において求められ、ＰＩ演算器
２０を介し、還元物質流量目標信号ｇが求められる。

【００８６】また、未反応還元物質に対しての規制値が
流量ベースの場合は（この場合未反応還元物質規制値演
算部４８の出力が流量ベースとなる）、未反応還元物質
検出部４９からの出力信号にガスタービン排ガス流量信
号ｉを掛けて未反応還元物質実流量を求める乗算器６８
を設け、還元物質流量指令信号ｎに対して制限を行う。

【００８７】以上により、制御設定値および規制値が濃
度ではなく、流量の場合でも同様に制御を行うことがで
きる。

【００８８】なお、図１に示す脱硝制御装置において
も、同様にすれば制御設定値および規制値が濃度ではな
く、流量の場合でも対応することができる。また、制御
設定値は濃度、規制値は流量の場合、またはその逆で
も、さらに、プラントの状態により制御設定値または規
制値に対し、濃度・流量を切り替えるような場合でも、
図２に示した実施例と本実施例を組み合わせることによ
り容易に対応することができる。

【００８９】さらに、図６に他の実施例の構成を示す。

【００９０】上記従来技術では、多段燃焼器ＮＯｘの急
激な変化により過渡的に注入される還元物質の過濃混合
または希薄混合が生じ、脱硝出口ＮＯｘ濃度に変動が起
こる可能性がある。本実施例では、さらにプラント状態
変動に対するフィードフォワード制御の精度を向上さ
せ、追従性の改善を図るものである。

【００９１】本実施例でも、基本的な構成は、１次フィ
ードバック制御系、２次フィードバック制御系、フィー
ドフォワード制御系からなり、新たな機構としてフィー
ドフォワード制御系に燃料流量、負荷指令値、負荷の少
なくとも１つの信号を検出する第３のガスタービン状態
量検出部６９と、この変動量に対する還元物質の流量の
バイアス量を求める還元物質バイアス量演算部７０と、
これを基準還元物質流量信号ｍに加算するための加算器
７１が設けられる。

【００９２】脱硝入口ＮＯｘ濃度は、脱硝入口ＮＯｘ濃
度検出部２３により検出されるが、検出遅れによって図
１２で述べたような多段燃焼器のＮＯｘ濃度の急激な変
化に追従することができない。このため、還元物質の過
濃混合または希薄混合が起こり、脱硝出口ＮＯｘ濃度が
変動する。この脱硝出口ＮＯｘ濃度の変動を抑えるため
には、この還元物質の過濃混合または希薄混合を補償す
る必要がある。

【００９３】さらに、脱硝プロセスには遅れがあるた
め、可能な限り早くＮＯｘの変動を捉える必要がある。
そこで、燃料流量、負荷指令値、負荷の少なくとも１つ
の信号を検出する第３のガスタービン状態量検出部６９
を設け、この出力信号により還元物質バイアス量演算部
７０では、還元物質の過濃混合または希薄混合を補償す
る還元物質の量を計算し、これを還元物質バイアス量信
号acとして出力する。

【００９４】加算器７１では、基準還元物質流量信号ｍ
と還元物質バイアス量信号ａｃが加算され、第２の基準
還元物質流量信号ａｄとして出力する。

【００９５】かくして、加算器２７において、１次フィ
ードバック制御系の出力である還元物質流量目標信号ｇ
と第２の基準還元物質流量信号ａｄが加算され、これを
還元物質流量指令信号ｎとして、以下は従来の技術と同
様にこの還元物質流量指令信号ｎに従い２次のフィード
バック制御系が制御を行う。

【００９６】以上により、多段燃焼器におけるＮＯｘ濃
度の急激な変動に対しても追従することが可能となり、
制御性を向上することができる。

【００９７】図７に、さらに他の実施例の構成を示す。

【００９８】本実施例は、コールドスタート時など、脱
硝装置の触媒の温度が低い状態でプラントを起動した場
合の制御性の改善を図るものである。

【００９９】本実施例でも、基本的な構成は、１次フィ
ードバック制御系、２次フィードバック制御系、フィー
ドフォワード制御系からなり、新たな機構として１次フ
ィードバック制御系に脱硝触媒温度、脱硝触媒入口ガス
温度、負荷の少なくとも１つの信号を検出する脱硝状態
量検出部７２と、脱硝プロセス判定部７３と、切換え器
７４が設けられる。

【０１００】従来技術では、コールドスタート時など、
脱硝装置の触媒の温度が低いときは、脱硝反応が進みに
くく、高温時との比較で大きな差がついて１次フィード
バック制御系の応答は遅いものとなってしまう。また、
低温時には、高温時の脱硝効率と比較して低い効率での
運転を強いられる。これは脱硝制御装置から見れば、プ
ロセスのゲインが低いことになる。一般に、制御の調整
は、プラントが運用される負荷帯、すなわち触媒温度が
高温であり、脱硝効率の良い状態、換言すればプロセス
のゲインの高い状態で行われるため、この低温時におけ
るプロセスのゲインが低い状態では、制御性は低下する
ことになる。

【０１０１】こうした応答が遅く、制御性の低下した１
次フィードバック制御系の出力である還元物質流量目標
信号ｇと、フィードフォワード制御系の出力である基準
還元物質流量信号ｍが互いに干渉し、結果として還元物
質の過濃混合または希薄混合が起こり、脱硝出口ＮＯｘ
濃度に変動が生じてしまう。この干渉を防ぐために本実
施例においては、脱硝触媒温度、脱硝触媒入口ガス温
度、負荷の少なくとも１つの信号を検出する脱硝状態量
検出部７２を設ける。

【０１０２】脱硝プロセス判定部７３では、この脱硝状
態量検出部７２からの信号により脱硝プロセス状態の判
定、すなわち１次フィードバック制御系を制御に加えた
とき、フィードフォワード制御系と干渉するか、否かの
判定を行い、脱硝プロセス判定信号ａｅを出力する。切
換え器７４では、この脱硝プロセス判定信号ａｅにより
干渉がない場合には、ＮＯｘ濃度換算部１７からの実制
御設定値信号ｄを第２の実制御設定値信号ａｆとして減
算器１９へ出力を行い、干渉がある場合は、脱硝出口Ｎ
Ｏｘ濃度検出部１８からの脱硝出口ＮＯｘ濃度信号ｅを
第２の実制御設定値信号ａｆとして減算器１９へ出力を
行う。

【０１０３】減算器１９では、第２の実制御設定値信号
ａｆと脱硝出口ＮＯｘ濃度信号ｅの偏差信号ｆを求める
が、切り換え器７４により脱硝出口ＮＯｘ濃度信号ｅが
第２の実制御設定値信号ａｆとして選択された場合は、
この偏差信号ｆはゼロとなり、ＰＩ演算器２０の出力で
ある還元物質流量目標信号ｇはゼロとなる。これにより
１次フィードバック制御系は制御から切り放される。ま
た、実制御設定値信号ｄが選択された場合には、従来の
技術と同様にＰＩ演算器２０により還元物質流量目標信
号ｇが得られ、１次フィードバック制御系は制御に取り
込まれる。

【０１０４】かくして、従来の技術と同様に、この後
は、加算器２７において１次フィードバック制御系の出
力である還元物質流量目標信号ｇと、フィードフォワー
ドの出力である基準還元物質流量信号ｍが加算され、、
これに従い２次フィードバック制御系が制御を行う。

【０１０５】以上により、ゴルドスタート時などの触媒
温度が低い状態でも制御性の改善を図ることができる。

【０１０６】さらに、図８に他の実施例の構成を示す。

【０１０７】本実施例は、起動・停止過程および負荷変
動時の制御性の向上、かつコールドスタート時など、脱
硝装置の触媒の温度が低い状態でプラントを起動した場
合の制御性の向上を図るものである。

【０１０８】本実施例でも、基本的な構成は、１次フィ
ードバック制御系、２次フィードバック制御系、フィー
ドフォワード制御系からなり、新たな機構として図７に
示した実施例に対し、図１に示した実施例のフィードフ
ォワード制御系および１次フィードバック制御系が備え
られ、さらに切換え器７５が設けられる。

【０１０９】本実施例は、上述した図７の実施例に対
し、さらに起動・停止過程および負荷変動時の制御性を
向上させるために、図１のフィードフォワード制御系お
よび１次フィードバック制御系を加えている。脱硝プロ
セス判定部７３の出力である脱硝プロセス判定信号aeに
より切換え器７４が１次フィードバック制御系とフィー
ドフォワード制御系が干渉する場合には、１次フィード
バック制御系を制御より切り放す。

【０１１０】一方、フィードフォワード制御系におい
て、モル比信号ｌは、制御設定値の変更および移動１時
間平均値に対する規制が含まれており、１次フィードバ
ックの要素を含んでいる。そこで、１次フィードバック
制御系とフィードフォワード制御系が干渉する場合に
は、モル比信号ｌを使用する必要がなく、モル比演算部
４１からの可変モル比信号ｖを使用しなければならな
い。したがって、切換え器７５は、脱硝プロセス判定部
７３からの脱硝プロセス判定信号aeにより１次フィード
バック制御系がフィードフォワード制御系と干渉する場
合は、乗算器４３からのモル比信号ｌを選択し、干渉が
ない場合は、モル比演算部４１からの可変モル比信号ｖ
を選択し、第２のモル比信号agとして出力を行う。

【０１１１】乗算器２６では、この第２のモル比信号ag
と脱硝入口ＮＯｘ流量信号ｋの乗算を行い、フィードフ
ォワード制御系の出力である基準還元物質流量信号ｍを
出力する。

【０１１２】かくして、従来の技術と同様に、加算器２
７において、１次フィードバック制御系の出力である還
元物質流量目標信号ｇと、フィードフォワードの出力で
ある基準還元物質流量信号ｍが加算され、これに従い２
次フィードバック制御系が制御を行う。

【０１１３】以上により、起動・停止過程および負荷変
動時の制御性の向上、かつコールドスタート時など、脱
硝装置の触媒の温度が低い状態でプラントを起動した場
合の制御性の向上を図ることができる。

【０１１４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の脱硝制御
装置によれば、多段燃焼方式の燃焼器にも対応可能であ
り、起動・停止過程および負荷変動時等の急激なプロセ
ス状態の変化に追従して良好な脱硝制御を行うことがで
き、経済性および安全性の向上を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の脱硝制御装置の構成を示す
ブロック図。

【図２】本発明の他の実施例を示すブロック図。

【図３】図２の脱硝制御装置の要部構成を示すブロック
図。

【図４】本発明の他の実施例を示すブロック図。

【図５】図４の脱硝制御装置の要部構成を示すブロック
図。

【図６】本発明の他の実施例を示すブロック図。

【図７】本発明の他の実施例を示すブロック図。

【図８】本発明の他の実施例を示すブロック図。

【図９】一軸型コンバインドサイクル発電プラントの一
例の構成を示す系統図。

【図１０】ガスタービン発電プラントの一例の構成を示
す系統図。

【図１１】従来技術による脱硝制御装置の構成を示すブ
ロック図。

【図１２】多段燃焼方式の燃焼器排出ＮＯｘ特性の一例
を示す線図。

【符号の説明】

１１……還元物質流量調節弁 １５……記憶器 １６……排ガスＯ₂ 濃度検出部 １７……ＮＯｘ濃度換算部 １８……脱硝出口ＮＯｘ濃度検出部 １９、２９、３７、５０…減算器 ２０、３０…ＰＩ演算器 ２１……排ガス流量演算部 ２２……ガスタービン状態量検出部 ２３……脱硝入口ＮＯｘ濃度検出部 ２４、２６、４３、４６…乗算器 ２７、４０、７１…加算器 ２８……還元物質流量検出部 ３１……還元物質流量調節器 ３２……演算用入力検出部 ３３……制御設定値演算部 ３４……第２のＮＯｘ濃度換算部 ３５……ＮＯｘ濃度平均値演算部 ３９……制御設定値バイアス操作部 ４１……モル比演算部 ４２……モル比補正係数演算部 ４４……第２のガスタービン状態量検出部 ４５……ＮＯｘ補正係数演算部 ４７……検出部 ４８……未反応還元物質規制値演算部 ４９……未反応還元物質検出部 ５２、５５…低信号選択器 ５３……希釈空気流量検出部 ５４……還元物質制限値演算部 ６９……第３のガスタービン状態量検出部 ７０……還元物質バイアス量演算部 ７２……脱硝状態量検出部 ７３……脱硝プロセス判定部 ７４、７５…切換え器

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｃ 9/00

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還
   元物質の流量を示す基準還元物質流量信号を生成するフ
   ィードフォワード系と、 脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元
   物質の流量を示す還元物質流量目標信号を生成する第１
   のフィードバック系と、 前記基準還元物質流量信号と前記還元物質流量目標信号
   とから求められる還元物質流量指令信号と、還元物質実
   流量検出信号とに基づいて、脱硝装置の還元物質流量調
   節弁開度を制御する第２のフィードバック系とを備えた
   脱硝制御装置において、 前記第１のフィードバック系は、ガスタービンの排ガス
   状態を表すプラント状態量を検出する演算用入力検出手
   段からの信号により制御設定値を算出する制御設定値演
   算手段を備え、 前記フィードフォワード系は、ガスタービン排出ＮＯｘ
   濃度を表すプラント状態量を入力する第２のガスタービ
   ン状態量検出手段からの信号により脱硝入口ＮＯｘ濃度
   検出器の検出遅れを補正するためのＮＯｘ補正係数を算
   出するＮＯｘ補正係数演算手段と、この補正係数を前記
   脱硝入口ＮＯｘ濃度検出器からの脱硝入口ＮＯｘ濃度信
   号に乗算して補正する乗算手段とを備えたことを特徴と
   する脱硝制御装置。
2. 【請求項２】 請求項１記載の脱硝制御装置において、 前記第２のフィードバック系は、プラント量から未反応
   還元物質に対する規制値を算出し、この規制値と未反応
   還元物質の実測値との偏差に応じた信号によって前記還
   元物質流量指令信号に制限を加える手段と、 還元物質を希釈する空気の希釈空気流量から算出した還
   元物質制限値により前記還元物質流量指令信号に制限を
   加える手段とを備えたことを特徴とする脱硝制御装置。
3. 【請求項３】 脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還
   元物質の流量を示す基準還元物質流量信号を生成するフ
   ィードフォワード系と、 脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元
   物質の流量を表す還元物質流量目標信号を生成する第１
   のフィードバック系と、 前記基準還元物質流量信号と前記還元物質流量目標信号
   とから求められる還元物質流量指令信号と、還元物質実
   流量検出信号とに基づいて、脱硝装置の還元物質流量調
   節弁開度を制御する第２のフィードバック系とを備えた
   脱硝制御装置において、 前記フィードフォワード系は、ガスタービンの排出ＮＯ
   ｘ状態を示すプラント状態量を検出する第３のガスター
   ビン状態量検出部からの入力信号により還元物質のバイ
   アス量を演算し、起動・停止過程における還元物質の過
   濃混合または希薄混合を補償する手段を備えたことを特
   徴とする脱硝制御装置。
4. 【請求項４】 脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還
   元物質の流量を示す基準還元物質流量信号を生成するフ
   ィードフォワード系と、 脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元
   物質の流量を表す還元物質流量目標信号を生成する第１
   のフィードバック系と、 前記基準還元物質流量信号と前記還元物質流量目標信号
   とから求められる還元物質流量指令信号と、還元物質実
   流量検出信号とに基づいて、脱硝装置の還元物質流量調
   節弁開度を制御する第２のフィードバック系とを備えた
   脱硝制御装置において、 前記第１のフィードバック系は、脱硝装置の状態量を検
   出する脱硝状態量検出部と、この状態量検出信号に基づ
   いて、前記第１のフィードバック制御系を制御に取り込
   むか否かを決める脱硝プロセス判定部とを備えたことを
   特徴とする脱硝制御装置。
5. 【請求項５】 請求項１記載の脱硝制御装置において、 脱硝装置の状態量を検出する脱硝状態量検出部と、この
   状態量検出信号に基づいて、前記第１のフィードバック
   制御系を制御に取り込むか否かを決める脱硝プロセス判
   定部とを備えたことを特徴とする脱硝制御装置。