JP2673310B2 - 連続気泡を有するポリエチレン系樹脂発泡体の製造法 - Google Patents
連続気泡を有するポリエチレン系樹脂発泡体の製造法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、高い連続気泡率を有して吸音特性等に優
れ、しかも圧縮特性が良好なポリエチレン系樹脂発泡体
の製造法に関する。
れ、しかも圧縮特性が良好なポリエチレン系樹脂発泡体
の製造法に関する。
従来の技術 近年、集合住宅等の木質床材の急速な普及に伴い、遮
音床材の開発が強く要望されている。このような遮音床
材においては、高い連続気泡率を有する発泡体を、床下
地材として使用することが好ましい。しかしながら、従
来の連続気泡を有するポリオレフィン発泡体は圧縮硬さ
が極端に低く、床下地材として使用するには実用的でな
かった。この他にも、高い連続気泡率と優れた圧縮特性
を有する発泡体が望まれている分野は多い。
音床材の開発が強く要望されている。このような遮音床
材においては、高い連続気泡率を有する発泡体を、床下
地材として使用することが好ましい。しかしながら、従
来の連続気泡を有するポリオレフィン発泡体は圧縮硬さ
が極端に低く、床下地材として使用するには実用的でな
かった。この他にも、高い連続気泡率と優れた圧縮特性
を有する発泡体が望まれている分野は多い。
例えば、特公昭47−31695号公報には、圧縮率が５％
以上で、かつ圧縮回復率が85％以上を有する独立気泡の
架橋ポリオレフィン発泡体を先ず用意し、この発泡体を
ガラス転移温度以下に冷却した後、圧縮して独立気泡構
造を破壊して連続気泡化せしめることが提案されてい
る。
以上で、かつ圧縮回復率が85％以上を有する独立気泡の
架橋ポリオレフィン発泡体を先ず用意し、この発泡体を
ガラス転移温度以下に冷却した後、圧縮して独立気泡構
造を破壊して連続気泡化せしめることが提案されてい
る。
しかしこの方法により得られた発泡体は、弾性限界を
越えるような苛酷の圧縮工程を経るため、圧縮硬さが極
端に低下してしまう。さらに、工程が２階段となること
から、設備費および加工費の面でもコスト高になること
は否めなかった。
越えるような苛酷の圧縮工程を経るため、圧縮硬さが極
端に低下してしまう。さらに、工程が２階段となること
から、設備費および加工費の面でもコスト高になること
は否めなかった。
また、特公昭55−42100号公報には、架橋性ポリオレ
フィン樹脂に、汎用のポリプロピレン製造時に副生する
無定形ポリプロピレン樹脂20〜60重量％、さらに発泡
剤、架橋剤を、発泡剤が分解しない温度で配合して発泡
性組成物とし、これを一段加圧、加熱プレス法で発泡さ
せて連続気泡発泡体を製造することが提案されている。
フィン樹脂に、汎用のポリプロピレン製造時に副生する
無定形ポリプロピレン樹脂20〜60重量％、さらに発泡
剤、架橋剤を、発泡剤が分解しない温度で配合して発泡
性組成物とし、これを一段加圧、加熱プレス法で発泡さ
せて連続気泡発泡体を製造することが提案されている。
しかし、この方法により得られる発泡体は、圧縮硬さ
が低い無定形ポリプロピレン樹脂を多量に含有している
ため、発泡体自体も圧縮硬さが著しく低く、用途が限定
されるものであった。さらには、ポリオレフィン樹脂と
非架橋性の無定形ポリプロピレン樹脂とを発泡前工程の
シート成形時に溶融混合するため、発泡段階の気泡形成
過程で特に重要となる架橋に悪影響を及ぼし、均一な連
続気泡を有する発泡体の製造は困難であった。
が低い無定形ポリプロピレン樹脂を多量に含有している
ため、発泡体自体も圧縮硬さが著しく低く、用途が限定
されるものであった。さらには、ポリオレフィン樹脂と
非架橋性の無定形ポリプロピレン樹脂とを発泡前工程の
シート成形時に溶融混合するため、発泡段階の気泡形成
過程で特に重要となる架橋に悪影響を及ぼし、均一な連
続気泡を有する発泡体の製造は困難であった。
発明が解決しようとする課題 本発明は、高い連続気泡率を有し、しかも圧縮特性に
優れたポリエチレン系樹脂発泡体を提供するものであ
る。
優れたポリエチレン系樹脂発泡体を提供するものであ
る。
発明の構成 本発明の連続気泡を有するポリエチレン系樹脂発泡体
の製造法は、溶融した（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂
と、熱分解型発泡剤および有機過酸化物、さらには、
（ｂ）融点が架橋性ポリエチレン系樹脂よりも20℃以上
高く、かつ190℃以下である粉末状ポリプロピレン系樹
脂とを （ａ）／［（ａ）＋（ｂ）］＝40〜90重量％ （ｂ）／［（ａ）＋（ｂ）］＝10〜60重量％ の範囲で混合し、（ｂ）粉末状ポリプロピレン系樹脂を
非溶融状態にて均一に分散せしめ、次いで、加熱して
（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂を架橋させ、発泡させ
るとともに、（ｂ）粉末状ポリプロピレン系樹脂を溶融
せしめることを特徴とする。
の製造法は、溶融した（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂
と、熱分解型発泡剤および有機過酸化物、さらには、
（ｂ）融点が架橋性ポリエチレン系樹脂よりも20℃以上
高く、かつ190℃以下である粉末状ポリプロピレン系樹
脂とを （ａ）／［（ａ）＋（ｂ）］＝40〜90重量％ （ｂ）／［（ａ）＋（ｂ）］＝10〜60重量％ の範囲で混合し、（ｂ）粉末状ポリプロピレン系樹脂を
非溶融状態にて均一に分散せしめ、次いで、加熱して
（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂を架橋させ、発泡させ
るとともに、（ｂ）粉末状ポリプロピレン系樹脂を溶融
せしめることを特徴とする。
以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
本発明で用いられる（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂
としては、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチ
レン、高密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重
合体等のエチレン系共重合体などが挙げられ、これらは
単独でまたは２種以上併用して用いられる。この中で
も、特に低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共
重合体が好ましい。
としては、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチ
レン、高密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重
合体等のエチレン系共重合体などが挙げられ、これらは
単独でまたは２種以上併用して用いられる。この中で
も、特に低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共
重合体が好ましい。
（ｂ）ポリプロピレン系樹脂としては、一緒に用いら
れる架橋性ポリエチレン系樹脂よりも融点が20℃以上高
く、かつ融点が190℃以下のものが用いられ、具体例と
してプロピレンの結晶性ホモポリマー、プロピレンを含
むランダムコポリマー、ブロックコポリマー、グラフト
コポリマー等が挙げられ、この中でも特に、プロピレン
の結晶性ホモポリマーが好ましい。
れる架橋性ポリエチレン系樹脂よりも融点が20℃以上高
く、かつ融点が190℃以下のものが用いられ、具体例と
してプロピレンの結晶性ホモポリマー、プロピレンを含
むランダムコポリマー、ブロックコポリマー、グラフト
コポリマー等が挙げられ、この中でも特に、プロピレン
の結晶性ホモポリマーが好ましい。
本発明において、（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂
は、（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂と（ｂ）ポリプロ
ピレン系樹脂の合計量に対して40〜90重量％、好ましく
は60〜80重量％の量で用いられる。この量が40重量％未
満の場合には、発泡体の気泡状態が不均一で粗大化する
ため、発泡体の圧縮硬さが著しく劣る。一方、90重量％
を超えると連続気泡率が低すぎて好ましくない。
は、（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂と（ｂ）ポリプロ
ピレン系樹脂の合計量に対して40〜90重量％、好ましく
は60〜80重量％の量で用いられる。この量が40重量％未
満の場合には、発泡体の気泡状態が不均一で粗大化する
ため、発泡体の圧縮硬さが著しく劣る。一方、90重量％
を超えると連続気泡率が低すぎて好ましくない。
本発明で用いられる（ｂ）ポリプロピレン系樹脂は、
粉体で用いられ、発泡前における溶融した（ａ）架橋性
ポリエチレン系樹脂への均一分散工程においては粉体の
ままで溶融しないことが要求され、そのためには（ａ）
架橋性ポリエチレン系樹脂よりも20℃以上高い融点を有
することが必要であり、好ましくは30℃以上である。ま
た、発泡成形工程においては、（ｂ）ポリプロピレン系
樹脂が溶融することが必要であり、そのためには（ｂ）
ポリプロピレン系樹脂の融点が190℃以下であることが
必要である。粉末状ポリプロピレン系樹脂の平均粒径
は、300〜600μｍであることが好適であり、さらに好ま
しくは450〜550μｍである。平均粒径が300μｍ未満の
場合は、連続気泡率が高い発泡体を得ることが困難とな
る。一方、平均粒径が600μｍを越えると、気泡状態が
不均一で粗大化する傾向が強く、良好な圧縮硬さを有す
る発泡体を得ることが困難となる。
粉体で用いられ、発泡前における溶融した（ａ）架橋性
ポリエチレン系樹脂への均一分散工程においては粉体の
ままで溶融しないことが要求され、そのためには（ａ）
架橋性ポリエチレン系樹脂よりも20℃以上高い融点を有
することが必要であり、好ましくは30℃以上である。ま
た、発泡成形工程においては、（ｂ）ポリプロピレン系
樹脂が溶融することが必要であり、そのためには（ｂ）
ポリプロピレン系樹脂の融点が190℃以下であることが
必要である。粉末状ポリプロピレン系樹脂の平均粒径
は、300〜600μｍであることが好適であり、さらに好ま
しくは450〜550μｍである。平均粒径が300μｍ未満の
場合は、連続気泡率が高い発泡体を得ることが困難とな
る。一方、平均粒径が600μｍを越えると、気泡状態が
不均一で粗大化する傾向が強く、良好な圧縮硬さを有す
る発泡体を得ることが困難となる。
本発明のポリエチレン系樹脂発泡体は60〜90％の連続
気泡率を有し、また、1.2kg/cm2以上の圧縮硬さを有す
ることが望ましい。このような大きな連続気泡率と圧縮
硬さを有することにより、吸音特性等の優れた性能が得
られるとともに、強度的にも満足のゆくものが得られ
る。
気泡率を有し、また、1.2kg/cm2以上の圧縮硬さを有す
ることが望ましい。このような大きな連続気泡率と圧縮
硬さを有することにより、吸音特性等の優れた性能が得
られるとともに、強度的にも満足のゆくものが得られ
る。
本発明の発泡体では、その発泡成形に際して熱分解型
発泡剤が、また、架橋性ポリエチレン系樹脂の架橋に有
機過酸化物が用いられる。熱分解型発泡剤としては、ア
ゾジカーボンアミド、ジフェニルスルホン−3,3′−ジ
スルホヒドラジド、ベンジルスルホン酸ジフェニルヒド
ラジド等が好ましい。有機過酸化物としては、1,3−ビ
ス（ターシャリブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼ
ン、2,5−ジメチル−2,5−ジ（ターシャリブチルパーオ
キシ）ヘキサン、ジクミルパーオキサイド等が好適であ
る。
発泡剤が、また、架橋性ポリエチレン系樹脂の架橋に有
機過酸化物が用いられる。熱分解型発泡剤としては、ア
ゾジカーボンアミド、ジフェニルスルホン−3,3′−ジ
スルホヒドラジド、ベンジルスルホン酸ジフェニルヒド
ラジド等が好ましい。有機過酸化物としては、1,3−ビ
ス（ターシャリブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼ
ン、2,5−ジメチル−2,5−ジ（ターシャリブチルパーオ
キシ）ヘキサン、ジクミルパーオキサイド等が好適であ
る。
さらに連続気泡化した発泡体中には、炭酸カルシウ
ム、タルク、カーボンブラック等の無機物粉末、酸化防
止剤、着色剤、発泡助剤、架橋助剤、滑剤、難燃剤等の
各種添加剤を必要に応じて添加することができる。
ム、タルク、カーボンブラック等の無機物粉末、酸化防
止剤、着色剤、発泡助剤、架橋助剤、滑剤、難燃剤等の
各種添加剤を必要に応じて添加することができる。
次に、本発明のポリエチレン系樹脂発泡体の製造法に
ついて述べる。
ついて述べる。
先ず、ポリエチレン系樹脂、粉末状ポリプロピレン系
樹脂、熱分解型発泡剤および有機過酸化物、さらに必要
に応じて各種添加剤を、インターナルミキサー、バンバ
リーミキサー、加圧ニーダー等の装置で均一に溶融混練
し、ついで、ロール、押出機等の装置で、シート状等の
所望の形状に成形する。例えば、一段加圧、加熱発泡の
場合は、厚さ0.5〜3.0mmの形状にシート化することが好
ましい。この溶融混練−成形工程においては、粉末ポリ
プロピレン系樹脂を、溶融することなく粉末状のままで
均一に分散することが必要であり、具体的には、例えば
溶融混練工程を100〜140℃の温度で、シート化等の成形
工程を90〜130℃の温度で行うことが好ましい。また、
この条件は、発泡剤および架橋剤が実質上非分解の温度
条件である。
樹脂、熱分解型発泡剤および有機過酸化物、さらに必要
に応じて各種添加剤を、インターナルミキサー、バンバ
リーミキサー、加圧ニーダー等の装置で均一に溶融混練
し、ついで、ロール、押出機等の装置で、シート状等の
所望の形状に成形する。例えば、一段加圧、加熱発泡の
場合は、厚さ0.5〜3.0mmの形状にシート化することが好
ましい。この溶融混練−成形工程においては、粉末ポリ
プロピレン系樹脂を、溶融することなく粉末状のままで
均一に分散することが必要であり、具体的には、例えば
溶融混練工程を100〜140℃の温度で、シート化等の成形
工程を90〜130℃の温度で行うことが好ましい。また、
この条件は、発泡剤および架橋剤が実質上非分解の温度
条件である。
次に、上記工程で調製した混合組成物を、例えば加圧
プレス装置等を用いる一段加圧、加熱発泡方式により、
温度160〜190℃、圧力150〜200kg/cm2で、架橋発泡を行
う。この一段加圧、加熱発泡により、一段の処理工程
で、架橋性ポリエチレン系樹脂が発泡、架橋するととも
に、ポリプロピレン系樹脂が溶融一体化し、本発明のポ
リエチレン系樹脂発泡体が得られる。架橋発泡温度が16
0℃未満の場合は、粉末状ポリプロピレン系樹脂が溶融
せず、連続した気泡の形成が困難となる。また、190℃
を越えると、ポリエチレン系樹脂の気泡形成および粉末
状ポリプロピレン系樹脂の溶融が急激に進行するため、
均一な連続気泡の形成が困難となり、得られる発泡体の
気泡が不均一で、かつ粗大化する。
プレス装置等を用いる一段加圧、加熱発泡方式により、
温度160〜190℃、圧力150〜200kg/cm2で、架橋発泡を行
う。この一段加圧、加熱発泡により、一段の処理工程
で、架橋性ポリエチレン系樹脂が発泡、架橋するととも
に、ポリプロピレン系樹脂が溶融一体化し、本発明のポ
リエチレン系樹脂発泡体が得られる。架橋発泡温度が16
0℃未満の場合は、粉末状ポリプロピレン系樹脂が溶融
せず、連続した気泡の形成が困難となる。また、190℃
を越えると、ポリエチレン系樹脂の気泡形成および粉末
状ポリプロピレン系樹脂の溶融が急激に進行するため、
均一な連続気泡の形成が困難となり、得られる発泡体の
気泡が不均一で、かつ粗大化する。
このように製造されたポリエチレン系樹脂発泡体は、
連続気泡率が60〜90％であり、しかも圧縮硬さが1.2kg/
cm2以上で、吸音特性、圧縮特性ともに優れた発泡体で
ある。
連続気泡率が60〜90％であり、しかも圧縮硬さが1.2kg/
cm2以上で、吸音特性、圧縮特性ともに優れた発泡体で
ある。
粉末状ポリプロピレン系樹脂は、ポリエチレン系樹脂
よりも融点が20℃以上高いため、シート化工程等におけ
る処理温度を適当な温度に設定することにより、ポリエ
チレン系樹脂のみが溶融し、粉末状ポリプロピレン系樹
脂はこれに溶融混和することなく、粉末のまま均一分散
される。次の一段加圧、加熱発泡工程においては、発泡
剤、架橋剤が先に、昇温下に例えば150℃付近より急激
に分解し、ポリエチレン系樹脂が架橋されるとともに、
まず独立気泡を形成する。そして、160℃以上で粉末状
ポリプロピレン系樹脂がこれら独立気泡の膜壁で溶融す
る。このポリプロピレン系樹脂は非架橋性であるため、
既に形成された気泡のガス圧に抗しきれず、気泡が破壊
されて連続気泡が形成されるものと推定される。
よりも融点が20℃以上高いため、シート化工程等におけ
る処理温度を適当な温度に設定することにより、ポリエ
チレン系樹脂のみが溶融し、粉末状ポリプロピレン系樹
脂はこれに溶融混和することなく、粉末のまま均一分散
される。次の一段加圧、加熱発泡工程においては、発泡
剤、架橋剤が先に、昇温下に例えば150℃付近より急激
に分解し、ポリエチレン系樹脂が架橋されるとともに、
まず独立気泡を形成する。そして、160℃以上で粉末状
ポリプロピレン系樹脂がこれら独立気泡の膜壁で溶融す
る。このポリプロピレン系樹脂は非架橋性であるため、
既に形成された気泡のガス圧に抗しきれず、気泡が破壊
されて連続気泡が形成されるものと推定される。
また、気泡を連続化しても発泡体の圧縮特性に優れる
ことは、ポリプロピレン系樹脂自体が発泡しないこと、
さらに、ポリプロピレン系樹脂が剛性に優れていること
により、気泡の補強剤として作用しているものと推定さ
れる。
ことは、ポリプロピレン系樹脂自体が発泡しないこと、
さらに、ポリプロピレン系樹脂が剛性に優れていること
により、気泡の補強剤として作用しているものと推定さ
れる。
発明の効果 このように、本発明によれば、従来の連続気泡を有す
る発泡体に比して圧縮特性に非常に優れているため、吸
音性が要求される遮音床材等に極めて有用であるととも
に、圧縮硬さを必要とする吸水材、断熱材、過材、さ
らには包装材等、その用途は極めて広いものである。
る発泡体に比して圧縮特性に非常に優れているため、吸
音性が要求される遮音床材等に極めて有用であるととも
に、圧縮硬さを必要とする吸水材、断熱材、過材、さ
らには包装材等、その用途は極めて広いものである。
以下実施例により本発明をさら具体的に説明するが、
それに先立って実施例で採用した試験方法について述べ
る。
それに先立って実施例で採用した試験方法について述べ
る。
（１）見掛密度 JIS K−6767ポリエチレンフォーム試験方法に準じ、
次式で求めた。
次式で求めた。
D:見掛密度（g/cm3） W:試験片の質量（ｇ） V:試験片の体積（cm3） （２）圧縮特性（圧縮硬さ） JIS K−6767ポリエチレンフォーム試験方法に準じ、
次式で求めた。
次式で求めた。
H:圧縮硬さ（kg/cm2） P:25％圧縮し、20秒後の荷重（kg） W:試験片の幅（cm） L:試験片の長さ（cm） （３）連続気泡率 ASTM−Ｄ−2856エアーピクノメーター法に準じ次式で
求めた。
求めた。
V:連続気泡率（％） Vs:試験片の見掛の体積（cc） ΔV:試験片の真の体積（cc） 実施例１ エチレン−酢酸ビニル共重合体として住友化学（株）
製のエバテートＨ−2020（融点:91℃、密度:0.93g/c
m3、メルトインデックス:1.5g/10分、酢酸ビニル含有
量:15重量％）を74.2重量部、粉末状ポリプロピレン系
樹脂として住友化学（株）製ノーブレンHW−100（ホモ
ポリマー）（粒径:500μｍ、融点170℃、密度:0.91g/cm
3、メルトインデックス:7g/10分）を31.8重量部、発泡
剤として大塚化学（株）製のアゾジカーボンアミドAZ−
Ｌを５重量部、架橋剤として化薬ヌーリー（株）製の1,
3ビス（ターシャリブチルパーオキシイソプロピル）ベ
ンゼン［パーカドックス14/40］を１重量部使用し、こ
れらをインターナルミキサーで溶融、混練後、二本ロー
ルでシート化し、発泡温度175℃にて一段加圧、加熱発
泡方式で発泡体を得た。得られた発泡体は後記の第１表
に示した如く、圧縮硬さ、連続気泡率いずれも優れた発
泡体であった。
製のエバテートＨ−2020（融点:91℃、密度:0.93g/c
m3、メルトインデックス:1.5g/10分、酢酸ビニル含有
量:15重量％）を74.2重量部、粉末状ポリプロピレン系
樹脂として住友化学（株）製ノーブレンHW−100（ホモ
ポリマー）（粒径:500μｍ、融点170℃、密度:0.91g/cm
3、メルトインデックス:7g/10分）を31.8重量部、発泡
剤として大塚化学（株）製のアゾジカーボンアミドAZ−
Ｌを５重量部、架橋剤として化薬ヌーリー（株）製の1,
3ビス（ターシャリブチルパーオキシイソプロピル）ベ
ンゼン［パーカドックス14/40］を１重量部使用し、こ
れらをインターナルミキサーで溶融、混練後、二本ロー
ルでシート化し、発泡温度175℃にて一段加圧、加熱発
泡方式で発泡体を得た。得られた発泡体は後記の第１表
に示した如く、圧縮硬さ、連続気泡率いずれも優れた発
泡体であった。
実施例２〜４ 実施例１と同様のエチレン−酢酸ビニル共重合体と粉
末状ポリプロピレン系樹脂の配合率を第１表に示した如
く変化させ、実施例１と同様の方式で発泡体を得た。得
られた発泡体は、遮音床材に使用されている通常の独立
気泡発泡体の圧縮硬さより優れており、充分実用に耐え
るものであった。また、粉末状ポリプロピレン系樹脂の
増加に伴い、連続気泡率は高く良好な連続気泡発泡体で
あった。
末状ポリプロピレン系樹脂の配合率を第１表に示した如
く変化させ、実施例１と同様の方式で発泡体を得た。得
られた発泡体は、遮音床材に使用されている通常の独立
気泡発泡体の圧縮硬さより優れており、充分実用に耐え
るものであった。また、粉末状ポリプロピレン系樹脂の
増加に伴い、連続気泡率は高く良好な連続気泡発泡体で
あった。
比較例１ 第１表に示した如く、実施例１で使用したエチレン−
酢酸ビニル共重合体106重量部を用い、実施例１と同様
の方式で発泡体を得た。得られた発泡体は第１表に示し
た如く、連続気泡率は著しく低く、ほとんど独立気泡の
発泡体であった。
酢酸ビニル共重合体106重量部を用い、実施例１と同様
の方式で発泡体を得た。得られた発泡体は第１表に示し
た如く、連続気泡率は著しく低く、ほとんど独立気泡の
発泡体であった。
比較例２〜３ 実施例１で使用したエチレン−酢酸ビニル共重合体お
よび粉末状ポリプロピレン系樹脂を用い第１表に示した
配合組成にて、実施例１同様の方式で発泡体を得た。得
られた発泡体は、粉末状ポリプロピレン系樹脂が74.2重
量部の場合、連続気泡率は高いが、圧縮硬さが著しく低
下し、床下地材等として使用できない。一方、粉末状ポ
リプロピレン系樹脂が5.3重量部の場合は圧縮硬さには
優れているが、連続気泡率が著しく低く、吸音性が著し
く劣るため、前記と同様に床下地材としての使用には適
さない。
よび粉末状ポリプロピレン系樹脂を用い第１表に示した
配合組成にて、実施例１同様の方式で発泡体を得た。得
られた発泡体は、粉末状ポリプロピレン系樹脂が74.2重
量部の場合、連続気泡率は高いが、圧縮硬さが著しく低
下し、床下地材等として使用できない。一方、粉末状ポ
リプロピレン系樹脂が5.3重量部の場合は圧縮硬さには
優れているが、連続気泡率が著しく低く、吸音性が著し
く劣るため、前記と同様に床下地材としての使用には適
さない。
実施例５〜６ 低密度ポリエチレンとして住友化学（株）製のＦ−21
6−１（融点:115℃、密度:0.92g/cm3、メルトインデッ
クス1.2g/10分）を使用し、第１表に示した組成にて実
施例１と同様の方式で発泡体を得た。得られた発泡体は
遮音性を満足するための60％以上の連続気泡率を確保す
るとともに、非常に優れた圧縮硬さを有する発泡体であ
った。
6−１（融点:115℃、密度:0.92g/cm3、メルトインデッ
クス1.2g/10分）を使用し、第１表に示した組成にて実
施例１と同様の方式で発泡体を得た。得られた発泡体は
遮音性を満足するための60％以上の連続気泡率を確保す
るとともに、非常に優れた圧縮硬さを有する発泡体であ
った。
実施例７ 無機粉末として三共製粉（株）製の重質炭酸カルシウ
ム［エスカロン＃800］（平均粒子径1.6μｍ）を使用
し、第１表に示した組成にて実施例１と同様の方式で発
泡体を得た。得られた発泡体は実施例１と同様良好な発
泡体であった。
ム［エスカロン＃800］（平均粒子径1.6μｍ）を使用
し、第１表に示した組成にて実施例１と同様の方式で発
泡体を得た。得られた発泡体は実施例１と同様良好な発
泡体であった。
実施例８ 実施例１で使用した粉末状ポリプロピレン系樹脂を粉
砕機で300μｍに粉砕し、第１表に示した配合組成にて
実施例１と同様の方式で発泡体を得た。得られた発泡体
は実施例１と同良好な発泡体であった。
砕機で300μｍに粉砕し、第１表に示した配合組成にて
実施例１と同様の方式で発泡体を得た。得られた発泡体
は実施例１と同良好な発泡体であった。
実施例９ ペレット状ポリプロピレン系樹脂（プロピレン−エチ
レンコポリマー）として出光石油化学（株）製Ｊ−650H
（ブロック共重合体）（融点:168℃、密度:0.90g/cm3、
メルトインデックス:5g/10分）を粉砕機で600μｍに粉
砕し、第１表に示した組成にて実施例１と同様の方式で
発泡体を得た。得られた発泡体は実施例１と比して圧縮
硬さが若干低下するが、実用的には全く問題なく、高い
連続気泡率を有する発泡体が得られた。
レンコポリマー）として出光石油化学（株）製Ｊ−650H
（ブロック共重合体）（融点:168℃、密度:0.90g/cm3、
メルトインデックス:5g/10分）を粉砕機で600μｍに粉
砕し、第１表に示した組成にて実施例１と同様の方式で
発泡体を得た。得られた発泡体は実施例１と比して圧縮
硬さが若干低下するが、実用的には全く問題なく、高い
連続気泡率を有する発泡体が得られた。
以上の結果を、第１表にまとめた。
Claims (1)
- 【請求項１】溶融した（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂
と、熱分解型発泡剤および有機過酸化物、さらには
（ｂ）融点が架橋性ポリエチレン系樹脂よりも20℃以上
高く、かつ190℃以下である粉末状ポリプロピレン系樹
脂とを （ａ）／［（ａ）＋（ｂ）］＝40〜90重量％ （ｂ）／［（ａ）＋（ｂ）］＝10〜60重量％ の範囲で混合し、（ｂ）粉末状ポリプロピレン系樹脂を
非溶融状態にて均一に分散せしめ、次いで、加熱して
（ａ）架橋性ポリエチレン系樹脂を架橋させ、発泡させ
るとともに、（ｂ）粉末状ポリプロピレン系樹脂を溶融
せしめることを特徴とする連続気泡を有するポリエチレ
ン系樹脂発泡体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1012769A JP2673310B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 連続気泡を有するポリエチレン系樹脂発泡体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1012769A JP2673310B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 連続気泡を有するポリエチレン系樹脂発泡体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02194037A JPH02194037A (ja) | 1990-07-31 |
| JP2673310B2 true JP2673310B2 (ja) | 1997-11-05 |
Family
ID=11814611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1012769A Expired - Lifetime JP2673310B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 連続気泡を有するポリエチレン系樹脂発泡体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2673310B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009001934A1 (ja) | 2007-06-27 | 2008-12-31 | Asahi Fiber Glass Company, Limited | ポリオレフィン系樹脂の発泡ボード及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE410468T1 (de) | 2005-08-08 | 2008-10-15 | Alveo Ag | Weicher polyolefinschaum mit hoher hitzebeständigkeit |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6264530A (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-23 | Serutekuno:Kk | ポリエチレンまたはエチレン共重合体の連続気泡体の製造方法 |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1012769A patent/JP2673310B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009001934A1 (ja) | 2007-06-27 | 2008-12-31 | Asahi Fiber Glass Company, Limited | ポリオレフィン系樹脂の発泡ボード及びその製造方法 |
| US8361363B2 (en) | 2007-06-27 | 2013-01-29 | Asahi Fiber Glass Company, Limited | Foam board of polyolefin resin and method for its production |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02194037A (ja) | 1990-07-31 |
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