JP3308696B2 - 架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体 - Google Patents
架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ホットスタンピング
成形性に優れた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体に関す
る。
成形性に優れた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、断
熱材、クッション材など広範な分野で使用されている。
特に、自動車用途では、天井、ドア内面材、インスツル
メントパネル等の断熱緩衝材として使用されている。
熱材、クッション材など広範な分野で使用されている。
特に、自動車用途では、天井、ドア内面材、インスツル
メントパネル等の断熱緩衝材として使用されている。
【０００３】この種の用途では、一般に、上記架橋樹脂
発泡体のシートに、軟質塩化ビニル樹脂シートなどのプ
ラスチックシートや布帛からなる表皮材を貼合わせて表
皮材付き発泡シートとし、これをホットスタンピング成
形法により、所望形状の成形品とされる（例えば、特開
平２−１０２０３４号公報参照）。
発泡体のシートに、軟質塩化ビニル樹脂シートなどのプ
ラスチックシートや布帛からなる表皮材を貼合わせて表
皮材付き発泡シートとし、これをホットスタンピング成
形法により、所望形状の成形品とされる（例えば、特開
平２−１０２０３４号公報参照）。
【０００４】近年、成形サイクルが短縮化され、また成
形品の形状も複雑化し、ホットスタンピング成形時に従
来より大きな剪断力が加えられたり、より高温に加熱さ
れたりすることが多くなっている。また、深絞りの成形
品も多くなっている。
形品の形状も複雑化し、ホットスタンピング成形時に従
来より大きな剪断力が加えられたり、より高温に加熱さ
れたりすることが多くなっている。また、深絞りの成形
品も多くなっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の表皮
材付き発泡シートに使用されている架橋ポリオレフィン
系樹脂発泡シートは、耐熱性、高温抗張力及び高温伸び
が十分に満足のいくものではなく、ホットスタンピング
成形法により所望形状の成形品を得る場合、良好な成形
品を得ることができないことがある。
材付き発泡シートに使用されている架橋ポリオレフィン
系樹脂発泡シートは、耐熱性、高温抗張力及び高温伸び
が十分に満足のいくものではなく、ホットスタンピング
成形法により所望形状の成形品を得る場合、良好な成形
品を得ることができないことがある。
【０００６】例えば、従来の表皮材付き発泡シートを、
予め真空成形により凹型で所望形状に成形し、これに溶
融した熱可塑性樹脂からなる骨材を供給し、凸型で型押
ししてホットスタンピング成形する場合には、発泡シー
ト内に骨材樹脂が部分的に進入したり、この進入した骨
材樹脂により発泡シートが部分的にちぎれることがあ
り、良好な成形品を得ることができない。
予め真空成形により凹型で所望形状に成形し、これに溶
融した熱可塑性樹脂からなる骨材を供給し、凸型で型押
ししてホットスタンピング成形する場合には、発泡シー
ト内に骨材樹脂が部分的に進入したり、この進入した骨
材樹脂により発泡シートが部分的にちぎれることがあ
り、良好な成形品を得ることができない。
【０００７】この発明は、上記の問題を解決するもの
で、その目的とするところは、ホットスタンピング成形
性に優れた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を提供する
ことにある。
で、その目的とするところは、ホットスタンピング成形
性に優れた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を提供する
ことにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的は、メルトイ
ンデックス０．４〜２．０のポリプロピレン系樹脂５０
〜１００重量％とメルトインデックス１〜２０のポリエ
チレン系樹脂５０〜０重量％とからなる架橋樹脂発泡体
であって、１２０℃のキシレン中で２４時間抽出した後
のゲル分率Ａが５０〜７５％であり、１２０℃のキシレ
ン中で７２時間抽出した後のゲル分率Ｂが、式Ｂ／Ａ≧
０．８５を満足する架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を
用いることによって達成することができる。
ンデックス０．４〜２．０のポリプロピレン系樹脂５０
〜１００重量％とメルトインデックス１〜２０のポリエ
チレン系樹脂５０〜０重量％とからなる架橋樹脂発泡体
であって、１２０℃のキシレン中で２４時間抽出した後
のゲル分率Ａが５０〜７５％であり、１２０℃のキシレ
ン中で７２時間抽出した後のゲル分率Ｂが、式Ｂ／Ａ≧
０．８５を満足する架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を
用いることによって達成することができる。
【０００９】このような架橋ポリオレフィン系樹脂発泡
体は、例えば、ポリオレフィン系樹脂に、熱分解型発泡
剤及び架橋助剤を加え、発泡剤が分解しない温度で溶融
混練して発泡性シートを作り、これに電離性放射線を照
射して樹脂を架橋させた後、加熱し発泡させる方法によ
り得ることができる。
体は、例えば、ポリオレフィン系樹脂に、熱分解型発泡
剤及び架橋助剤を加え、発泡剤が分解しない温度で溶融
混練して発泡性シートを作り、これに電離性放射線を照
射して樹脂を架橋させた後、加熱し発泡させる方法によ
り得ることができる。
【００１０】また、電離性放射線により樹脂を架橋させ
る方法に代えて、予め配合組成物中にジクミルパーオキ
サイドのような有機過酸化物を配合しておき、この有機
過酸化物により樹脂を架橋させる方法を採用することも
できる。
る方法に代えて、予め配合組成物中にジクミルパーオキ
サイドのような有機過酸化物を配合しておき、この有機
過酸化物により樹脂を架橋させる方法を採用することも
できる。
【００１１】この発明で用いるポリプロピレン系樹脂
は、プロピレンの単独重合体又はプロピレンを主成分と
する共重合体、これらの混合物のいずれでもよい。共重
合体としては、例えばプロピレン成分を８５重量％以上
含むプロピレン−αオレフィン共重合体（ランダム、ブ
ロック）を挙げることができる。
は、プロピレンの単独重合体又はプロピレンを主成分と
する共重合体、これらの混合物のいずれでもよい。共重
合体としては、例えばプロピレン成分を８５重量％以上
含むプロピレン−αオレフィン共重合体（ランダム、ブ
ロック）を挙げることができる。
【００１２】上記ポリプロピレン系樹脂のメルトインデ
ックス（ＭＩ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づき、温度
２３０℃、荷重２．１６ kｇf の通常の条件で測定され
るもので、そのＭＩが０．４未満では、シート化する際
に外観上問題が生じ、ＭＩが２．０を越えると、発泡シ
ートの耐熱性が不十分となる。
ックス（ＭＩ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づき、温度
２３０℃、荷重２．１６ kｇf の通常の条件で測定され
るもので、そのＭＩが０．４未満では、シート化する際
に外観上問題が生じ、ＭＩが２．０を越えると、発泡シ
ートの耐熱性が不十分となる。
【００１３】この発明で用いるポリエチレン系樹脂は、
エチレンの単独重合体（低密度、中密度、高密度）、エ
チレンを主成分とする共重合体、これらの混合物のいず
れでもよい。共重合体としては、例えばエチレン成分を
８０重量％以上含むエチレン−αオレフィン共重合体
（線状低密度ポリエチレン）、エチレン−酢酸ビニル共
重合体等を挙げることができる。特に、線状低密度ポリ
エチレンが好ましい。
エチレンの単独重合体（低密度、中密度、高密度）、エ
チレンを主成分とする共重合体、これらの混合物のいず
れでもよい。共重合体としては、例えばエチレン成分を
８０重量％以上含むエチレン−αオレフィン共重合体
（線状低密度ポリエチレン）、エチレン−酢酸ビニル共
重合体等を挙げることができる。特に、線状低密度ポリ
エチレンが好ましい。
【００１４】上記ポリエチレン系樹脂のメルトインデッ
クス（ＭＩ) は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づき、温度１
９０℃、荷重２．１６ kｇf の通常の条件で測定される
もので、そのＭＩが１未満であると、シート化する際に
外観上問題を生じ、ＭＩが２０を越えると、発泡シート
の耐熱性が不十分となる。
クス（ＭＩ) は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づき、温度１
９０℃、荷重２．１６ kｇf の通常の条件で測定される
もので、そのＭＩが１未満であると、シート化する際に
外観上問題を生じ、ＭＩが２０を越えると、発泡シート
の耐熱性が不十分となる。
【００１５】また、上記ポリプロピレン系樹脂が５０重
量％未満或いはポリエチレン系樹脂が５０重量％を超え
ると、発泡シートの高温伸び等の耐熱性及び剛性が不十
分となる。
量％未満或いはポリエチレン系樹脂が５０重量％を超え
ると、発泡シートの高温伸び等の耐熱性及び剛性が不十
分となる。
【００１６】熱分解型発泡剤としては、分解温度が１８
０〜２７０℃程度のものが好ましく、例えばアゾジカル
ボンアミド、Ｎ, Ｎ' −ジニトロソペンタメチレンテト
ラミン、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド等が用
いられ。これらは単独で用いても、２種以上を混合して
用いてもよい。熱分解型発泡剤の配合量は、樹脂成分の
合計量１００重量部に対して、一般に５〜３０重量部程
度であり、所望の発泡倍率に応じて設定される。
０〜２７０℃程度のものが好ましく、例えばアゾジカル
ボンアミド、Ｎ, Ｎ' −ジニトロソペンタメチレンテト
ラミン、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド等が用
いられ。これらは単独で用いても、２種以上を混合して
用いてもよい。熱分解型発泡剤の配合量は、樹脂成分の
合計量１００重量部に対して、一般に５〜３０重量部程
度であり、所望の発泡倍率に応じて設定される。
【００１７】架橋助剤としては、例えばジビニルベンゼ
ン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、１，
２，４−トリアリルトリメリテート、１，９−ノナンジ
オールジメタクリレート等が用いられる。架橋助剤の配
合量は、樹脂成分の合計量１００重量部に対して、一般
に０．５〜１５重量部程度であり、所望のゲル分率に応
じて設定される。
ン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、１，
２，４−トリアリルトリメリテート、１，９−ノナンジ
オールジメタクリレート等が用いられる。架橋助剤の配
合量は、樹脂成分の合計量１００重量部に対して、一般
に０．５〜１５重量部程度であり、所望のゲル分率に応
じて設定される。
【００１８】なお、必要に応じて、発泡剤の分解促進
剤、気泡核調整剤、酸化防止剤、熱安定剤、着色剤、難
燃剤、帯電防止剤、無機充填剤等の各種添加剤を配合す
ることができる。
剤、気泡核調整剤、酸化防止剤、熱安定剤、着色剤、難
燃剤、帯電防止剤、無機充填剤等の各種添加剤を配合す
ることができる。
【００１９】上記配合組成物を、押出機やロール等の汎
用の混練装置を用いて、熱分解型発泡剤が分解しない温
度、例えば１５０〜１７０℃程度の温度で溶融混練し
て、シート状に成形して発泡性シートを作成する。
用の混練装置を用いて、熱分解型発泡剤が分解しない温
度、例えば１５０〜１７０℃程度の温度で溶融混練し
て、シート状に成形して発泡性シートを作成する。
【００２０】そして、この発泡性シートに電離性放射線
の照射を行い、この発泡性シートを構成する樹脂を架橋
させる。電離性放射線としては、電子線、Ｘ線、β線、
γ線等が使用される。照射線量は、一般に１〜５０Ｍｒ
ａｄ程度であり、所望のゲル分率に応じて線量が設定さ
れる。
の照射を行い、この発泡性シートを構成する樹脂を架橋
させる。電離性放射線としては、電子線、Ｘ線、β線、
γ線等が使用される。照射線量は、一般に１〜５０Ｍｒ
ａｄ程度であり、所望のゲル分率に応じて線量が設定さ
れる。
【００２１】電離性放射線により樹脂を架橋させる方法
に代えて、有機過酸化物を用いる場合は、予め配合組成
物中に、ジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパー
オキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイドのよう
な有機過酸化物を配合しておき、この有機過酸化物によ
り樹脂を架橋させる。有機過酸化物の配合量は、樹脂成
分の合計量１００重量部に対して、一般に０．０５〜５
重量部程度であり、所望のゲル分率に応じて設定され
る。
に代えて、有機過酸化物を用いる場合は、予め配合組成
物中に、ジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパー
オキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイドのよう
な有機過酸化物を配合しておき、この有機過酸化物によ
り樹脂を架橋させる。有機過酸化物の配合量は、樹脂成
分の合計量１００重量部に対して、一般に０．０５〜５
重量部程度であり、所望のゲル分率に応じて設定され
る。
【００２２】樹脂が架橋された発泡性シートは、例え
ば、熱風、赤外線、メタルバス、オイルバス等により、
熱分解型発泡剤の分解温度以上で且つ樹脂の融点以上の
温度、例えば１９０〜２９０℃に加熱し、発泡剤の分解
ガスによって樹脂を発泡させ、こうして、架橋オレフィ
ン系樹脂発泡シートを得る。
ば、熱風、赤外線、メタルバス、オイルバス等により、
熱分解型発泡剤の分解温度以上で且つ樹脂の融点以上の
温度、例えば１９０〜２９０℃に加熱し、発泡剤の分解
ガスによって樹脂を発泡させ、こうして、架橋オレフィ
ン系樹脂発泡シートを得る。
【００２３】ここで、樹脂成分及び架橋促進剤の種類や
配合割合、電離性放射線の照射条件、加熱発泡条件を適
当に設定することにより、１２０℃のキシレン中で２４
時間抽出した後のゲル分率Ａが５０〜７５％であり、１
２０℃のキシレン中で７２時間抽出した後のゲル分率Ｂ
が、式Ｂ／Ａ≧０．８５を満足する架橋オレフィン系樹
脂発泡シートを得る。
配合割合、電離性放射線の照射条件、加熱発泡条件を適
当に設定することにより、１２０℃のキシレン中で２４
時間抽出した後のゲル分率Ａが５０〜７５％であり、１
２０℃のキシレン中で７２時間抽出した後のゲル分率Ｂ
が、式Ｂ／Ａ≧０．８５を満足する架橋オレフィン系樹
脂発泡シートを得る。
【００２４】ゲル分率Ａ及びＢは、発泡シートの架橋度
を表すもので、具体的には、発泡体約０．２ｇを精密に
秤量し、これを１２０℃のキシレン５０ｍｌ中に所定時
間（２４時間又は７２時間）浸漬し、その後２００メッ
シュの金網で濾過し、金網上の不溶解分を真空乾燥し、
この不溶解分の重量を上記発泡体（約０．２ｇ）の精密
な秤量に対する重量百分率で表した値で示される。
を表すもので、具体的には、発泡体約０．２ｇを精密に
秤量し、これを１２０℃のキシレン５０ｍｌ中に所定時
間（２４時間又は７２時間）浸漬し、その後２００メッ
シュの金網で濾過し、金網上の不溶解分を真空乾燥し、
この不溶解分の重量を上記発泡体（約０．２ｇ）の精密
な秤量に対する重量百分率で表した値で示される。
【００２５】ゲル分率Ａが５０％未満であると、発泡シ
ートの耐熱性が不充分となり、ホットスタンピング成形
時に発泡シートが押し潰されて薄肉化し、逆にゲル分率
Ａが７５％を超えると、発泡性が悪くなる。また、ゲル
分率Ｂが、式Ｂ／Ａ＜０．８５となると、特に高温抗張
力が低下し、ホットスタンピング成形性が悪くなり、良
好な成形品を得ることができない。
ートの耐熱性が不充分となり、ホットスタンピング成形
時に発泡シートが押し潰されて薄肉化し、逆にゲル分率
Ａが７５％を超えると、発泡性が悪くなる。また、ゲル
分率Ｂが、式Ｂ／Ａ＜０．８５となると、特に高温抗張
力が低下し、ホットスタンピング成形性が悪くなり、良
好な成形品を得ることができない。
【００２６】ホットスタンピング成形法には、例えば、
（１）表皮材付き発泡シートを、予め真空成形により凹
型で所望形状に成形し、これに溶融した熱可塑性樹脂か
らなる骨材を供給し、凸型で型押しして成形する方法、
（２）表皮材付き発泡シートを、凹型と凸型で型押しし
て所望形状に成形する際に、溶融した熱可塑性樹脂から
なる骨材を供給して成形する方法などがあり、この発明
の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、公知のいかなる
ホットスタンピング成形法にも有効である。
（１）表皮材付き発泡シートを、予め真空成形により凹
型で所望形状に成形し、これに溶融した熱可塑性樹脂か
らなる骨材を供給し、凸型で型押しして成形する方法、
（２）表皮材付き発泡シートを、凹型と凸型で型押しし
て所望形状に成形する際に、溶融した熱可塑性樹脂から
なる骨材を供給して成形する方法などがあり、この発明
の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、公知のいかなる
ホットスタンピング成形法にも有効である。
【００２７】特に、上記（１）のホットスタンピング成
形法の場合、真空成形により凹型に沿わせるため良好な
高温伸びが要求され、しかも凸型で型押しして成形する
ため良好な高温抗張力が要求されるため、この発明の架
橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、上記（１）のような
真空成形を行うホットスタンピング成形法に好適に使用
される。
形法の場合、真空成形により凹型に沿わせるため良好な
高温伸びが要求され、しかも凸型で型押しして成形する
ため良好な高温抗張力が要求されるため、この発明の架
橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、上記（１）のような
真空成形を行うホットスタンピング成形法に好適に使用
される。
【作用】メルトインデックス０．４〜２．０のポリプロ
ピレン系樹脂５０〜１００重量％と、メルトインデック
ス１〜２０のポリエチレン系樹脂５０〜０重量％とから
なる架橋樹脂発泡体は、主にポリプロピレン系樹脂によ
って高温伸びが向上する。
ピレン系樹脂５０〜１００重量％と、メルトインデック
ス１〜２０のポリエチレン系樹脂５０〜０重量％とから
なる架橋樹脂発泡体は、主にポリプロピレン系樹脂によ
って高温伸びが向上する。
【００２８】しかも、この架橋樹脂発泡体が、１２０℃
のキシレンに２４時間抽出した後のゲル分率Ａが５０〜
７５％であると、主に耐熱性が向上し、しかも１２０℃
のキシレンに７２時間抽出した後のゲル分率Ｂが式Ｂ／
Ａ≧０．８５を満足するものは、主に耐熱性及び高温抗
張力が向上する。
のキシレンに２４時間抽出した後のゲル分率Ａが５０〜
７５％であると、主に耐熱性が向上し、しかも１２０℃
のキシレンに７２時間抽出した後のゲル分率Ｂが式Ｂ／
Ａ≧０．８５を満足するものは、主に耐熱性及び高温抗
張力が向上する。
【００２９】このように、この発明の架橋樹脂発泡体
は、２４時間抽出後と７２時間抽出後とでゲル分率の変
化が小さい。このことは、架橋樹脂発泡体の架橋構造が
しっかりとした化学架橋構造であり、熱に弱い物理的な
疑似架橋構造が少ないものと推定され、このような化学
架橋構造と、上記特定ポリプロピレン系樹脂及びポリエ
チレン系樹脂との性質とが相まって、ホットスタンピン
グ成形性の向上に寄与しているものと考えられる。
は、２４時間抽出後と７２時間抽出後とでゲル分率の変
化が小さい。このことは、架橋樹脂発泡体の架橋構造が
しっかりとした化学架橋構造であり、熱に弱い物理的な
疑似架橋構造が少ないものと推定され、このような化学
架橋構造と、上記特定ポリプロピレン系樹脂及びポリエ
チレン系樹脂との性質とが相まって、ホットスタンピン
グ成形性の向上に寄与しているものと考えられる。
【００３０】
【実施例】以下、この発明の実施例及び比較例を説明す
る。実施例１ ポリプロピレン系樹脂（ＭＩ０．５、エチレン含有量
３．６重量％のプロピレン−エチレンランダム共重合
体）７０重量部と、ポリエチレン系樹脂（ＭＩ８．０、
密度０．９２０ｇ／cm3 の線状低密度ポリエチレン）３
０重量部とを混合して、ポリオレフィン系樹脂を調製し
た。
る。実施例１ ポリプロピレン系樹脂（ＭＩ０．５、エチレン含有量
３．６重量％のプロピレン−エチレンランダム共重合
体）７０重量部と、ポリエチレン系樹脂（ＭＩ８．０、
密度０．９２０ｇ／cm3 の線状低密度ポリエチレン）３
０重量部とを混合して、ポリオレフィン系樹脂を調製し
た。
【００３１】このポリオレフィン系樹脂１００重量部
に、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド６重量
部、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメタク
リレート２．４重量部と１，９−ノナンジオールジメタ
クリレート０．６重量部、酸化防止剤（ＢＨＴ）を配合
して、樹脂配合物を調製した。
に、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド６重量
部、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメタク
リレート２．４重量部と１，９−ノナンジオールジメタ
クリレート０．６重量部、酸化防止剤（ＢＨＴ）を配合
して、樹脂配合物を調製した。
【００３２】この樹脂配合物を、押出機を用いて発泡剤
の分解温度以下でシート状に成形し、厚さ１．５mmの発
泡性シートを得た。この発泡性シートに電子線（８００
ＫＶ）を５Ｍｒａｄ照射して樹脂を架橋させ、これを２
８０℃の熱風式発泡炉で加熱して発泡させて、表面平滑
な架橋樹脂発泡シートを得た。
の分解温度以下でシート状に成形し、厚さ１．５mmの発
泡性シートを得た。この発泡性シートに電子線（８００
ＫＶ）を５Ｍｒａｄ照射して樹脂を架橋させ、これを２
８０℃の熱風式発泡炉で加熱して発泡させて、表面平滑
な架橋樹脂発泡シートを得た。
【００３３】この架橋樹脂発泡シートは、厚さ３mm、密
度０．０６７ｇ／cm3 で、１２０℃のキシレン中で２４
時間抽出した後のゲル分率Ａが５５％、１２０℃のキシ
レン中で７２時間抽出した後のゲル分率Ｂが５１％であ
り、Ｂ／Ａは０．９３であった。
度０．０６７ｇ／cm3 で、１２０℃のキシレン中で２４
時間抽出した後のゲル分率Ａが５５％、１２０℃のキシ
レン中で７２時間抽出した後のゲル分率Ｂが５１％であ
り、Ｂ／Ａは０．９３であった。
【００３４】この架橋樹脂発泡シートのホットスタンピ
ング成形性を評価するために、この架橋樹脂発泡シート
の片面に、ウレタン系接着剤を用いて、軟質塩化ビニル
樹脂シート（厚さ０．４mm）からなる表皮材を貼合わせ
て、表皮材付き発泡シートを得た。
ング成形性を評価するために、この架橋樹脂発泡シート
の片面に、ウレタン系接着剤を用いて、軟質塩化ビニル
樹脂シート（厚さ０．４mm）からなる表皮材を貼合わせ
て、表皮材付き発泡シートを得た。
【００３５】そして、この表皮材付き発泡シート（試料
１０個）を用い、シート表面が１９０℃になるように加
熱し、絞り比（深さ／直径）０．７の円筒状の凹型で予
め真空成形し、これに溶融した２１０℃のポリプロピレ
ン樹脂からなる骨材を供給し、凸型で型押ししてホット
スタンピング成形を行った。
１０個）を用い、シート表面が１９０℃になるように加
熱し、絞り比（深さ／直径）０．７の円筒状の凹型で予
め真空成形し、これに溶融した２１０℃のポリプロピレ
ン樹脂からなる骨材を供給し、凸型で型押ししてホット
スタンピング成形を行った。
【００３６】得られた成形品（１０個）について、発泡
シート内に骨材樹脂が部分的に進入したり、この進入し
た骨材樹脂により発泡シートが部分的にちぎれることの
ない場合を合格品とし、その数でホットスタンピング成
形性を評価した。その結果、全ての成形品（１０個）が
合格品であった。これを表１にまとめて示す。
シート内に骨材樹脂が部分的に進入したり、この進入し
た骨材樹脂により発泡シートが部分的にちぎれることの
ない場合を合格品とし、その数でホットスタンピング成
形性を評価した。その結果、全ての成形品（１０個）が
合格品であった。これを表１にまとめて示す。
【００３７】実施例２ ポリプロピレン系樹脂（ＭＩ２．０、エチレン含有量
４．０重量％のプロピレン−エチレンランダム共重合
体）６０重量部と、ポリエチレン系樹脂（ＭＩ２０．
０、密度０．９２０ｇ／cm3 の線状低密度ポリエチレ
ン）４０重量部とを混合したポリオレフィン系樹脂を用
いた。
４．０重量％のプロピレン−エチレンランダム共重合
体）６０重量部と、ポリエチレン系樹脂（ＭＩ２０．
０、密度０．９２０ｇ／cm3 の線状低密度ポリエチレ
ン）４０重量部とを混合したポリオレフィン系樹脂を用
いた。
【００３８】また、架橋助剤として、トリメチロールプ
ロパントリメタクリレート１．５重量部と１，９−ノナ
ンジオールジメタクリレート０．５重量部とジビニルベ
ンゼン１．０重量部とを用いた。
ロパントリメタクリレート１．５重量部と１，９−ノナ
ンジオールジメタクリレート０．５重量部とジビニルベ
ンゼン１．０重量部とを用いた。
【００３９】それ以外は、実施例１と同様にして、表１
に示す発泡シートを調製し、実施例１と同様にして、ホ
ットスタンピング成形性を評価した。その結果を、表１
にまとめて示す。
に示す発泡シートを調製し、実施例１と同様にして、ホ
ットスタンピング成形性を評価した。その結果を、表１
にまとめて示す。
【００４０】比較例１〜３
【００４１】ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系
樹脂のＭＩと混合割合、架橋助剤の種類と混合割合、照
射線量、加熱発泡条件等を変更して、表１に示す発泡シ
ートを調製し、実施例１と同様にして、ホットスタンピ
ング成形性を評価した。その結果を、表１にまとめて示
す。
樹脂のＭＩと混合割合、架橋助剤の種類と混合割合、照
射線量、加熱発泡条件等を変更して、表１に示す発泡シ
ートを調製し、実施例１と同様にして、ホットスタンピ
ング成形性を評価した。その結果を、表１にまとめて示
す。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【発明の効果】上述の通り、この発明の架橋ポリオレフ
ィン系樹脂発泡体は、メルトインデックス０．４〜２．
０のポリプロピレン系樹脂５０〜１００重量％とメルト
インデックス１〜２０のポリエチレン系樹脂５０〜０重
量％とからなる架橋樹脂発泡体であって、１２０℃のキ
シレンに２４時間抽出した後のゲル分率Ａが５０〜７５
重量％であり、１２０℃のキシレンに７２時間抽出した
後のゲル分率Ｂが、式Ｂ／Ａ≧０．８５を満足するもの
で、それにより、ホットスタンピング成形の際に、発泡
シート内に骨材樹脂が部分的に進入したり、この進入し
た骨材樹脂により発泡シートが部分的にちぎれることの
ない成形品を得ることができる。
ィン系樹脂発泡体は、メルトインデックス０．４〜２．
０のポリプロピレン系樹脂５０〜１００重量％とメルト
インデックス１〜２０のポリエチレン系樹脂５０〜０重
量％とからなる架橋樹脂発泡体であって、１２０℃のキ
シレンに２４時間抽出した後のゲル分率Ａが５０〜７５
重量％であり、１２０℃のキシレンに７２時間抽出した
後のゲル分率Ｂが、式Ｂ／Ａ≧０．８５を満足するもの
で、それにより、ホットスタンピング成形の際に、発泡
シート内に骨材樹脂が部分的に進入したり、この進入し
た骨材樹脂により発泡シートが部分的にちぎれることの
ない成形品を得ることができる。
【００４４】したがって、この発明の架橋ポリオレフィ
ン系樹脂発泡体は、この発泡シートに表皮材を貼り合わ
せ、この表皮材付き発泡シートを用いてホットスタンピ
ング成形を行う用途、例えば自動車の天井材、ドア内面
材、インスツルメントパネル等の断熱緩衝材として好適
である。
ン系樹脂発泡体は、この発泡シートに表皮材を貼り合わ
せ、この表皮材付き発泡シートを用いてホットスタンピ
ング成形を行う用途、例えば自動車の天井材、ドア内面
材、インスツルメントパネル等の断熱緩衝材として好適
である。
Claims (1)
- 【請求項１】 メルトインデックス０．４〜２．０のポ
リプロピレン系樹脂５０〜１００重量％とメルトインデ
ックス１〜２０のポリエチレン系樹脂５０〜０重量％と
からなる架橋樹脂発泡体であって、１２０℃のキシレン
中で２４時間抽出した後のゲル分率Ａが５０〜７５％で
あり、１２０℃のキシレン中で７２時間抽出した後のゲ
ル分率Ｂが、式Ｂ／Ａ≧０．８５を満足する架橋ポリオ
レフィン系樹脂発泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1159394A JP3308696B2 (ja) | 1994-02-03 | 1994-02-03 | 架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1159394A JP3308696B2 (ja) | 1994-02-03 | 1994-02-03 | 架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07216123A JPH07216123A (ja) | 1995-08-15 |
| JP3308696B2 true JP3308696B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=11782212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1159394A Expired - Fee Related JP3308696B2 (ja) | 1994-02-03 | 1994-02-03 | 架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3308696B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101326235B (zh) * | 2005-12-09 | 2012-04-04 | 三井化学株式会社 | 振动控制用材料、振动控制用成形体和振动控制用多层叠层体 |
| US9260577B2 (en) | 2009-07-14 | 2016-02-16 | Toray Plastics (America), Inc. | Crosslinked polyolefin foam sheet with exceptional softness, haptics, moldability, thermal stability and shear strength |
-
1994
- 1994-02-03 JP JP1159394A patent/JP3308696B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07216123A (ja) | 1995-08-15 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |