JP2634299B2 - 高温、高濃度硫酸用Ｐｄ添加ステンレス鋼 - Google Patents
高温、高濃度硫酸用Ｐｄ添加ステンレス鋼Info
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- JP2634299B2 JP2634299B2 JP2131258A JP13125890A JP2634299B2 JP 2634299 B2 JP2634299 B2 JP 2634299B2 JP 2131258 A JP2131258 A JP 2131258A JP 13125890 A JP13125890 A JP 13125890A JP 2634299 B2 JP2634299 B2 JP 2634299B2
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- stainless steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は硫酸プラントにおいて、高温、高濃度硫酸環
境下で稼動する吸収塔、冷却塔、ポンプ、タンク等に適
用される耐食性及び加工性に優れたステンレス鋼に関
し、特に90〜100％の高濃度、かつ240℃までの硫酸中に
おいて優れた耐食性を有するオースナイト系ステンレス
鋼に関する。
境下で稼動する吸収塔、冷却塔、ポンプ、タンク等に適
用される耐食性及び加工性に優れたステンレス鋼に関
し、特に90〜100％の高濃度、かつ240℃までの硫酸中に
おいて優れた耐食性を有するオースナイト系ステンレス
鋼に関する。
一般に硫酸は金属材料に対して厳しい腐食性を有す
る。特に10〜80％程度の中濃度域において金属材料の腐
食は著しい。これは主に硫酸が非酸化性の酸であること
に起因する。このような環境で耐食性を有する材料とし
ては、100℃以下の温度でNi基合金（例：ハステロイB,C
−276・・・商品名）の一部や鉛等に限られている。
る。特に10〜80％程度の中濃度域において金属材料の腐
食は著しい。これは主に硫酸が非酸化性の酸であること
に起因する。このような環境で耐食性を有する材料とし
ては、100℃以下の温度でNi基合金（例：ハステロイB,C
−276・・・商品名）の一部や鉛等に限られている。
一方、硫酸濃度が90％以上の高濃度となると、硫酸は
その性質が非酸化性の酸から酸化性の酸になることが知
られている。この濃度域では中程度域において耐食性に
乏しい金属材料が使用できることもある。例えば軟鋼は
低温度の98％硫酸中では表層にFeSO4皮膜を生成するた
めに耐食性が良好となる。したがって常温（20℃付近）
では耐食材料として使用される例もある。しかしなが
ら、こゝで問題とする温度が240℃までの高温度域では
耐食性が非常に厳しくなる。この高温度行においては、
軟鋼は表層のFeSO4皮膜が溶解し耐食性は著しく悪化す
る。また一般のオーステナイト系ステンレス鋼フェライ
トステンレス鋼及びNi基合金も耐食性に乏しく、特に中
濃度域で比較的耐食性に優れるNi基合金（例：ハステロ
イB,C−276・・・商品名）や鉛は高濃度，高温域では耐
食性が劣悪となる。
その性質が非酸化性の酸から酸化性の酸になることが知
られている。この濃度域では中程度域において耐食性に
乏しい金属材料が使用できることもある。例えば軟鋼は
低温度の98％硫酸中では表層にFeSO4皮膜を生成するた
めに耐食性が良好となる。したがって常温（20℃付近）
では耐食材料として使用される例もある。しかしなが
ら、こゝで問題とする温度が240℃までの高温度域では
耐食性が非常に厳しくなる。この高温度行においては、
軟鋼は表層のFeSO4皮膜が溶解し耐食性は著しく悪化す
る。また一般のオーステナイト系ステンレス鋼フェライ
トステンレス鋼及びNi基合金も耐食性に乏しく、特に中
濃度域で比較的耐食性に優れるNi基合金（例：ハステロ
イB,C−276・・・商品名）や鉛は高濃度，高温域では耐
食性が劣悪となる。
現在までのところこのような環境で十分な耐食性を有
し、実際に硫酸プラント等の機器に適用されている材料
はみあたらないが、こゝで対象とする温度より比較的低
い温度域（〜120℃）においては、従来から高Si鋳鉄（S
i14％）以上含有）が比較的よい耐食性を有することが
知られている。これは成分であるSiが耐食性に有効に寄
与するものと考えられている。また最近では高Cr含有の
フェライト系ステンレス鋼も比較的よい耐食性を示すこ
とが報告されている。これをCrが耐食性に有効に寄与し
ていること及び耐食性に悪影響を与えていると思われる
Niの含有量が少ないことに起因しているものと思われ
る。しかしながら、両鋼種とも加工性に問題があり、特
に高Si鋳鉄は加工、溶接がほとんどできないことから大
型の機器には利用されていない。したがって現在まで、
120℃までの温度域で90％以上の高濃度硫酸環境を有す
る硫酸プラント吸収塔のような大型機器には耐酸レンガ
を内部ライニング材として使用しているのが実情であ
る。
し、実際に硫酸プラント等の機器に適用されている材料
はみあたらないが、こゝで対象とする温度より比較的低
い温度域（〜120℃）においては、従来から高Si鋳鉄（S
i14％）以上含有）が比較的よい耐食性を有することが
知られている。これは成分であるSiが耐食性に有効に寄
与するものと考えられている。また最近では高Cr含有の
フェライト系ステンレス鋼も比較的よい耐食性を示すこ
とが報告されている。これをCrが耐食性に有効に寄与し
ていること及び耐食性に悪影響を与えていると思われる
Niの含有量が少ないことに起因しているものと思われ
る。しかしながら、両鋼種とも加工性に問題があり、特
に高Si鋳鉄は加工、溶接がほとんどできないことから大
型の機器には利用されていない。したがって現在まで、
120℃までの温度域で90％以上の高濃度硫酸環境を有す
る硫酸プラント吸収塔のような大型機器には耐酸レンガ
を内部ライニング材として使用しているのが実情であ
る。
従来材については現在次のような問題がある。
耐酸レンガの場合には使用する際レンガの合せ目にバ
インダーが必要であるが、このバインダーが硫酸により
劣化し、硫酸の洩漏が生じ、数年に一度の全面補修を要
する。またこゝで対象とする環境下（硫酸濃度90％以
上、温度〜240℃）で使用する場合にはバインダーの劣
化はさらに著しく促進され、レンガの耐食性も著しく悪
化する。
インダーが必要であるが、このバインダーが硫酸により
劣化し、硫酸の洩漏が生じ、数年に一度の全面補修を要
する。またこゝで対象とする環境下（硫酸濃度90％以
上、温度〜240℃）で使用する場合にはバインダーの劣
化はさらに著しく促進され、レンガの耐食性も著しく悪
化する。
また、この環境下では、他の材料に比較し、耐食性が
良好な高Crフェライト系ステンレス鋼の腐食速度は実用
性の目安となる0.1g/m2・ｈを大きくうわまわり耐食性
に乏しい。これは加工性を確保するために、この環境下
で必要とされる耐食性を満たす量（35％以上）までCrを
添加することができないことによる。Crを多く添加する
と、材料はもろくなり圧延などの加圧が困難となる。さ
らに溶接については溶接部が硬化しやすいことから溶接
の際、予熱、後熱等の熱処理が必要となるため、オース
テナイト系ステンレス鋼に比べプラント機器等の建設時
及び補修時に大巾なコスト高ともなる。
良好な高Crフェライト系ステンレス鋼の腐食速度は実用
性の目安となる0.1g/m2・ｈを大きくうわまわり耐食性
に乏しい。これは加工性を確保するために、この環境下
で必要とされる耐食性を満たす量（35％以上）までCrを
添加することができないことによる。Crを多く添加する
と、材料はもろくなり圧延などの加圧が困難となる。さ
らに溶接については溶接部が硬化しやすいことから溶接
の際、予熱、後熱等の熱処理が必要となるため、オース
テナイト系ステンレス鋼に比べプラント機器等の建設時
及び補修時に大巾なコスト高ともなる。
また高Si鋳鉄では材質がもろいため加工、溶接がほと
んどできないという問題が依然として残る。
んどできないという問題が依然として残る。
本発明は上述した技術水準に鑑み、高温・高濃度硫酸
環境下において従来材において問題となっている耐食性
の乏しさを解決すると同時に溶接加工性にも問題のない
オーステナイト系ステンレス鋼を提供しようとするもの
である。
環境下において従来材において問題となっている耐食性
の乏しさを解決すると同時に溶接加工性にも問題のない
オーステナイト系ステンレス鋼を提供しようとするもの
である。
本発明は、重量％で、C:0.04％以下、Si:5％を超え７
％以下、Mu:2％以下、Cr:15〜25％、Ni:4〜24％、Pd:0.
01〜1.07％、残部Feおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする高温、高濃度硫酸用ステンレス鋼である。
％以下、Mu:2％以下、Cr:15〜25％、Ni:4〜24％、Pd:0.
01〜1.07％、残部Feおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする高温、高濃度硫酸用ステンレス鋼である。
本発明鋼の基本的特徴は高温、高濃度硫酸環境下での
耐食性を著しく向上させるため、Cr,Ni,Siの３成分の複
合添加を基本に、微量かつ適量のPdを添加してなる点で
ある。以下これら合金元素の添加効果について説明す
る。高温（100〜120℃）、高濃度（90〜100％）硫酸中
において、高Si鋳鉄が比較的よい耐食性を有することが
知られている。このことから耐食性向上に対するSiの効
果が伺える。また同環境下で、ステンレス鋼においては
Cr含有量が多いほど耐食性の向上に寄与することが知ら
れている。しかしながらステンレス鋼においては溶接等
の加工性の良好なオーステナイト相を確保するために
は、Cr＋Si（フェライト生成元素）の含有量が多いほ
ど、それに対応するNi含有量が必要となる。こゝで対象
とする環境下ではNiは耐食性に悪影響を与えることがわ
かっているために、Niは望ましくはオーステナイト相を
確保するためだけの必要最小量にする必要がある。した
がってこのような知見をもとに加工性、溶接性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼をベースにオーステナイ
ト相を維持するために、シェフラーの状態図（金属組織
と合金元素当量の関係図）を考慮し、必要量のSiを添加
した。このようにして、高温、高濃度硫酸環境下で、ベ
ースのステンレス鋼にSiを添加していくと、耐食性が向
上していくことを実験的に明らかにした（第１図参
照）。
耐食性を著しく向上させるため、Cr,Ni,Siの３成分の複
合添加を基本に、微量かつ適量のPdを添加してなる点で
ある。以下これら合金元素の添加効果について説明す
る。高温（100〜120℃）、高濃度（90〜100％）硫酸中
において、高Si鋳鉄が比較的よい耐食性を有することが
知られている。このことから耐食性向上に対するSiの効
果が伺える。また同環境下で、ステンレス鋼においては
Cr含有量が多いほど耐食性の向上に寄与することが知ら
れている。しかしながらステンレス鋼においては溶接等
の加工性の良好なオーステナイト相を確保するために
は、Cr＋Si（フェライト生成元素）の含有量が多いほ
ど、それに対応するNi含有量が必要となる。こゝで対象
とする環境下ではNiは耐食性に悪影響を与えることがわ
かっているために、Niは望ましくはオーステナイト相を
確保するためだけの必要最小量にする必要がある。した
がってこのような知見をもとに加工性、溶接性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼をベースにオーステナイ
ト相を維持するために、シェフラーの状態図（金属組織
と合金元素当量の関係図）を考慮し、必要量のSiを添加
した。このようにして、高温、高濃度硫酸環境下で、ベ
ースのステンレス鋼にSiを添加していくと、耐食性が向
上していくことを実験的に明らかにした（第１図参
照）。
第１図からSiを５％以上添加することによって耐食性
が著しく向上することがわかる。Siは７％以上添加して
いくと材料の硬度が非常に上昇し、圧延が困難となるた
め添加量は７％程度の限界と思われる。このように、Si
を添加したオーステナイト系ステンレス鋼はよい耐食性
を有するようになるが、圧延等の加工性を重要視する
と、Si量はなるべく少ない方がよい。そこでSi量を５〜
６％にした場合にさらに耐食性を向上せしめるため微量
のPdを添加すると、耐食性が向上していくことを実験的
に明らかにした（第２図参照）。第２図に示すようにPd
を微量添加することにより高温、高濃度硫酸環境下での
耐食性を大巾に向上させることを初めて明らかにした。
さらに、第３図に示すように、5.5％Si添加においてPd
量は0.2〜0.6％の範囲で最も良好な効果を示すことを明
らかにした。また表１に示すように6.61％Si添加におい
てはPd量は0.01％においても耐食性に対し、良好な効果
を示すことを明らかにした。
が著しく向上することがわかる。Siは７％以上添加して
いくと材料の硬度が非常に上昇し、圧延が困難となるた
め添加量は７％程度の限界と思われる。このように、Si
を添加したオーステナイト系ステンレス鋼はよい耐食性
を有するようになるが、圧延等の加工性を重要視する
と、Si量はなるべく少ない方がよい。そこでSi量を５〜
６％にした場合にさらに耐食性を向上せしめるため微量
のPdを添加すると、耐食性が向上していくことを実験的
に明らかにした（第２図参照）。第２図に示すようにPd
を微量添加することにより高温、高濃度硫酸環境下での
耐食性を大巾に向上させることを初めて明らかにした。
さらに、第３図に示すように、5.5％Si添加においてPd
量は0.2〜0.6％の範囲で最も良好な効果を示すことを明
らかにした。また表１に示すように6.61％Si添加におい
てはPd量は0.01％においても耐食性に対し、良好な効果
を示すことを明らかにした。
以下に成分の限定理由をのべる。
C:Cはステンレス鋼の耐食性に有害であるか、強度の観
点からはある程度の含有量は必要である。また0.04％を
超えると耐食性を大幅に劣化させるため、0.004〜0.04
％とした。
点からはある程度の含有量は必要である。また0.04％を
超えると耐食性を大幅に劣化させるため、0.004〜0.04
％とした。
Si:Siは本発明鋼の準基本成分である。ステンレス鋼の
耐硫酸性及び耐酸化性にも有効な元素である。高温、高
濃度硫酸中においては５％以上の添加により耐食性を著
しく向上させる。添加量が多いほど耐食性を向上させる
が、７％を超えると加工性を劣化させるため５〜７％と
する。
耐硫酸性及び耐酸化性にも有効な元素である。高温、高
濃度硫酸中においては５％以上の添加により耐食性を著
しく向上させる。添加量が多いほど耐食性を向上させる
が、７％を超えると加工性を劣化させるため５〜７％と
する。
Mu:脱酸剤として２％以下含有させる。
Cr:Crは本発明鋼の基本成分である。一般の耐食性及び
高温、高濃度硫酸環境に対する耐食性を確保するため
に、15％以上は必要である。Cr量は多いほど耐食性は向
上するが、オーステナイト組織にするために、Ni量の増
加も必要とし、Niによる耐食性の劣化が生じる。また、
25％を超えると作り込みが難かしくなることから15〜25
％とする。
高温、高濃度硫酸環境に対する耐食性を確保するため
に、15％以上は必要である。Cr量は多いほど耐食性は向
上するが、オーステナイト組織にするために、Ni量の増
加も必要とし、Niによる耐食性の劣化が生じる。また、
25％を超えると作り込みが難かしくなることから15〜25
％とする。
Ni:Niはオーステナイト組織にするために必要な量とし
て、４〜24％とする。
て、４〜24％とする。
Pd:Pdは微量添加量であるが、本発明鋼の基本成分であ
る。高温、高濃度硫酸環境下において、著しく耐食性を
向上させる。耐食性を向上させるためには0.01％以上の
添加が必要であるが、1.07％を超えると飽和し経済的に
も高価になる。したがって本発明にあってのPdの含有量
は0.01〜1.07％とする。
る。高温、高濃度硫酸環境下において、著しく耐食性を
向上させる。耐食性を向上させるためには0.01％以上の
添加が必要であるが、1.07％を超えると飽和し経済的に
も高価になる。したがって本発明にあってのPdの含有量
は0.01〜1.07％とする。
P:Pは耐食性及び熱間加工性の観点から少ないことが望
ましい。0.03％を超えると熱間加工性を劣化させる。
ましい。0.03％を超えると熱間加工性を劣化させる。
このようにして従来鋼と同等の加工性を確保し、同時
に高い耐食性を有するステンレス鋼として求めた材料の
例を表１に示した。また第４図に、従来鋼との比較で、
本発明の範囲の発明鋼（表１）の位置を黒丸印で示し
た。第４図において加工性の指標としては、−Ｒ＝−
（Cr当量−Ni当量）を用いた。ここでCr当量＝Cr＋Mo＋
1.5Si、Ni当量＝Ni＋0.5Mnとする。Ｒ値（Cr当量−Ni当
量）は、加工性の難易度を表わす指標であり、一般にCr
量の多い難加工性の材料（例えば、第４図におけるSUS4
47J1,EB26−１）についてはＲ値が大きく、大量に生産
され、加工性が比較的容易である材料（例えば、第４図
におけるSUS316L,SUS304L等）についてはＲ値の範囲は
７〜20である。なお従来鋼種としては比較のため多くの
生産実績のなる材料も加えた。第４図中のインコネル62
5,C276に付されたＲ値は大きすぎて図中に入らないの
で、その値を付したものである。
に高い耐食性を有するステンレス鋼として求めた材料の
例を表１に示した。また第４図に、従来鋼との比較で、
本発明の範囲の発明鋼（表１）の位置を黒丸印で示し
た。第４図において加工性の指標としては、−Ｒ＝−
（Cr当量−Ni当量）を用いた。ここでCr当量＝Cr＋Mo＋
1.5Si、Ni当量＝Ni＋0.5Mnとする。Ｒ値（Cr当量−Ni当
量）は、加工性の難易度を表わす指標であり、一般にCr
量の多い難加工性の材料（例えば、第４図におけるSUS4
47J1,EB26−１）についてはＲ値が大きく、大量に生産
され、加工性が比較的容易である材料（例えば、第４図
におけるSUS316L,SUS304L等）についてはＲ値の範囲は
７〜20である。なお従来鋼種としては比較のため多くの
生産実績のなる材料も加えた。第４図中のインコネル62
5,C276に付されたＲ値は大きすぎて図中に入らないの
で、その値を付したものである。
表−１は本発明鋼ならびに比較鋼の化学組成と熱間加
工性及び耐食性を比較したものである。本発明鋼につい
ては、真空アーク溶解炉にて溶解し表面手入れ後、ステ
ンレス鋼用条件で熱間圧延した。さらに、本発明鋼を溶
体化処理後、試験に供した。耐食試験は98％硫酸溶液を
用い、主に100〜220℃の温度で24時間浸漬した後、重量
減から腐食速度を求めた。加工性については使宜的に、
加工性の指標として、Ｒ＝（Cr当量−Ni当量）を求める
ことにより鋼種間の比較を行なった。ここでCr当量＝Cr
＋Mo＋1.5Si,Ni当量＝Ni＋0.5Mnとする。
工性及び耐食性を比較したものである。本発明鋼につい
ては、真空アーク溶解炉にて溶解し表面手入れ後、ステ
ンレス鋼用条件で熱間圧延した。さらに、本発明鋼を溶
体化処理後、試験に供した。耐食試験は98％硫酸溶液を
用い、主に100〜220℃の温度で24時間浸漬した後、重量
減から腐食速度を求めた。加工性については使宜的に、
加工性の指標として、Ｒ＝（Cr当量−Ni当量）を求める
ことにより鋼種間の比較を行なった。ここでCr当量＝Cr
＋Mo＋1.5Si,Ni当量＝Ni＋0.5Mnとする。
表−１から本発明鋼において、0.5％Pd添加鋼（2,3及
び４）は同組成の比較鋼（７）に比べ耐食性が優れてい
ることが明らかである。また0.5Pd添加鋼（2,3及び４）
の耐食性が1.07％Pd添加鋼（５及び６）よりも優れてい
ることがわかる。さらに本発明鋼の加工性は比較鋼の中
で、特に一般に多く生産されている耐硫酸用鋼（１）に
比べても略同等であることがわかる。
び４）は同組成の比較鋼（７）に比べ耐食性が優れてい
ることが明らかである。また0.5Pd添加鋼（2,3及び４）
の耐食性が1.07％Pd添加鋼（５及び６）よりも優れてい
ることがわかる。さらに本発明鋼の加工性は比較鋼の中
で、特に一般に多く生産されている耐硫酸用鋼（１）に
比べても略同等であることがわかる。
〔発明の効果〕 以上の説明から明らかなように、本発明はSi添加を基
本に、微量のPdを添加することにより、高温、高濃度硫
酸環境下において、優れた耐食性及び良好な加工性を有
するオーステナイト系ステンレス鋼を提供するものであ
る。本発明によれば耐食材料は従来材に比較し、十分な
耐食性と同時に加工性を確保したため、高温、高濃度環
境化における適用範囲の広さにも優れたものである。
本に、微量のPdを添加することにより、高温、高濃度硫
酸環境下において、優れた耐食性及び良好な加工性を有
するオーステナイト系ステンレス鋼を提供するものであ
る。本発明によれば耐食材料は従来材に比較し、十分な
耐食性と同時に加工性を確保したため、高温、高濃度環
境化における適用範囲の広さにも優れたものである。
第１図は高温・高濃度硫酸中におけるSi添加鋼の腐食速
度とSi添加量の関係を示す図表、第２図は本発明鋼及び
従来鋼の腐食速度に及ぼす温度の影響の比較を示す図
表、第３図は本発明鋼における腐食速度とPd添加量の関
係を示す図表、第４図は本発明鋼と従来鋼の耐食性及び
加工性の比較を示す図表である。
度とSi添加量の関係を示す図表、第２図は本発明鋼及び
従来鋼の腐食速度に及ぼす温度の影響の比較を示す図
表、第３図は本発明鋼における腐食速度とPd添加量の関
係を示す図表、第４図は本発明鋼と従来鋼の耐食性及び
加工性の比較を示す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 保 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22 号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 西村 保男 東京都千代田区丸の内２丁目５番１号 三菱重工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭56−93860（ＪＰ，Ａ) 特公 昭43−19746（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭41−6442（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、C:0.04％以下、Si:5％を超え７
％以下、Mu:2％以下、Cr:15〜25％、Ni:4〜24％、Pd:0.
01〜1.07％、残部Feおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする高温、高濃度硫酸用ステンレス鋼。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2131258A JP2634299B2 (ja) | 1990-05-23 | 1990-05-23 | 高温、高濃度硫酸用Ｐｄ添加ステンレス鋼 |
| DE69108604T DE69108604T2 (de) | 1990-05-23 | 1991-05-21 | Palladium enthaltender austenitischer Stahl zur Verwendung in Gegenwart von konzentrierter Schwefelsäure auf hoher Temperatur. |
| EP91304611A EP0458606B1 (en) | 1990-05-23 | 1991-05-21 | Palladium-containing austenitic steel for use in contact with concentrated sulfuric acid at high temperatures |
| CA002043034A CA2043034C (en) | 1990-05-23 | 1991-05-22 | Pd-added austenitic stainless steel for use for high temperature concentrated sulfuric acid |
| US07/807,633 US5151248A (en) | 1990-05-23 | 1991-12-13 | Pd-added austenitic stainless steel for use for high temperature concentrated sulfuric acid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2131258A JP2634299B2 (ja) | 1990-05-23 | 1990-05-23 | 高温、高濃度硫酸用Ｐｄ添加ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0426741A JPH0426741A (ja) | 1992-01-29 |
| JP2634299B2 true JP2634299B2 (ja) | 1997-07-23 |
Family
ID=15053715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2131258A Expired - Lifetime JP2634299B2 (ja) | 1990-05-23 | 1990-05-23 | 高温、高濃度硫酸用Ｐｄ添加ステンレス鋼 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5151248A (ja) |
| EP (1) | EP0458606B1 (ja) |
| JP (1) | JP2634299B2 (ja) |
| CA (1) | CA2043034C (ja) |
| DE (1) | DE69108604T2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4213325A1 (de) * | 1992-04-23 | 1993-10-28 | Bayer Ag | Verwendung von Knet- und Gußwerkstoffen sowie Schweißzusatzwerkstoffen für mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder Oleum beaufschlagte Bauteile sowie Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure |
| DE4308151C2 (de) * | 1993-03-15 | 1995-01-19 | Bayer Ag | Verwendung von Knet- und Gußwerkstoffen sowie Schweißzusatzwerkstoffen aus austenitischem Stahl für mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder Oleum beaufschlagte Bauteile |
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