JP2796460B2 - 高Ｓｉ含有ステンレス鋼の溶接材料 - Google Patents
高Ｓｉ含有ステンレス鋼の溶接材料Info
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- JP2796460B2 JP2796460B2 JP26189191A JP26189191A JP2796460B2 JP 2796460 B2 JP2796460 B2 JP 2796460B2 JP 26189191 A JP26189191 A JP 26189191A JP 26189191 A JP26189191 A JP 26189191A JP 2796460 B2 JP2796460 B2 JP 2796460B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硫酸プラントや硝酸プ
ラントにおいて、高温、高濃度の環境下で稼動する吸収
塔、冷却塔、ポンプ、タンク等に適用する高Ｓｉ含有ス
テンレス鋼の溶接材料に関する。
ラントにおいて、高温、高濃度の環境下で稼動する吸収
塔、冷却塔、ポンプ、タンク等に適用する高Ｓｉ含有ス
テンレス鋼の溶接材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｓｉを１〜４％含有するステンレ
ス鋼は、耐酸化性等に優れ、多方面で利用されている。
その溶接には、ＴＩＧ溶接、ＭＩＧ溶接等が用いられ、
その溶接材料は共金系が多い。一方、Ｓｉを５〜７％含
有するステンレス鋼は、高温、高濃度硫酸（９７〜１０
０％）、高温、高濃度硝酸等の過酷な環境で、耐食性が
要求されるような特殊な用途で使用されている。その溶
接には、ＴＩＧ溶接が用いられ、その溶接材料も共金系
が使用されている。
ス鋼は、耐酸化性等に優れ、多方面で利用されている。
その溶接には、ＴＩＧ溶接、ＭＩＧ溶接等が用いられ、
その溶接材料は共金系が多い。一方、Ｓｉを５〜７％含
有するステンレス鋼は、高温、高濃度硫酸（９７〜１０
０％）、高温、高濃度硝酸等の過酷な環境で、耐食性が
要求されるような特殊な用途で使用されている。その溶
接には、ＴＩＧ溶接が用いられ、その溶接材料も共金系
が使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】Ｓｉを５〜７％含有す
るステンレス鋼（大部分はオーステナイト系ステンレス
鋼である）の溶接において、特にＳｉ含有量が６％以上
のステンレス鋼の溶接部はその硬度が著しく上昇して延
性は低下する。このため溶接部の曲げ試験（ＪＩＳ規
格）において溶接したままでは合格しない。これは溶着
金属部の硬度が上昇し、延性が乏しいことに起因してい
る。このような溶着金属部の硬化についてはＳｉ含有量
が５％程度においてもみられるが、前者ほど著しくはな
く、許容できる程度のものであり、曲げ試験にも合格す
る。
るステンレス鋼（大部分はオーステナイト系ステンレス
鋼である）の溶接において、特にＳｉ含有量が６％以上
のステンレス鋼の溶接部はその硬度が著しく上昇して延
性は低下する。このため溶接部の曲げ試験（ＪＩＳ規
格）において溶接したままでは合格しない。これは溶着
金属部の硬度が上昇し、延性が乏しいことに起因してい
る。このような溶着金属部の硬化についてはＳｉ含有量
が５％程度においてもみられるが、前者ほど著しくはな
く、許容できる程度のものであり、曲げ試験にも合格す
る。
【０００４】しかし、高温、高濃度硫酸用プラント等に
使用される高Ｓｉステンレス鋼は、耐食性の観点からＳ
ｉを６％以上含有するものを使用する場合が多いが、上
記のようにＳｉ含有量が６％以上の溶接部は延性がかな
り低下し、曲げ試験に合格せず、大型溶接構造物の作製
は現実的に困難であった。従って、Ｓｉ含有量が６％以
上のステンレス鋼の溶接部で延性が要求される場合は、
溶接部を溶体化処理して対応せざるを得ない。しかし、
溶体化処理には大型設備を必要とし、処理経費も相当に
必要になるところから、実際に適用することは困難であ
った。本発明は、上記の問題点を解消し、溶体化処理を
必要とせずに、通常のＴＩＧ溶接で溶接して十分な延性
と耐食性を得ることができるＳｉ含有量５〜７％のオー
ステナイト系ステンレス鋼用の溶接材料を提供しようと
するものである。
使用される高Ｓｉステンレス鋼は、耐食性の観点からＳ
ｉを６％以上含有するものを使用する場合が多いが、上
記のようにＳｉ含有量が６％以上の溶接部は延性がかな
り低下し、曲げ試験に合格せず、大型溶接構造物の作製
は現実的に困難であった。従って、Ｓｉ含有量が６％以
上のステンレス鋼の溶接部で延性が要求される場合は、
溶接部を溶体化処理して対応せざるを得ない。しかし、
溶体化処理には大型設備を必要とし、処理経費も相当に
必要になるところから、実際に適用することは困難であ
った。本発明は、上記の問題点を解消し、溶体化処理を
必要とせずに、通常のＴＩＧ溶接で溶接して十分な延性
と耐食性を得ることができるＳｉ含有量５〜７％のオー
ステナイト系ステンレス鋼用の溶接材料を提供しようと
するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％でＣが
０．０４％以下、Ｓｉが４〜６％、Ｍｎが１〜５％、Ｃ
ｒが１５〜２５％、Ｎｉが４〜２５％、Ｐｄが０．０１
〜１．０７％、残部が実質的にＦｅからなることを特徴
とするＳｉを５〜７％含有するオーステナイト系ステン
レス鋼用の溶接材料である。
０．０４％以下、Ｓｉが４〜６％、Ｍｎが１〜５％、Ｃ
ｒが１５〜２５％、Ｎｉが４〜２５％、Ｐｄが０．０１
〜１．０７％、残部が実質的にＦｅからなることを特徴
とするＳｉを５〜７％含有するオーステナイト系ステン
レス鋼用の溶接材料である。
【０００６】本発明の溶接材料のＳｉ含有量は、母材の
ステンレス鋼のＳｉ含有量が６％より低い場合、基本的
には母材と同量とするか、溶着金属部分の延性を向上さ
せるために母材のＳｉ含有量より低めに設定する。ま
た、Ｐｄ以外の成分も概略同様とする。
ステンレス鋼のＳｉ含有量が６％より低い場合、基本的
には母材と同量とするか、溶着金属部分の延性を向上さ
せるために母材のＳｉ含有量より低めに設定する。ま
た、Ｐｄ以外の成分も概略同様とする。
【０００７】母材のＳｉ含有量が６％を越える場合は、
溶接材料のＰｄ含有量をＰｄ（％）≧（１／Ｋ）｛母材
のＳｉ（％）−溶接材料のＳｉ（％）｝（但し、Ｋは４
〜８）の式を満たすように含有させる。なお、Ｐｄ以外
の成分は母材と概略同量とする。この場合は、溶接材料
のＳｉ含有量が６％より低いため、溶着金属部で十分な
延性を得ることができるが、母材よりＳｉ含有量が低い
ために耐食性が低下する。これは、高温、高濃度硫酸中
の高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性がＳｉ
含有量にほぼ支配されるためである。そこで、適量のＰ
ｄを添加することにより（図２参照）、耐食性を向上さ
せることができるのである。なお、Ｐｄは金属組織的に
硬化を促進する作用を有しない。
溶接材料のＰｄ含有量をＰｄ（％）≧（１／Ｋ）｛母材
のＳｉ（％）−溶接材料のＳｉ（％）｝（但し、Ｋは４
〜８）の式を満たすように含有させる。なお、Ｐｄ以外
の成分は母材と概略同量とする。この場合は、溶接材料
のＳｉ含有量が６％より低いため、溶着金属部で十分な
延性を得ることができるが、母材よりＳｉ含有量が低い
ために耐食性が低下する。これは、高温、高濃度硫酸中
の高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性がＳｉ
含有量にほぼ支配されるためである。そこで、適量のＰ
ｄを添加することにより（図２参照）、耐食性を向上さ
せることができるのである。なお、Ｐｄは金属組織的に
硬化を促進する作用を有しない。
【０００８】上式のＫは、次のように求めた。即ち、Ｎ
ｉ：１７．５％，Ｃｒ：１７．５％残部Ｆｅ系の溶接材
料でＳｉ添加量を５〜８．５％の範囲で変化させたもの
を使用し、母材を共金としてＴＩＧ溶接を行い、１８０
℃並びに２２０℃の９８％の硫酸溶液中に２４時間浸漬
して試験片の重量減を測定して腐食速度（ｇｍ-2ｈ-1）
を算出し、図１に示した。図から明らかなように、Ｓｉ
含有量が増加すると腐食速度が低下し、耐食性が向上す
ることが分かる。Ｓｉ添加量に対する腐食速度の減少率
Ｋ1 は次式で示すことができ、 Ｋ1 ＝−（腐食速度）／（Ｓｉ添加量） 図１のデータから好ましいＫ1 の範囲を求めると、Ｋ1
≒０．０４（２２０℃）〜０．１３（１８０℃）であっ
た。次いで、Ｎｉ：１７．５％，Ｃｒ：１７．５％，Ｓ
ｉ：５．５％残部Ｆｅ系の溶接材料でＰｄ添加量を０〜
１％の範囲で変化させたものを使用し、母材はＰｄを除
いて共金としてＴＩＧ溶接を行い、１８０℃並びに２２
０℃の９８％の硫酸溶液中に２４時間浸漬して試験片の
重量減を測定して腐食速度（ｇｍ-2ｈ-1）を算出し、図
２に示した。図から明らかなように、Ｐｄ含有量が増加
すると腐食速度が低下し、耐食性が向上することが分か
る。Ｐｄ添加量に対する腐食速度の減少率Ｋ2 は次式で
示すことができ、 Ｋ2 ＝−（腐食速度）／（Ｐｄ添加量） 図２のデータから好ましいＫ2 の範囲を求めると、Ｋ2
≒０．３２（２２０℃）〜０．５２（１８０℃）であっ
た。そして、Ｋ1 とＫ2 の比としてＫ（＝Ｋ1 ／Ｋ2 ）
の範囲を算出すると、Ｋ＝４（１８０℃）〜８（２２０
℃）であった。
ｉ：１７．５％，Ｃｒ：１７．５％残部Ｆｅ系の溶接材
料でＳｉ添加量を５〜８．５％の範囲で変化させたもの
を使用し、母材を共金としてＴＩＧ溶接を行い、１８０
℃並びに２２０℃の９８％の硫酸溶液中に２４時間浸漬
して試験片の重量減を測定して腐食速度（ｇｍ-2ｈ-1）
を算出し、図１に示した。図から明らかなように、Ｓｉ
含有量が増加すると腐食速度が低下し、耐食性が向上す
ることが分かる。Ｓｉ添加量に対する腐食速度の減少率
Ｋ1 は次式で示すことができ、 Ｋ1 ＝−（腐食速度）／（Ｓｉ添加量） 図１のデータから好ましいＫ1 の範囲を求めると、Ｋ1
≒０．０４（２２０℃）〜０．１３（１８０℃）であっ
た。次いで、Ｎｉ：１７．５％，Ｃｒ：１７．５％，Ｓ
ｉ：５．５％残部Ｆｅ系の溶接材料でＰｄ添加量を０〜
１％の範囲で変化させたものを使用し、母材はＰｄを除
いて共金としてＴＩＧ溶接を行い、１８０℃並びに２２
０℃の９８％の硫酸溶液中に２４時間浸漬して試験片の
重量減を測定して腐食速度（ｇｍ-2ｈ-1）を算出し、図
２に示した。図から明らかなように、Ｐｄ含有量が増加
すると腐食速度が低下し、耐食性が向上することが分か
る。Ｐｄ添加量に対する腐食速度の減少率Ｋ2 は次式で
示すことができ、 Ｋ2 ＝−（腐食速度）／（Ｐｄ添加量） 図２のデータから好ましいＫ2 の範囲を求めると、Ｋ2
≒０．３２（２２０℃）〜０．５２（１８０℃）であっ
た。そして、Ｋ1 とＫ2 の比としてＫ（＝Ｋ1 ／Ｋ2 ）
の範囲を算出すると、Ｋ＝４（１８０℃）〜８（２２０
℃）であった。
【０００９】
【作用】本発明の溶接材料は、Ｓｉを５〜７％含有する
オーステナイト系ステンレス鋼母材に対して使用するも
のであり、Ｓｉの含有量を４〜６％の範囲にして延性を
確保し、Ｐｄは０．０１〜１．０７％の範囲、好ましく
は０．２〜０．５％の範囲で添加することにより、耐食
性を向上させたもので、各成分の限定理由は以下の通り
である。 Ｃ：Ｃはステンレス鋼の耐食性に有害であるが、強度の
観点からある程度含有させる必要はある。しかし、０．
０４％を越えると耐食性が大幅に低下するので、含有量
の上限値は０．０４％ととした。 Ｓｉ：Ｓｉは本発明の基本成分である。高温高濃度硫酸
用若しくは高温高濃度硝酸用の母材は、５〜７％程度の
Ｓｉを含有している。この母材に対して共金を溶接材料
として用いる場合は、Ｓｉ含有量が６％を越えると溶着
金属部が著しく硬化して延性が低下する。それ故、溶接
材料のＳｉ含有量の上限は６％ととする。また、溶接部
の延性を十分に得るためには、溶接材料のＳｉ含有量は
母材と比較して低めに設定し、かつ、Ｐｄの添加による
耐食性の向上が可能な範囲とし、Ｓｉ含有量の下限を４
％とする。 Ｍｎ：脱硫剤として、また耐高温割れ性の向上のために
１〜５％含有させる。
オーステナイト系ステンレス鋼母材に対して使用するも
のであり、Ｓｉの含有量を４〜６％の範囲にして延性を
確保し、Ｐｄは０．０１〜１．０７％の範囲、好ましく
は０．２〜０．５％の範囲で添加することにより、耐食
性を向上させたもので、各成分の限定理由は以下の通り
である。 Ｃ：Ｃはステンレス鋼の耐食性に有害であるが、強度の
観点からある程度含有させる必要はある。しかし、０．
０４％を越えると耐食性が大幅に低下するので、含有量
の上限値は０．０４％ととした。 Ｓｉ：Ｓｉは本発明の基本成分である。高温高濃度硫酸
用若しくは高温高濃度硝酸用の母材は、５〜７％程度の
Ｓｉを含有している。この母材に対して共金を溶接材料
として用いる場合は、Ｓｉ含有量が６％を越えると溶着
金属部が著しく硬化して延性が低下する。それ故、溶接
材料のＳｉ含有量の上限は６％ととする。また、溶接部
の延性を十分に得るためには、溶接材料のＳｉ含有量は
母材と比較して低めに設定し、かつ、Ｐｄの添加による
耐食性の向上が可能な範囲とし、Ｓｉ含有量の下限を４
％とする。 Ｍｎ：脱硫剤として、また耐高温割れ性の向上のために
１〜５％含有させる。
【００１０】Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の基本成分であ
り、基本的に母材の含有量と同量とするため、高Ｓｉス
テンレス鋼の通常の範囲である１５〜２５％とする。 Ｎｉ：Ｃｒは高Ｓｉステンレス鋼において、オーステナ
イト組織にするために必要な元素であり、母材の含有量
と略同量とするため、４〜２５％とする。 Ｐｄ：Ｐｄは微量添加成分であるが、本発明の基本成分
であり、高温高濃度硫酸（９８％，１８０〜２２０℃程
度）中における高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の
耐食性を向上するためには、０．０１％以上の添加が必
要である。特に、母材のＳｉ含有量が６％を越える場合
には、溶接部の延性を確保するために溶接材料のＳｉ成
分を母材に対して低めに設定するので、溶着金属部のＳ
ｉ含有量の不足による耐食性の低下を補う意味で上記の
ようにＰｄを添加する。また、母材のＳｉ含有量が６％
以下の場合においても、Ｐｄの添加により溶接部の耐食
性を向上させることができる。Ｐｄ添加量は、母材のＳ
ｉ含有量によって適宜決定されるが、耐食性の向上はＰ
ｄ１．０７％を越えると飽和する。従って、Ｐｄ添加量
は０．０１〜１．０７％の範囲、好ましくは、０．２〜
０．５％の範囲で添加される。 Ｐ：Ｐは、耐食性並びに高温割れ性の観点から少ない方
が望ましく、０．０３％以下とする。
り、基本的に母材の含有量と同量とするため、高Ｓｉス
テンレス鋼の通常の範囲である１５〜２５％とする。 Ｎｉ：Ｃｒは高Ｓｉステンレス鋼において、オーステナ
イト組織にするために必要な元素であり、母材の含有量
と略同量とするため、４〜２５％とする。 Ｐｄ：Ｐｄは微量添加成分であるが、本発明の基本成分
であり、高温高濃度硫酸（９８％，１８０〜２２０℃程
度）中における高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の
耐食性を向上するためには、０．０１％以上の添加が必
要である。特に、母材のＳｉ含有量が６％を越える場合
には、溶接部の延性を確保するために溶接材料のＳｉ成
分を母材に対して低めに設定するので、溶着金属部のＳ
ｉ含有量の不足による耐食性の低下を補う意味で上記の
ようにＰｄを添加する。また、母材のＳｉ含有量が６％
以下の場合においても、Ｐｄの添加により溶接部の耐食
性を向上させることができる。Ｐｄ添加量は、母材のＳ
ｉ含有量によって適宜決定されるが、耐食性の向上はＰ
ｄ１．０７％を越えると飽和する。従って、Ｐｄ添加量
は０．０１〜１．０７％の範囲、好ましくは、０．２〜
０．５％の範囲で添加される。 Ｐ：Ｐは、耐食性並びに高温割れ性の観点から少ない方
が望ましく、０．０３％以下とする。
【００１１】
（実施例１〜４、比較例１〜４）表１に記載の化学組成
（重量％）を有する母材１を用い、実施例１〜４並びに
比較例１〜４の溶接材料は、母材１に対してＳｉ及びＰ
ｄの配合組成（重量％）を表２に記載のとおりに調整し
たものを使用した。これらの溶接材料を真空溶解して２
５ｋｇのインゴットを得て、ステンレス鋼としての所定
の熱処理を施した後、放電加工でＴＩＧ溶接用ワイヤー
に加工した。そして、この溶接用ワイヤーを用いてＴＩ
Ｇ溶接を行い、溶接部の曲げ試験及び腐食試験を行い、
表２にその結果を示した。なお、表中ΔＳｉは（母材の
Ｓｉ量）─（溶接材料のＳｉ量）である。
（重量％）を有する母材１を用い、実施例１〜４並びに
比較例１〜４の溶接材料は、母材１に対してＳｉ及びＰ
ｄの配合組成（重量％）を表２に記載のとおりに調整し
たものを使用した。これらの溶接材料を真空溶解して２
５ｋｇのインゴットを得て、ステンレス鋼としての所定
の熱処理を施した後、放電加工でＴＩＧ溶接用ワイヤー
に加工した。そして、この溶接用ワイヤーを用いてＴＩ
Ｇ溶接を行い、溶接部の曲げ試験及び腐食試験を行い、
表２にその結果を示した。なお、表中ΔＳｉは（母材の
Ｓｉ量）─（溶接材料のＳｉ量）である。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】溶接継手は、長さ１００ｍｍ、幅３００ｍ
ｍ、厚さ１５ｍｍの母材の中央にＶ型開先を設け、ＴＩ
Ｇ溶接により突合せ継手を作製した。溶接試験に用いた
母材は、溶接材料のＳｉ含有量とほぼ同量とした。母材
は真空溶解炉で２５ｋｇのインゴットを作製し、熱間鍛
造により板厚１５ｍｍに仕上げた後所定の溶体化処理を
施した。上記の溶接材料は２５ｋｇインゴットより、鍛
造、熱処理を施した後放電加工により、２ｍｍ×２ｍｍ
及び１．５ｍｍ×１．５ｍｍ断面を有するワイヤーを作
製した。ＴＩＧ溶接条件は、全て電流８０〜８５Ａ、電
位１１Ｖ、溶接速度９〜１０ｃｍ／ｍｉｎとし、シール
ドガスにはＡｒを使用した。曲げ試験は、ＪＩＳＺ３１
２２の方法で行った。○は１８０o 合格、×はクラック
発生を意味する。腐食試験は、試験片（４０ｍｍ×３０
ｍｍ×３ｍｍ）を溶接継手部より採取し、１８０℃の９
８％硫酸液中に２４時間浸漬し、試験片の重量減により
腐食速度算出した。表中耐食性の◎は腐食速度が０．１
２以下、○は０．１２〜０．２、△は０．２〜０．２
５、×は０．２５以上を意味する。表２から明らかなよ
うに、実施例１〜４の溶接材料を使用したＴＩＧ溶接部
は、全て曲げ試験を満足し、十分な延性を有することが
分かる。また、溶接部の耐食性は母材１と同等であり、
十分な耐食性を有することが分かる。しかし、比較例
１，２は曲げ試験を満足せず、また、比較例３，４は耐
食性が十分でないことが分かる。
ｍ、厚さ１５ｍｍの母材の中央にＶ型開先を設け、ＴＩ
Ｇ溶接により突合せ継手を作製した。溶接試験に用いた
母材は、溶接材料のＳｉ含有量とほぼ同量とした。母材
は真空溶解炉で２５ｋｇのインゴットを作製し、熱間鍛
造により板厚１５ｍｍに仕上げた後所定の溶体化処理を
施した。上記の溶接材料は２５ｋｇインゴットより、鍛
造、熱処理を施した後放電加工により、２ｍｍ×２ｍｍ
及び１．５ｍｍ×１．５ｍｍ断面を有するワイヤーを作
製した。ＴＩＧ溶接条件は、全て電流８０〜８５Ａ、電
位１１Ｖ、溶接速度９〜１０ｃｍ／ｍｉｎとし、シール
ドガスにはＡｒを使用した。曲げ試験は、ＪＩＳＺ３１
２２の方法で行った。○は１８０o 合格、×はクラック
発生を意味する。腐食試験は、試験片（４０ｍｍ×３０
ｍｍ×３ｍｍ）を溶接継手部より採取し、１８０℃の９
８％硫酸液中に２４時間浸漬し、試験片の重量減により
腐食速度算出した。表中耐食性の◎は腐食速度が０．１
２以下、○は０．１２〜０．２、△は０．２〜０．２
５、×は０．２５以上を意味する。表２から明らかなよ
うに、実施例１〜４の溶接材料を使用したＴＩＧ溶接部
は、全て曲げ試験を満足し、十分な延性を有することが
分かる。また、溶接部の耐食性は母材１と同等であり、
十分な耐食性を有することが分かる。しかし、比較例
１，２は曲げ試験を満足せず、また、比較例３，４は耐
食性が十分でないことが分かる。
【００１５】（実施例５〜８、比較例５〜８）表１に記
載の化学組成（重量％）を有する母材２を用い、実施例
５〜８並びに比較例５〜８の溶接材料は、母材２に対し
てＳｉ及びＰｄの配合組成（重量％）を表３に記載のと
おりに調整したものを使用し、実施例１と同様に溶接材
料を作成し、同様の曲げ試験及び腐食試験を行い、結果
を表３に示した。なお、腐食試験に使用する硫酸液の温
度は２２０℃に変更した。表３から明らかなように、実
施例５〜８の溶接材料を使用したＴＩＧ溶接部は、全て
曲げ試験を満足し、十分な延性を有することが分かる。
また、溶接部の耐食性は母材２と同等であり、十分な耐
食性を有することが分かる。しかし、比較例１，２は曲
げ試験を満足せず、また、比較例３，４は耐食性が十分
でないことが分かる。
載の化学組成（重量％）を有する母材２を用い、実施例
５〜８並びに比較例５〜８の溶接材料は、母材２に対し
てＳｉ及びＰｄの配合組成（重量％）を表３に記載のと
おりに調整したものを使用し、実施例１と同様に溶接材
料を作成し、同様の曲げ試験及び腐食試験を行い、結果
を表３に示した。なお、腐食試験に使用する硫酸液の温
度は２２０℃に変更した。表３から明らかなように、実
施例５〜８の溶接材料を使用したＴＩＧ溶接部は、全て
曲げ試験を満足し、十分な延性を有することが分かる。
また、溶接部の耐食性は母材２と同等であり、十分な耐
食性を有することが分かる。しかし、比較例１，２は曲
げ試験を満足せず、また、比較例３，４は耐食性が十分
でないことが分かる。
【００１６】
【表３】
【００１７】
【発明の効果】本発明は、Ｓｉ含有量が５〜７％の高Ｓ
ｉオーステナイト系ステンレス鋼の溶接材料において、
Ｐｄ添加量を調整することより高温高濃度硫酸や高温高
濃度硝酸の環境下で優れた耐食性と良好な延性を溶接部
に対して付与することが可能になり、大型構造物等への
適用も可能になった。
ｉオーステナイト系ステンレス鋼の溶接材料において、
Ｐｄ添加量を調整することより高温高濃度硫酸や高温高
濃度硝酸の環境下で優れた耐食性と良好な延性を溶接部
に対して付与することが可能になり、大型構造物等への
適用も可能になった。
【図面の簡単な説明】
【図１】１７．５Ｃｒ−１７．５Ｎｉ−５〜８Ｓｉ系の
溶接材料を用いたＳｉ含有ステンレス鋼溶接部における
Ｓｉ含有量と腐食速度の関係を示したグラフである。
溶接材料を用いたＳｉ含有ステンレス鋼溶接部における
Ｓｉ含有量と腐食速度の関係を示したグラフである。
【図２】１７．５Ｃｒ−１７．５Ｎｉ−５．５Ｓｉ−Ｐ
ｄ系の溶接材料を用いＳｉ含有ステンレス鋼溶接部にお
けるＰｄ含有量と腐食速度の関係を示したグラフであ
る。
ｄ系の溶接材料を用いＳｉ含有ステンレス鋼溶接部にお
けるＰｄ含有量と腐食速度の関係を示したグラフであ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 義和 広島市西区観音新町四丁目６番22号 三 菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 長野 肇 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三菱重工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平７−51888（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−271988（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−161041（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 35/30
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣが０．０４％以下、Ｓｉが４
〜６％、Ｍｎが１〜５％、Ｃｒが１５〜２５％、Ｎｉが
４〜２５％、Ｐｄが０．０１〜１．０７％、残部が実質
的にＦｅからなることを特徴とするＳｉを５〜７％含有
するオーステナイト系ステンレス鋼用の溶接材料。 - 【請求項２】 母材のＳｉ含有量が６％以上において、
次式を満たすＰｄを含有することを特徴とする請求項１
記載の溶接材料。 Ｐｄ（％）≧（１／Ｋ）｛母材のＳｉ（％）−溶接材料
のＳｉ（％）｝ 但し、Ｋ＝４〜８
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26189191A JP2796460B2 (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | 高Ｓｉ含有ステンレス鋼の溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26189191A JP2796460B2 (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | 高Ｓｉ含有ステンレス鋼の溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05104282A JPH05104282A (ja) | 1993-04-27 |
| JP2796460B2 true JP2796460B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=17368205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26189191A Expired - Lifetime JP2796460B2 (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | 高Ｓｉ含有ステンレス鋼の溶接材料 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2796460B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4319817B2 (ja) | 2001-11-19 | 2009-08-26 | 新日本製鐵株式会社 | 耐塩酸腐食性および耐硫酸腐食性に優れた低合金鋼およびその溶接継手 |
-
1991
- 1991-10-09 JP JP26189191A patent/JP2796460B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05104282A (ja) | 1993-04-27 |
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