JP2607594B2 - Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒Info
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- JP2607594B2 JP2607594B2 JP63041529A JP4152988A JP2607594B2 JP 2607594 B2 JP2607594 B2 JP 2607594B2 JP 63041529 A JP63041529 A JP 63041529A JP 4152988 A JP4152988 A JP 4152988A JP 2607594 B2 JP2607594 B2 JP 2607594B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、12重量％（以下、単に％で表わす）Cr低合
金鋼等のCr−Mo系低合金鋼用の被覆アーク溶接棒に関
し、クリープ破断強度及び靭性の双方が優れた溶接部を
得ることができるCr−Mo系低合金鋼用被覆アーク溶接棒
に関する。
金鋼等のCr−Mo系低合金鋼用の被覆アーク溶接棒に関
し、クリープ破断強度及び靭性の双方が優れた溶接部を
得ることができるCr−Mo系低合金鋼用被覆アーク溶接棒
に関する。
［従来の技術］ ボイラーのような高温高圧で操業される機器の設計に
際しては、熱効率を高めるために、操業時の温度及び圧
力を可及的に高めようとする傾向がある。このようなボ
イラー等の用途に使用される材料としては、９％Cr鋼又
は10〜12％Cr鋼等の耐熱鋼があり、この従来のCr鋼につ
いて種々の溶接材料が提案されている。例えば、特公昭
62−16755には９％Cr−２％Mo鋼用の被覆アーク溶接棒
が開示されており、特開昭62−220300には９％Cr−１〜
２％Mo鋼用の被覆アーク溶接棒が開示されている。
際しては、熱効率を高めるために、操業時の温度及び圧
力を可及的に高めようとする傾向がある。このようなボ
イラー等の用途に使用される材料としては、９％Cr鋼又
は10〜12％Cr鋼等の耐熱鋼があり、この従来のCr鋼につ
いて種々の溶接材料が提案されている。例えば、特公昭
62−16755には９％Cr−２％Mo鋼用の被覆アーク溶接棒
が開示されており、特開昭62−220300には９％Cr−１〜
２％Mo鋼用の被覆アーク溶接棒が開示されている。
［発明が解決しようとする課題］ 而して、近時、上記鋼の添加成分であるMoの一部をＷ
に置き換え、Ｗを添加することにより、更に一層高温で
のクリープ破断強度を向上させた高温高強度鋼が開発さ
れた。しかしながら、上記従来の被覆アーク溶接棒はい
ずれもこの改良鋼に対しては性能上不十分である。例え
ば、特開昭62−220300に開示された溶接棒は、９％Cr鋼
用であり、12％Cr鋼にまで適用することはできない。
に置き換え、Ｗを添加することにより、更に一層高温で
のクリープ破断強度を向上させた高温高強度鋼が開発さ
れた。しかしながら、上記従来の被覆アーク溶接棒はい
ずれもこの改良鋼に対しては性能上不十分である。例え
ば、特開昭62−220300に開示された溶接棒は、９％Cr鋼
用であり、12％Cr鋼にまで適用することはできない。
また、従来の溶接棒においては、その開発に際して、
溶接部の靭性については特には考慮されていない。つま
り、従来、溶接部のクリープ破断強度が重視されている
ために、溶接部の靭性が不十分となり易く、従来の溶接
棒により溶接部のクリープ破断強度と靭性とを両立させ
るのは困難であった。しかしながら、高温で操業される
機器であっても、操業停止時には環境温度まで冷却され
るため、靭性を無視することはできない。従って、クリ
ープ破断強度及び靭性の双方を同時に満足する溶接部を
得ることができる溶接材料が望まれていた。
溶接部の靭性については特には考慮されていない。つま
り、従来、溶接部のクリープ破断強度が重視されている
ために、溶接部の靭性が不十分となり易く、従来の溶接
棒により溶接部のクリープ破断強度と靭性とを両立させ
るのは困難であった。しかしながら、高温で操業される
機器であっても、操業停止時には環境温度まで冷却され
るため、靭性を無視することはできない。従って、クリ
ープ破断強度及び靭性の双方を同時に満足する溶接部を
得ることができる溶接材料が望まれていた。
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであっ
て、12％Cr低合金鋼用の溶接棒として、十分なクリープ
破断強度を有すると共に靭性も優れた溶接部を形成する
ことができるCr−Mo系低合金鋼用被覆アーク溶接棒を提
供することを目的とする。
て、12％Cr低合金鋼用の溶接棒として、十分なクリープ
破断強度を有すると共に靭性も優れた溶接部を形成する
ことができるCr−Mo系低合金鋼用被覆アーク溶接棒を提
供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明に係るCr−Mo系低合金鋼用被覆アーク溶接棒
は、C,Mn,Si,Cr,Mo,Ni,W,N,V及びNbの各添加成分を、下
記（ａ）式にて示す（Ｍ）（但し、Ｍは上記各成分を現
わす）が下記（b1）式乃至（b10）式の不等式にて示す
範囲に入ると共に、下記（ｃ）式にて示すPfが1.00乃至
5.00になるように、心線及び／又は被覆剤中に添加した
ことを特徴とする。
は、C,Mn,Si,Cr,Mo,Ni,W,N,V及びNbの各添加成分を、下
記（ａ）式にて示す（Ｍ）（但し、Ｍは上記各成分を現
わす）が下記（b1）式乃至（b10）式の不等式にて示す
範囲に入ると共に、下記（ｃ）式にて示すPfが1.00乃至
5.00になるように、心線及び／又は被覆剤中に添加した
ことを特徴とする。
0.07≦（Ｃ）≦0.18重量％ ……（b1） 0.3 ≦（Mn）≦2.0重量％ ……（b2） （Si）≦0.6重量％ ……（b3） 11 ≦（Cr）≦13重量％ ……（b4） 0.3 ≦（Mo）≦1.50重量％ ……（b5） （Ni）≦1.0重量％ ……（b6） 0.20≦（Ｗ）≦1.50重量％ ……（b7） 0.02≦（Ｎ）≦0.08重量％ ……（b8） 0.02≦（Ｖ）≦0.40重量％ ……（b9） 0.01≦（Nb）≦0.25重量％ ……（b10） 但し、 Bw:心線中に含有された元素の溶着金属への歩留係数 Bf:被覆剤中に含有された元素の溶着金属への歩留係数 〔Ｍ（％）〕w:心線含有元素の心線全質量に対する重量
％ 〔Ｍ（％）〕f:被覆剤含有元素の被覆剤全質量に対する
重量％ Af:溶接棒全質量に対する塗布被覆剤重量比 また、Tiは任意添加成分であるが、前記（ａ）式によ
り求まる（Ti）が下記（b11）式を満足するようにTiを
添加することが好ましい。
％ 〔Ｍ（％）〕f:被覆剤含有元素の被覆剤全質量に対する
重量％ Af:溶接棒全質量に対する塗布被覆剤重量比 また、Tiは任意添加成分であるが、前記（ａ）式によ
り求まる（Ti）が下記（b11）式を満足するようにTiを
添加することが好ましい。
（Ti）≦0.1重量％ ……（b11） ［作用］ 高クリープ強度及び高靭性を有する溶接部を得るため
には、溶接金属のフェライト量の調整と、結晶粒の微細
化が必要である。本願発明者等は従来困難とされていた
高クリープ破断強度及び高靭性の双方を満足させる被覆
アーク溶接棒を開発すべく種々検討した結果、下記組成
の溶接棒を得るに至った。
には、溶接金属のフェライト量の調整と、結晶粒の微細
化が必要である。本願発明者等は従来困難とされていた
高クリープ破断強度及び高靭性の双方を満足させる被覆
アーク溶接棒を開発すべく種々検討した結果、下記組成
の溶接棒を得るに至った。
以下、本発明に係る被覆アーク溶接棒の各成分の添加
理由及び組成限定理由について説明する。
理由及び組成限定理由について説明する。
但し、成分をＭとすると、（Ｍ）は下記（ａ）により
求まる。
求まる。
上記（ａ）式において、〔元素記号（％）〕ｗ及び
〔元素記号（％）〕ｆは、心線及びフラックス（被覆
剤）中への元素配合量によって定められる。
〔元素記号（％）〕ｆは、心線及びフラックス（被覆
剤）中への元素配合量によって定められる。
またAfは被覆剤の重量比率を示すものであり、被覆剤
の被覆率を表すファクターであるが、本発明に係る被覆
アーク溶接棒においては、このAfは0.23〜0.32の範囲か
ら選択される。
の被覆率を表すファクターであるが、本発明に係る被覆
アーク溶接棒においては、このAfは0.23〜0.32の範囲か
ら選択される。
更に、Bw及びBfは夫々歩留係数である。この歩留係数
は、各元素と酸素等との親和力の相違等に起因して異な
り、また同じ元素でも被覆剤の成分（例えばスラグ形成
剤、アーク安定剤、ガス発生剤等の一般的配合成分の内
容）等によって相異なるが、実用的な範囲は下記第１表
に示すとおりである。
は、各元素と酸素等との親和力の相違等に起因して異な
り、また同じ元素でも被覆剤の成分（例えばスラグ形成
剤、アーク安定剤、ガス発生剤等の一般的配合成分の内
容）等によって相異なるが、実用的な範囲は下記第１表
に示すとおりである。
このような条件下において、最終的に各合金元素の前
記歩留式（b1）乃至（b11）における数値限定範囲を設
定した理由について説明する。
記歩留式（b1）乃至（b11）における数値限定範囲を設
定した理由について説明する。
（Ｃ）:0.07〜0.18％ Ｃは、オーステナイト安定化元素の一つで、粗大フェ
ライトの析出を抑制する作用を有する。この粗大フェラ
イトの析出抑制のためには、（Ｃ）を0.07％以上にする
必要があるが、（Ｃ）が多すぎると、溶接金属の耐割れ
性を悪化させるので、（Ｃ）は0.18％以下に抑える必要
がある。
ライトの析出を抑制する作用を有する。この粗大フェラ
イトの析出抑制のためには、（Ｃ）を0.07％以上にする
必要があるが、（Ｃ）が多すぎると、溶接金属の耐割れ
性を悪化させるので、（Ｃ）は0.18％以下に抑える必要
がある。
（Mn）:0.3〜2.0％ Mnは、溶接金属の焼き入れ性を高め、高強度を確保す
る上で不可欠の元素である。このような作用を得るため
には、（Mn）が少なくとも0.3％以上になるようにMnを
添加する必要がある。しかしながら、（Mn）が2.0％を
超えると焼き入れ硬化性が過大となり、耐割れ性が悪化
する。このため、（Mn）は0.3〜2.0％にする。
る上で不可欠の元素である。このような作用を得るため
には、（Mn）が少なくとも0.3％以上になるようにMnを
添加する必要がある。しかしながら、（Mn）が2.0％を
超えると焼き入れ硬化性が過大となり、耐割れ性が悪化
する。このため、（Mn）は0.3〜2.0％にする。
（Si）:0.6％以下 Siは溶接金属の脱酸のために必須の元素である。しか
しながら、（Si）が0.6％を超えると、長時間の熱時効
により、靭性が低下する。このため、（Si）は0.6％以
下にする。
しながら、（Si）が0.6％を超えると、長時間の熱時効
により、靭性が低下する。このため、（Si）は0.6％以
下にする。
（Cr）:11〜13％ Crは、溶接金属の耐酸化性、耐食性及び高温強度を確
保する上で不可欠の元素であり、適用鋼種に応じて11〜
13％の範囲で添加するのが好ましい。（Cr）が11％未満
の場合は、高温強度が不十分となり、13％を超える場合
は、粗大フェライトが出やすくなり、靭性を低下させ
る。従って、Cr含有量を上記範囲に制限する。
保する上で不可欠の元素であり、適用鋼種に応じて11〜
13％の範囲で添加するのが好ましい。（Cr）が11％未満
の場合は、高温強度が不十分となり、13％を超える場合
は、粗大フェライトが出やすくなり、靭性を低下させ
る。従って、Cr含有量を上記範囲に制限する。
（Mo）:0.3〜1.5％ Moは、Crと同様に高温強度を高めるのに有効な元素で
あり、このためには（Mo）を0.3％以上にする必要があ
る。しかしながら、（Mo）を1.5％を超えて添加する
と、溶接部性能を悪化させるので好ましくない。
あり、このためには（Mo）を0.3％以上にする必要があ
る。しかしながら、（Mo）を1.5％を超えて添加する
と、溶接部性能を悪化させるので好ましくない。
（Ni）:1.0％以下 Niは、オーステナイト安定化元素であり、粗大フェラ
イトの析出を防止し、靭性を確保する上で有効な元素で
ある。しかし、（Ni）が1.0％を超えると、高温強度特
性、特に、クリープ破断強度が低下してしまう。従っ
て、（Ni）は1.0％以下とする。
イトの析出を防止し、靭性を確保する上で有効な元素で
ある。しかし、（Ni）が1.0％を超えると、高温強度特
性、特に、クリープ破断強度が低下してしまう。従っ
て、（Ni）は1.0％以下とする。
（Ｗ）:0.2〜1.5％ Ｗは、Moと同様に高温強度特性を高めるのに有効な元
素である。（Ｗ）は0.2％未満の場合は、このような効
果が得られず、1.5％を超えると溶接金属が硬くなり過
ぎ、靭性が低下する。
素である。（Ｗ）は0.2％未満の場合は、このような効
果が得られず、1.5％を超えると溶接金属が硬くなり過
ぎ、靭性が低下する。
（Ｖ）:0.02〜0.40％ Ｖは、クリープ破断強度を高める元素である。必要な
クリープ破断強度を得るためには、（Ｖ）が0.02％以上
になるように、Ｖを添加する必要があるが、（Ｖ）が0.
4％を超えると靭性が低下する。
クリープ破断強度を得るためには、（Ｖ）が0.02％以上
になるように、Ｖを添加する必要があるが、（Ｖ）が0.
4％を超えると靭性が低下する。
（Nb）:0.01〜0.25％ Nbは、Ｖと同様にクリープ破断強度を高めるのに有効
な元素である。（Nb）が0.01％未満の場合は所要のクリ
ープ破断強度を得ることができない。しかしながら、
（Nb）が0.25％を超えると、靭性が急激に低下する。こ
のため、（Nb）を上記範囲に制限する。
な元素である。（Nb）が0.01％未満の場合は所要のクリ
ープ破断強度を得ることができない。しかしながら、
（Nb）が0.25％を超えると、靭性が急激に低下する。こ
のため、（Nb）を上記範囲に制限する。
（Ｎ）:0.02〜0.08％ Ｎは、オーステナイト安定化元素である。９〜12％Cr
低合金鋼において、溶接金属中にＮが適切量添加された
場合には、粗大フェライトの析出が抑制されるので、高
靭性の溶接金属を得ることができる。従って、Ｎは溶接
部の靭性向上に極めて有効である。この靭性向上に有効
な（Ｎ）量は、0.02％以上である。一方、（Ｎ）が0.08
％を超えると、溶接金属中にブロホール等の欠陥が発生
するので、（Ｎ）を0.08％以下に抑える必要がある。こ
のため、（Ｎ）は0.02〜0.08％にする。
低合金鋼において、溶接金属中にＮが適切量添加された
場合には、粗大フェライトの析出が抑制されるので、高
靭性の溶接金属を得ることができる。従って、Ｎは溶接
部の靭性向上に極めて有効である。この靭性向上に有効
な（Ｎ）量は、0.02％以上である。一方、（Ｎ）が0.08
％を超えると、溶接金属中にブロホール等の欠陥が発生
するので、（Ｎ）を0.08％以下に抑える必要がある。こ
のため、（Ｎ）は0.02〜0.08％にする。
（Ti）:0.1％以下 Tiは、脱酸元素又は組織微細化元素として任意的に添
加される。しかしながら、このTiを多量に添加すると、
溶接金属の靭性を低下させるので、Tiを添加する場合
は、（Ti）が0.1％以下になるようにする。
加される。しかしながら、このTiを多量に添加すると、
溶接金属の靭性を低下させるので、Tiを添加する場合
は、（Ti）が0.1％以下になるようにする。
本発明における必須元素の種類及びその最適含有量は
以上の通りであるが、高温強度特性と靭性との双方の特
性を確実に高めるためには、下記（ｃ）式により算出さ
れるPfが1.00〜5.00の範囲になるように、各成分の含有
量を調整する必要がある。
以上の通りであるが、高温強度特性と靭性との双方の特
性を確実に高めるためには、下記（ｃ）式により算出さ
れるPfが1.00〜5.00の範囲になるように、各成分の含有
量を調整する必要がある。
本願発明者等は、上述の各元素の作用及び単位添加量
当りの効果の強さを総合的に検討し、溶接部の特性を示
すファクターとして上記（ｃ）式を得た。この（ｃ）式
の分子は、高温強度特性を高める一方、粗大フェライト
の析出を促進する元素群であり、分母は、オーステナイ
ト安定化元素であって、粗大フェライトの析出を抑制す
る元素群を表す。なお、各元素記号の前に付した係数は
効果の強さに対応している。この（ｃ）式の分子に記載
された元素群と分母に記載された元素群との比率を所定
範囲に制限することにより、高温強度と靭性との双方を
確実に向上させることができる。つまり、（ｃ）式のPf
が1.00未満になると、粗大フェライトは発生しなくなる
ものの、溶接金属が完全マルテンサイト組織となってし
まい、硬さが硬くなりすぎて、溶接金属の耐割れ性が著
しく低下する。一方、逆に、Pfが5.00を超えると、粗大
フェライトの析出が生じ、靭性の低下が著しい。
当りの効果の強さを総合的に検討し、溶接部の特性を示
すファクターとして上記（ｃ）式を得た。この（ｃ）式
の分子は、高温強度特性を高める一方、粗大フェライト
の析出を促進する元素群であり、分母は、オーステナイ
ト安定化元素であって、粗大フェライトの析出を抑制す
る元素群を表す。なお、各元素記号の前に付した係数は
効果の強さに対応している。この（ｃ）式の分子に記載
された元素群と分母に記載された元素群との比率を所定
範囲に制限することにより、高温強度と靭性との双方を
確実に向上させることができる。つまり、（ｃ）式のPf
が1.00未満になると、粗大フェライトは発生しなくなる
ものの、溶接金属が完全マルテンサイト組織となってし
まい、硬さが硬くなりすぎて、溶接金属の耐割れ性が著
しく低下する。一方、逆に、Pfが5.00を超えると、粗大
フェライトの析出が生じ、靭性の低下が著しい。
なお、溶接ワイヤには、通常不純物としてＰ及びＳ等
が含まれているが、本発明においても、これらの不純物
成分は少ない方（例えば、0.020％以下）がよいことは
いうまでもない。
が含まれているが、本発明においても、これらの不純物
成分は少ない方（例えば、0.020％以下）がよいことは
いうまでもない。
［実施例］ 次に、本発明の実施例について、本願特許請求の範囲
から外れる比較例と比較して説明する。下記第２表は心
線の組成を示し、第３表は被覆剤中の合金成分の含有量
を示す。なお、第２表において、残部はFe及び不可避的
不純物である。また、第３表において、残部は一般的な
アーク安定剤及び造滓剤を含む。
から外れる比較例と比較して説明する。下記第２表は心
線の組成を示し、第３表は被覆剤中の合金成分の含有量
を示す。なお、第２表において、残部はFe及び不可避的
不純物である。また、第３表において、残部は一般的な
アーク安定剤及び造滓剤を含む。
この第２表に示す組成の心線と、第３表に示す組成の
被覆剤とを製造し、これらを下記第４表に示すようにし
て組み合わせて被覆アーク溶接棒を製造した。そして、
これらの溶接棒を使用して12％Cr鋼の溶接を実施した。
その結果、得られた溶着金属の組成を第４表に併せて示
す。また、下記第５表にその溶接試験結果を示す。な
お、機械試験はPWHT（760℃×２時間）後に実施した。
また、溶接作業性が不良であった溶接棒5,6については
機械試験を実施することができなかった。
被覆剤とを製造し、これらを下記第４表に示すようにし
て組み合わせて被覆アーク溶接棒を製造した。そして、
これらの溶接棒を使用して12％Cr鋼の溶接を実施した。
その結果、得られた溶着金属の組成を第４表に併せて示
す。また、下記第５表にその溶接試験結果を示す。な
お、機械試験はPWHT（760℃×２時間）後に実施した。
また、溶接作業性が不良であった溶接棒5,6については
機械試験を実施することができなかった。
この第５表から明らかなように、本実施例の溶接棒１
至３により溶接した場合は、溶接金属のシャルピー衝撃
値及びクリープ破断強度のいずれも十分に高い値が得ら
れた。これに対し、各組成が本願特許請求の範囲で示し
た組成範囲から外れている比較例はいうまでもなく、溶
接棒No.15,16のように、各成分自体は前記組成範囲を満
足しているもののPfの値が特許請求の範囲から外れてい
るものは、シャルピー衝撃値又はクリープ破断強度の少
なくとも一方が低く、十分な性能が得られない。
至３により溶接した場合は、溶接金属のシャルピー衝撃
値及びクリープ破断強度のいずれも十分に高い値が得ら
れた。これに対し、各組成が本願特許請求の範囲で示し
た組成範囲から外れている比較例はいうまでもなく、溶
接棒No.15,16のように、各成分自体は前記組成範囲を満
足しているもののPfの値が特許請求の範囲から外れてい
るものは、シャルピー衝撃値又はクリープ破断強度の少
なくとも一方が低く、十分な性能が得られない。
［発明の効果］ 本発明によれば、溶接棒の心線及び被覆剤の組成を所
定範囲にすると共に、溶接金属の特性ファクターである
Pf値を所定範囲に制限したから、本発明に係る被覆アー
ク溶接棒を使用することにより、高温強度及び靭性の双
方の特性が優れた溶接部を形成することができ、本発明
に係る被覆アーク溶接棒はCr−Mo系低合金鋼用の溶接棒
として極めて有益である。
定範囲にすると共に、溶接金属の特性ファクターである
Pf値を所定範囲に制限したから、本発明に係る被覆アー
ク溶接棒を使用することにより、高温強度及び靭性の双
方の特性が優れた溶接部を形成することができ、本発明
に係る被覆アーク溶接棒はCr−Mo系低合金鋼用の溶接棒
として極めて有益である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 早川 均 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式會社内 (72)発明者 夏目 松吾 神奈川県茅ケ崎市東海岸北４丁目２―55 (72)発明者 後藤 明信 神奈川県藤沢市藤が岡２丁目15番７― 303 (56)参考文献 特開 昭62−137196（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−261690（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−220300（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】C,Mn,Si,Cr,Mo,Ni,W,N,V及びNbの各添加成
分を、下記（ａ）式にて示す（Ｍ）（但し、Ｍは上記各
成分を現わす）が下記（b1）式乃至（b10）式の不等式
にて示す範囲に入ると共に、下記（ｃ）式にて示すPfが
1.00乃至5.00になるように、心線及び／又は被覆剤中に
添加したことを特徴とするCr−Mo系低合金鋼用被覆アー
ク溶接棒。 0.07≦（Ｃ）≦0.18重量％ ……（b1） 0.3 ≦（Mn）≦2.0重量％ ……（b2） （Si）≦0.6重量％ ……（b3） 11 ≦（Cr）≦13重量％ ……（b4） 0.3 ≦（Mo）≦1.50重量％ ……（b5） （Ni）≦1.0重量％ ……（b6） 0.20≦（Ｗ）≦1.50重量％ ……（b7） 0.02≦（Ｎ）≦0.08重量％ ……（b8） 0.02≦（Ｖ）≦0.40重量％ ……（b9） 0.01≦（Nb）≦0.25重量％ ……（b10） 但し、 Bw:心線中に含有された元素の溶着金属への歩留係数 Bf:被覆剤中に含有された元素の溶着金属への歩留係数 〔Ｍ（％）〕w:心線含有元素の心線全質量に対する重量
％ 〔Ｍ（％）〕f:被覆剤含有元素の被覆剤全質量に対する
重量％ Af:溶接棒全質量に対する塗布被覆剤重量比 - 【請求項２】前記添加成分として、Tiを前記（ａ）式に
より求まる（Ti）が0.1重量％以下になるように添加し
たことを特徴とする請求項１に記載のCr−Mo系低合金鋼
用被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63041529A JP2607594B2 (ja) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63041529A JP2607594B2 (ja) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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