JP2539969B2 - 冷間圧延用粗面化ロ―ル - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、冷間圧延用粗面化ロー
ル、すなわち、ロール表面に、例えば、ある一定パルスでレ
ーザービームを照射することにより、溶融して成形され
るクレータの凹部と、その周囲を包囲する円環状の盛り
上がりの凸部とから成る凹凸部を、ある計画されたパタ
ーンで形成させた冷間圧延用ロールに関するものであ
る。

【０００２】この圧延ロールを使用して鋼板を圧延する
ことにより、鋼板の表面に、ロールの表面に形成された凹
凸部を転写して成る粗面化鋼板を製造することが出来る
ものである。

【０００３】なお、以下には、この冷間圧延用ロールの表
面に溶融により形成される「クレータ」を「凹部」、「円環状
の盛り上がり」を「凸部」と呼び、また、両者を合わせて「凹
凸部」と呼ぶこととする。

【０００４】このような粗面化鋼板を使用することによ
り、プレス成形の際に、鋼板の型かじり性や、鋼板と型と
の間のかじり性や、ロール表面との間の摩擦係数を低減
するこによりプレス成形性を良好にし、また、その凹凸部
は、塗装により平滑とすることにより、高鮮映性鋼板を得
ることが出来るものである。 特に、最近の乗用自動車車体用の外板においては、この要
求のものが多くなって来ている。その外、家庭用電気製品
の外板及び建築物用外装材などや、アルニミウム製品へ
の利用も、あるものである。

【０００５】

【従来の技術】従来、この種の粗面化鋼板を製造するた
めの冷間圧延用粗面化ロールの製造方法としては、冷間
圧延用ロールの表面に、ショットブラスト及び放電加工
により凹凸を形成することが多く行われているが、ショ
ットブラストによる方法によっては、ロール表面に深い
深さの粗面を形成することが困難であり、また、放電加工
による方法によっては、微細なピッチ及び粗さを得るこ
とが困難であるという問題点がある。

【０００６】このために、このような問題点を解消する
ことを意図して、冷間圧延用ロールの表面をレーザービ
ームにより照射することが、実用化されつつある。このレ
ーザービームの照射によって得られる凹凸部は、設計さ
れたパターンで、しかも、凸部については、ある一定の盛
り上がりのある形状で、ある高さを有するものはあるが、
しかしながら、この凸部の硬度を、ロール素材の硬度に比
較して、著しく高くすることは、困難であった。

【０００７】冷間圧延用ロールは、一般的に、マルテンサ
イト変態により硬度の上昇を図っている。このマルテン
サイト変態は、オーステナイトを急冷することにより、あ
る温度 Ｍｓ点(マルテンサイト変態開始点) より以下の
温度で始まり、一般的に、温度が下がるにつれ変態量を増
し、ある温度 Ｍｆ点(マルテンサイト変態終了点) に達
すると、変態が終了する。従って、Ｍｓ点を高くすると、常
温においてマルテンサイト変態が終了することとなる。

【０００８】このような事実に基づく冷間圧延用粗面化
ロールの製造方法として、例えば、特開昭６３ー２０１９
１号公報には、溶融凝固時の Ｍｓ点 が ２００℃ 以上
のロール素材を使用することにより、マルテンサイト変
態の終了を図るもの、特開昭６３ー２０１９２号公報に
は、粗面化後、サブゼロ処理を施し、更に、低温焼戻し処理
を施すもの、特開昭６３ー２０１９３号公報には、粗面化
後、サブゼロ処理を施し、その上に、表面硬化処理を施す
ことなどが、それぞれ、提案されている。

【０００９】しかしながら、これらの既に提案されてい
るものは、金属学的に見て極めて常識的なものであり、
第一の提案によるものにおけるように、Ｍｓ点 ２００
℃ 以上のロール素材となると、ロール素材の選択が制
限され、また、この提案によるものでは硬度及び耐摩耗
性の良好な冷間圧延用粗面化ロールを得ることは困難で
ある。

【００１０】また、第二の提案によるものにおけるよう
に、レーザービームの照射後、サブゼロ処理を施し、更
に、低温焼き戻し処理するもの、あるいは、第三の提案
によるものにおけるように、その上に、表面硬化処理を
施すことは、レーザービーム照射ごとに、ロール研磨作
業を必要とするので、工数が増加し、生産価格の高騰に
つながることとなる。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、従
来、提案されているレーザービーム照射による方法にお
ける種々の問題点のあることに鑑がみ、これらの問題点
を解消し、優れた粗面化ロール特性を有しているロール
素材を、室温、あるいは、冷媒中においてレーザービー
ム照射することにより、ロール素材よりも著しく高い硬
度を有し、優れた耐摩耗性を発揮する凸部を有している
冷間圧延用粗面化ロールを得ることを、その課題とする
ものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明は、この課題を解
決するために、レーザービーム照射により表面が粗面化
された冷間圧延用粗面化ロールであって、該ロールが、
重量％で Ｃ ０．５ 以上 １．０ 未満 Ｓｉ ２．０ 未満 Ｍｎ １．５ 未満 Ｃｒ ０．５ 以上 １．７ 未満 Ｍｏ ３．０ 超過 ５．０ 未満 から成り Ｖ １．５ 未満 Ｎi １．０ 未満 Ｗ ２．０ 未満 Ｎｂ １．０ 未満 Ｔｉ １．０ 未満 Ａｌ １．０ 未満 Ｃｏ ２．０ 未満 Ｂ ０．０５ 未満 Ｔａ １．０未満 の内少なくとも１種又は２種以上を含有し、残部 Ｆｅ
及び少量の不純物から成り立っている冷間圧延用粗面化
ロールを特徴とするものである。本発明によるロール素
材のこれらの組成は、冷間圧延用粗面化ロールとして極
めて優れた耐摩耗性を有している凸部を具現するもので
ある。さらに、本発明によれば、重量％で、 Ｃ ０．５ 以上 １．０ 未満 Ｓｉ ２．０ 未満 Ｍｎ １．５ 未満 Ｃｒ ０．５ 以上 １．７ 未満 Ｍｏ ３．０ 超過 ５．０ 未満 から成り、 Ｖ １．５ 未満 Ｎi １．０ 未満 Ｗ ２．０ 未満 Ｎｂ １．０ 未満 Ｔｉ １．０ 未満 Ａｌ １．０ 未満 Ｃｏ ２．０ 未満 Ｂ ０．０５ 未満 Ｔａ １．０未満 の内少なくとも１種又は２種以上を含有し、残部 Ｆｅ
及び少量の不純物から成り立っているロール素材にレー
ザービームを照射し、サブゼロ処理を施すことなく該ロ
ール素材の表面を粗面化することを特徴とする冷間圧延
用粗面化ロールの製造法が提供される。

【００１３】この組成は、Ｍｏ と Ｗ並びにＶ，Ｎｂ，
Ｔａ，Ｔｉの内の１種又は２種以上の共存により、常温
あるいは冷媒中におけるレーザービーム照射により、凸
部は、その急速溶融及び急冷凝固の効果により、超微細な
組織となり、その上、Ｍｓ点 と、Ｍｆ点 との間の範囲が
狭くされ、また、Ｍｆ点は、０℃以近傍とすることが出来
る。

【００１４】このようにして、本発明による冷間圧延用
粗面化ロールは、超微細な組織の効果により、マルテンサ
イト組織中に少量のオーステナイトが残留するものの、
極めて高硬度である、例えば、Ｈｖ １，０００〜Ｈｖ
１，１１０ に達する耐摩耗性のあるものとなっている。
更に、凸部も、Mo並びにその他の元素の効果により、高く
盛り上りのある滑らかな形状をしている。

【００１５】従って、本発明によると、レーザービーム照
射のままで、何らの後処理(例えば、サブゼロ処理)をも施
す必要は無く、高硬度で、優れた盛り上がりのある凸部を
有する耐摩耗性を有する冷間圧延用粗面化ロールを提供
することが出来るものである。

【００１６】

【実施例】以下、本発明をその実施例などに基づいて詳
細に説明をする。 本発明によるロール素材は、上記のような組成を有する
ことを特徴とするものであるが、まず、本発明によるロー
ルにおいて、このような組成を選択した理由を説明する。 Ｃ: マルテンサイト変態に最も必要な元素であり、Ｍｓ
点 に最も大きな影響を与えるものである。しかしなが
ら、この素材が、ロール本体への加工の際に受ける急速溶
解及び急速凝固と、ＭｏとＷ並びにＶ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｔ
ｉの内の１種又は２種以上の元素の含有効果とにより超
微細な組織となり、Ｍｓ点 と、Ｍｆ点 との間の範囲は狭
められ、Mf点 は、０℃以上となっている。 更に、Ｃは、凸
部の肌を一様に滑らかにする効果があるが、その含有量
が多くなると、凸部の盛り上がり高さが、低くなる。 また、高硬度を得るためのマルテンサイト量を保持する
には、０．５％ を必要とするが、１．０％ を越えると、
残留オーステナイトが増量するために硬度が低下する傾
向が生ずる。 従って、Ｃは、０．５％ 以上 １．０％ 未満の範囲に
限定する。

【００１７】Ｓｉ: ロール素材のマトリックスに固溶し
てレーザービーム照射時の脱酸剤として働き、凸部に固
溶し、その強度を保持する働きがあるが、逆に、凸部の形
状の盛り上がりを低くすると共にぜい化の傾向が出る。
これらは、１．５％ を越えると、その傾向が現れ、２．５
％ を越えると、完全に現れる。従って、Ｓｉは．２．０％
未満 に限定する。

【００１８】Ｍｎ: 凸部のマトリックスのじん性の向上
に有効なものであり、その効果は、０．３％ を越えると
現れるようになるが、その含有量が増加するにつれ、残留
オーステナイトが増え、硬度の低下を招き、また、１．５
％ を越えると、かえって、ぜい化する傾向が生じ、更に、
ロール本体の焼き戻し後のじん性に悪影響を及ぼすよう
になる。従って、Mnは、1.5％ 未満 に限定する。

【００１９】Ｃｒ: Ｃｒが炭化物を作り、ロール素材そ
のものの硬さを出すのに有効な元素ではあるが、凸部に
ついては、急速溶解及び急速凝固の効果により、ほとんど
マトリックス中に固溶し、マルテンサイト変態に寄与す
る。本組成のＭｏ とＷ並びにＶ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉの
内の１種又は２種以上との共存の効果により、１．０．
％近傍 において最高の硬度が得られ、０．５％ 以下で
あると、マルテンサイト変態量の不足により充分な硬度
が得られず、１．５％以上 では、硬度が徐徐に降下し、ま
た、１．７％ を越えると、ぜい化する。従って、Ｃｒは、
０．５％ 以上 １．７％ 未満に限定する。

【００２０】Ｍｏ: Ｍｏは、Ｗ並びにＶ、Ｎｂ、Ｔａ、
Ｔｉの内の１種又は２種以上の含有効果により本組成の
主役を演ずるものであり、凸部の形成時の急速溶解及び
急速凝固の効果により、マトリックス中に固溶し、極め
て超微細な組織としてマルテンサイト変態に寄与すると
共にＭｓ点 と、Ｍｆ点 との間の範囲を狭め、Ｍｆ点
を０℃以上にする。更に、凸部を高く盛り上げるために
極めて有効な働きをする。これは、固液共存範囲を広
げ、粘性を高め、表面張力を大きくするためであるもの
と考えられる。しかしながら３．０％ 以下では、これ
らの効果は薄く、５．０％ 以上では、ぜい化する。従
って、Ｍｏは、３．０％ 超過 ５．０％未満に限定す
る。

【００２１】Ｖ: マトリックス中に固溶して超微細化に
寄与するが、Ｍｏと共存することにより、Ｍｓ点 と Ｍｆ
点 との間の範囲を狭め、Ｍｆ点 を ０℃近傍とする。ま
た、０．５％ 以下では、Ｗ並びにＮｂ、Ｔａ、Ｔｉと複
合し共存することにより効果が出て、硬度が得られる。従
って、Ｖは、１．５％未満に限定する。

【００２２】Ｎｉ: Ｎｉは、ロール本体の焼き入れに有
効であるが、凸部に対しては、０．５％を越えると、残留
オーステナイトが少しづつ増え、１．０％を越えると、硬
さの低下が著しくなる。そこで、Ｎｉは、１．０％未満に
限定する。

【００２３】Ｗ: Ｗは、凸部の急速溶解及び急速凝固の
効果により、マトリックス中に固溶し、超微細な組織とし
てのマルテンサイト変態に寄与する。逆に、凸部の盛り
上がりを少なくする。０．５％以下で効果が現れ始める
が、２．０％ を越えると、硬度の低下がある。従って、Ｗ
は、２．０％ 未満に限定する。

【００２４】Ｔｉ：Ｔｉは，Ｖの代役としてその一部又
は全部と置き換えることによりＭｏと共存することによ
り、凸部の微細化に寄与し、Ｍｓ点とＭｆ点との間の範
囲を狭め、、Ｍｆ点を上げる効果がある。この効果は、
０．３％以下では薄いが、しかしながら、Ｎｂ，Ｔａ，
Ｔｉなどとの複合添加により効果が得られる。従って、
Ｔｉは、１．０％未満に限定する。

【００２５】Ａｌ：この元素は、ロール素材のマトリッ
クスに固溶し、レーザービーム照射時の脱酸剤として働
き、凸部の形状の盛り上がりを保持する働きがあり、ま
た、結晶粒の微細化に寄与する。しかしながら、１．０
％を越えると、ぜい化の傾向がある。従って、Ａｌは、
１．０％未満に限定する。

【００２６】Ｃｏ：この元素は、凸部表層の微細クラッ
ク発生の防止に極めて有効である。特に、低温の水、又
は、その他の冷媒により冷却しながらレーザーダル加工
を行う場合に効果がある。また、Ｍｓ点を上昇させる利
点がある一方、焼入性を低下させるが、１．０％以下で
あれば、この影響はわずかであり、１．０％を越える
と、徐々に現れ始め、２．０％を越えると、著しくな
る。従って、Ｃｏは、２％以下に限定する。

【００２７】Ｂ：Ｂは、Ｖと共存することにより凸部の
結晶粒の微細化と、焼入性とに寄与し、耐摩耗性を向上
させる。この効果は、０．００１〜０．０３％の含有に
より現れる。なお、この耐摩耗性は、特に、低温の水、
若しくは、その他の冷媒により冷却しながらレーザーダ
ル加工を行う場合に、顕著に現れるものと考えられる。
しかしながら、０．０５％を越えると、耐摩耗性の劣化
を招く。従って、Ｂは、０．０５％未満に限定する。

【００２８】Ｎｂ，Ｔａ: これらの元素は、Ｖ の代役と
して、その一部、又は、全部を置き換えることにより、Ｍ
ｏ と共存することにより、凸部の微細化に寄与し、Ｍｓ
点と、Ｍｆ点 との間の範囲を狭め、Ｍｆ点 を上げる効果
がある。この効果は、０．３％以下ではＶとの共存により
現れるが、１．０％ 以上となると、ぜい化の傾向が生ず
る。従って、これらの元素Ｎｂ，Ｔａは、いずれも、１．０
％ 未満に限定する。

【００２９】以上には、本発明における各元素の選定理
由及びそれらの含有範囲の限定理由について説明をした
が、以下には、本発明の実施例について説明をする。実施例 表１に示すように、本発明による限定組成を有する供試
材 I１〜I１７ を１７チャージ及び本発明による比較材
として限定範囲外の組成を有する第２表に示す比較材及
び従来材の供試材 Ｃ１〜Ｃ１３を１３チャージ、それぞ
れ、減圧高周波溶解炉により溶解処理し、得られた鋼塊を
１，０５０〜１，１５０℃ の温度において鍛造し、所定
の鍛造比を与え、その後、９００℃ に加熱・徐冷するノル
マライジング処理を行った。これを球状化処理した後、所
定の寸法直径８０ｍｍ×長さ５０ｍｍに機械加工を行っ
た。その後、各供試材に適した焼入・焼戻処理を行い、直径
８０ｍｍの円筒面を、Ｒａ ０．２〜０．３μｍ に研磨
仕上げし、供試材とした。

【００３０】

【表１】

【００３１】このように処理をした供試材に、下記の加
工条件によりレーザービーム照射加工を施し、凸部を作
成し、そのままの状態において特性判定評価を行った。 記 室 温 １８℃ レーザー発信器 Ｑｓｗ ＹＡＧ レーザー(定格出力３００Ｗ) レーザー周波数 １０ｋＨｚ パルス幅 ５００ ｎｓｅｃ レンズ焦点距離 ５０ｍｍ

【００３２】なお、本実験に使用したレーザー照射加工
装置を略図により示すと、添付図面の図１のとおりであ
る。 図において、各参照数字は、それぞれ、次ぎのものを示し
ている。 １ レーザー発信器 ２ ミラー ３ 集光レンズ ４ 供試材 である。

【００３３】また、供試材４の円筒表面に、ある設計され
た凸部パターンを得るために、供試材４を一定回転数Ｎ
により回転すると共にレーザービームを供試材4の円筒
表面に対して平行に、ある一定の速度で移動させること
により、スパイラル状に照射した。

【００３４】この供試材４の円筒表面に形成された凸部
の特性の判定のためには、残留オーステナイト、形状、耐
摩耗性、硬度及びロール本体の硬度を採用した。 残留オーステナイトについては、Ｘ線回析装置により判
定し、無し、極少量、少量、適量の4段階で評価した。 形状については、凸部の円環状の盛り上がりの幅が厚く、
高さが高く、しかも、滑らかな表面であるか否かで判定
し、これらの条件を満足しているものから、◎、〇、▽,×
の順により４段階で評価した。 耐摩耗性については、転動摩耗試験機を使用し、次ぎの試
験条件の下に試験を行った。 荷重 ７０ ｋｇｆ 接触圧力 ３０ ｋｇｆ／ｍｍ^２ 回転速度 ３００ ｒｐｍ 滑り率 ４４％ 潤滑材 水 その評価については、最も優れているものから、◎、〇、
△、×の順で４段階で評価した。 硬度については、凸面は、直接その面を、本体は、レーザー
ビーム照射前の供試材4の円筒面をマイクロビッカース
で測定した。 試験結果が、表１及び表２に示されている。

【００３５】

【表２】

【００３６】次に、試験結果について検討をする。 表Iの本発明材については、Iー１ からIー１７ までの
全鋼番について残留オーステナイトが極少量あるいは少
量存在するが、硬度については、凸部の方がロール本体よ
りも、はるかに高く、耐摩耗性も極めて優れていることが
分かる。 また、その値も、凸部がＨｖ１，０００〜Ｈｖ１，１１
０、平均Ｈｖ１，０７９であり,ロール本体はＨｖ７６
０〜Ｈｖ８６０、平均Ｈｖ８１６であり、その差はＨｖ２
６３である。 これらの中で、特性の優れているもの、Iー３，４，５，
６，７，８，９，１０，１１，１２，１３，１４，１５
及び１６との比較において、Iー１,２及び１７は、多少
劣るが、使用には耐えるものである。 Iー１は、Ｓｉ量が多いために、形状について、やや盛り
上がりに欠けると共にややぜい化しているために、多少
耐摩耗生を悪くしている。 Ｉ−２は、Ｎｉが上限値に極めて近いために、多少耐摩
耗性を悪くしている。 Iー１７は、Ｃｏが上限値すれすれであるために、耐摩耗
性を多少悪くしている。

【００３７】次に、表２の比較材と、従来材との比較にお
いては、比較材 Ｃ１〜Ｃ１０ までの１０チャージと、従
来材の３チャージは、本発明材よりも、はるかに劣ってい
る。硬度は、凸部は、Ｈｖ７９０〜Ｈｖ１，０１０、平均Ｈ
ｖ８７７であり、ロール本体は、Ｈｖ７８０〜Ｈｖ８３
０、平均でＨｖ８０１、その差は、Ｈｖ７６である。 このように、比較材は、本発明材に比較して、特性におい
て、はるかに劣ることが分かるところである。

【００３８】今、ここで、各比較材の特性の劣る理由を検
討すると、次ぎのようになる。 Ｃ−1: Ｃが少ないために、マルテンサイト変態量が少な
く、そのため Ｈｖ硬度が低く、耐摩耗性に劣る。 Ｃ−２: Ｃが多いために残留オーステナイトが適量存在
し、そのため Ｈｖ硬度が低く、耐摩耗性に劣る。形状も盛
り上がらず、散らし模様状となっている。 Ｃ−３: Ｓｉが多いために、ぜい化し、硬度も低く、耐摩
耗性に極めて欠ける。形状も盛り上がらず、散らし模様で
ある。 Ｃ−4: Ｍｎが多いためにぜい化し、硬度も低く、耐摩耗
性に極めて欠けている。 Ｃ−5: Crが少ないために、マルテンサイト変態量が少な
く、そのために硬度が低く、耐摩耗性に劣っている。 Ｃ−６: Ｃｒが多いために、ぜい化し、硬度も低く、耐摩
耗性にも極めて欠けている。 Ｃ−７: Ｍｏ が少ないために、本発明のMoとVとの共存
の効果は得られず、硬度も低く、耐摩耗性に欠けている。
また、形状も、盛り上がりに欠けている。 Ｃ−８: Ｍｏ が多く、ぜい化し、硬度も低くく、耐摩耗
性に欠けている。 Ｃ−９: Ｖ が少ないために、本発明による Ｍｏ と Ｖ
との共存の効果が得られず、硬度も低くく、耐摩耗性に欠
けている。 Ｃ−１0: Ｖ が多いために、ぜい化し、硬度も低く、耐摩
耗性に欠けている。

【００３９】従来材については、Ｃ−１１及びＣ−１２
は、一般に使用されているロール材であり、また、Ｃ−１
３は、特開昭６３ー２０１９１号公報に開示されている
類似の組成のものである。 Ｃ−１１: 残留オーステナイトが適量存在し、硬度が低
く、耐摩耗性に極めて欠けている。また、形状も盛り上が
らず、散らし模様である。 Ｃ−１２: 残留オーステナイトが適量存在し、硬度が低
く、耐摩耗性に極めて欠けている。形状も多少盛り上がり
に欠けている。 Ｃ−１3: 残留オーステナイトは皆無であるが、硬度が低
く、耐摩耗性に劣っている。

【００４０】

【発明の効果】本発明による冷間圧延用粗面化ロール
は、上記のような組成から成り立つことを特徴とするも
のであるが、この組成は、Ｍｏ とＷ並びに Ｖ、Ｎｂ、
Ｔａ、Ｔｉの内の１種又は２種以上との共存の効果によ
る超微細な組成と、Ｍｓ点 と Ｍｆ点 との間の範囲が
狭められ、Ｍf点 が 0℃ 近傍になっている効果によ
り、室温、又は、冷媒中においてロール表面にレーザー
ビーム照射による粗面加工を施すと、凸部について、極
めて優れた盛り上がり形状のものが得られ、その硬度も
残留オーステナイトが存在するものの、何んら後処理
(例えば、サブゼロ処理など)をすること無く、ロール本
体よりも著しく高く、耐摩耗性の優れた冷間圧延用粗面
化ロール材を提供するものである。特に、最良のものに
おいては、 Ｈｖ１,１００ を越える硬度を有してい
る。また、従来材については、マルテンサイト変態を完
了させるためにサブゼロ処理と、更に、低温焼き戻しを
施すことがなされているが、本発明ロールにおいては、
その必要が無く、工数の削減、製造原価の低減を図るこ
とが可能である。なお、従来材においては、そのような
処理が、ロールの組み替えごとに必要とされるのに対
し、本発明によるロールにおいては、そのような必要が
無いので、この点においても、本発明によるロールが、
従来材に比べ、極めて大きな経済的効果を有しているも
のであることは、明らかなところである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によるロールと、従来材によるロールと
の比較試験の実施のために使用されたレーザービーム照
射加工装置を示す略図である。

【符号の説明】

１ レーザー発信器 ２ ミラー ３ 集光レンズ ４ 供試材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/54 Ｃ２２Ｃ 38/54 (72)発明者 塩沢 修一 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株 式會社 君津製鐵所内 (72)発明者 井上 剛 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式會社 技術開発本部内 (72)発明者 坂下 修一 栃木県宇都宮市平出工業団地１番地 三 菱製鋼株式会社 宇都宮製作所内 (72)発明者 竹原 石根 栃木県宇都宮市平出工業団地１番地 三 菱製鋼株式会社 宇都宮製作所内 (72)発明者 田中 希親 栃木県宇都宮市平出工業団地１番地 三 菱製鋼株式会社 宇都宮製作所内 (72)発明者 原 良雄 栃木県宇都宮市平出工業団地１番地 三 菱製鋼株式会社 宇都宮製作所内 (56)参考文献 特開 昭63−20193（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−20191（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−1678（ＪＰ，Ａ) 特公 昭47−49963（ＪＰ，Ｂ１)

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 レーザービーム照射により表面が粗面化
   された冷間圧延用粗面化ロールであって、該ロールが、
   重量％で Ｃ ０．５ 以上 １．０ 未満 Ｓｉ ２．０ 未満 Ｍｎ １．５ 未満 Ｃｒ ０．５ 以上 １．７ 未満 Ｍｏ ３．０ 超過 ５．０ 未満 から成り、 Ｖ １．５ 未満 Ｎi １．０ 未満 Ｗ ２．０ 未満 Ｎｂ １．０ 未満 Ｔｉ １．０ 未満 Ａｌ １．０ 未満 Ｃｏ ２．０ 未満 Ｂ ０．０５ 未満 Ｔａ １．０未満 の内少なくとも１種又は２種以上を含有し、残部 Ｆｅ
   及び少量の不純物から成り立っている冷間圧延用粗面化
   ロール。
2. 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ０．５ 以上 １．０ 未満 Ｓｉ ２．０ 未満 Ｍｎ １．５ 未満 Ｃｒ ０．５ 以上 １．７ 未満 Ｍｏ ３．０ 超過 ５．０ 未満 から成り、 Ｖ １．５ 未満 Ｎi １．０ 未満 Ｗ ２．０ 未満 Ｎｂ １．０ 未満 Ｔｉ １．０ 未満 Ａｌ １．０ 未満 Ｃｏ ２．０ 未満 Ｂ ０．０５ 未満 Ｔａ １．０未満 の内少なくとも１種又は２種以上を含有し、残部 Ｆｅ
   及び少量の不純物から成り立っているロール素材にレー
   ザービームを照射し、サブゼロ処理を施すことなく該ロ
   ール素材の表面を粗面化することを特徴とする冷間圧延
   用粗面化ロールの製造法。