JP2526678Y2 - 亜鉛メッキ設備用搬送ロール - Google Patents
亜鉛メッキ設備用搬送ロールInfo
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- JP2526678Y2 JP2526678Y2 JP1992051017U JP5101792U JP2526678Y2 JP 2526678 Y2 JP2526678 Y2 JP 2526678Y2 JP 1992051017 U JP1992051017 U JP 1992051017U JP 5101792 U JP5101792 U JP 5101792U JP 2526678 Y2 JP2526678 Y2 JP 2526678Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zinc
- test
- roll
- sprayed
- coating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、連続亜鉛メッキ設備に
おけるメッキ後の被メッキ材の搬送目的で設けられる各
種ロ−ルに関する。
おけるメッキ後の被メッキ材の搬送目的で設けられる各
種ロ−ルに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板の連続亜鉛メッキ設備ラインは大別
して前処理工程、メッキ処理工程および仕上げ工程から
構成されているが、メッキ装置前後の通板工程の例を示
した図５に見られるように、焼鈍炉８を出た鋼板１２は
メッキ浴装置９を経て冷却装置１０を通った後、通板方
向を示す矢印方向に進み、化成処理装置以下の仕上げ工
程に移される。
して前処理工程、メッキ処理工程および仕上げ工程から
構成されているが、メッキ装置前後の通板工程の例を示
した図５に見られるように、焼鈍炉８を出た鋼板１２は
メッキ浴装置９を経て冷却装置１０を通った後、通板方
向を示す矢印方向に進み、化成処理装置以下の仕上げ工
程に移される。
【０００３】この間、メッキ浴中に浸漬されているポッ
トロ−ルのほかに、メッキ浴を出た鋼板が通過する冷却
装置等に設けられているトップロ−ル１１などの鋼板を
支持またはガイドする各種ロ−ル類が配置されている。
中でも上記トップロ−ル１１はメッキされた直後の鋼板
と接触するロ−ルであり、高温の亜鉛と接するなどきび
しい条件下にあるため、特に耐摩耗性や金属付着に対す
る対策が必要なロ−ルである。そこで、これらのロール
は、従来、ロ−ル母材の摩耗防止、並びに搬送面への亜
鉛付着防止の目的でＷＣ−Ｃｏ系のいわゆる超硬合金を
溶射して用いられてきた。
トロ−ルのほかに、メッキ浴を出た鋼板が通過する冷却
装置等に設けられているトップロ−ル１１などの鋼板を
支持またはガイドする各種ロ−ル類が配置されている。
中でも上記トップロ−ル１１はメッキされた直後の鋼板
と接触するロ−ルであり、高温の亜鉛と接するなどきび
しい条件下にあるため、特に耐摩耗性や金属付着に対す
る対策が必要なロ−ルである。そこで、これらのロール
は、従来、ロ−ル母材の摩耗防止、並びに搬送面への亜
鉛付着防止の目的でＷＣ−Ｃｏ系のいわゆる超硬合金を
溶射して用いられてきた。
【０００４】上記ＷＣ−Ｃｏ系合金について、例えば特
開平1-225761号には、Ｃｏを5 〜28％混合してなるＷＣ
−Ｃｏ系サ−メット材料をロ−ル母材表面に溶射してそ
の気孔率を1.8 ％以下にした部材が開示されている。
開平1-225761号には、Ｃｏを5 〜28％混合してなるＷＣ
−Ｃｏ系サ−メット材料をロ−ル母材表面に溶射してそ
の気孔率を1.8 ％以下にした部材が開示されている。
【０００５】
【考案が解決しようとする課題】しかしながら、上記Ｗ
Ｃ−Ｃｏ系の溶射膜は、亜鉛メッキ浴への浸漬後の高温
状態における被メッキ材への接触あるいは被メッキ材と
のスリップ時にその表面に亜鉛が凝着し，しばしば被メ
ッキ材にきずをつける。これは近年多用されている自動
車用外板に用いられるメッキ鋼板など特に製品に高い表
面健全性が要求される用途において問題とされ、改善が
求められている。
Ｃ−Ｃｏ系の溶射膜は、亜鉛メッキ浴への浸漬後の高温
状態における被メッキ材への接触あるいは被メッキ材と
のスリップ時にその表面に亜鉛が凝着し，しばしば被メ
ッキ材にきずをつける。これは近年多用されている自動
車用外板に用いられるメッキ鋼板など特に製品に高い表
面健全性が要求される用途において問題とされ、改善が
求められている。
【０００６】したがって本考案の目的は、すでにメッキ
されたメッキ浴後の鋼板と接触する搬送用ロ−ルであっ
て、耐摩耗性にすぐれるとともに、スリップ時に亜鉛が
表面に凝着し、いわゆるピックアップと呼ばれる現象を
起すことのない亜鉛メッキ設備用搬送ロ−ルを提供する
ことにある。
されたメッキ浴後の鋼板と接触する搬送用ロ−ルであっ
て、耐摩耗性にすぐれるとともに、スリップ時に亜鉛が
表面に凝着し、いわゆるピックアップと呼ばれる現象を
起すことのない亜鉛メッキ設備用搬送ロ−ルを提供する
ことにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本考案者らは上記目的を
達成すべく研究を進め、前記ＷＣ−Ｃｏ系サ−メットが
耐摩耗性の高いＷＣに比較的多量のＣｏが混合されてい
るために亜鉛との親和性が生じて前記のようなピックア
ップ現象が起りやすいことに鑑み，ロ−ル表面に溶射す
べき材料を調査、実験の結果、表面に爆発溶射法によっ
て形成した厚さ0.02〜0.3mm 、気孔率2 ％未満のモリブ
デン硼化物の溶射層を有する鉄鋼製部材とすれば前記課
題が解決されることを見出し本考案に到達した。
達成すべく研究を進め、前記ＷＣ−Ｃｏ系サ−メットが
耐摩耗性の高いＷＣに比較的多量のＣｏが混合されてい
るために亜鉛との親和性が生じて前記のようなピックア
ップ現象が起りやすいことに鑑み，ロ−ル表面に溶射す
べき材料を調査、実験の結果、表面に爆発溶射法によっ
て形成した厚さ0.02〜0.3mm 、気孔率2 ％未満のモリブ
デン硼化物の溶射層を有する鉄鋼製部材とすれば前記課
題が解決されることを見出し本考案に到達した。
【０００８】なお、モリブデン硼化物の緻密な溶射層は
アセチレンと酸素のデトネ−ションを利用した爆発溶射
法に依る必要があり、残留気孔率1 ％以下が比較的容易
に達成可能であることも判明した。
アセチレンと酸素のデトネ−ションを利用した爆発溶射
法に依る必要があり、残留気孔率1 ％以下が比較的容易
に達成可能であることも判明した。
【０００９】 したがって本考案は、表面に爆発溶射法
によって形成した厚さ0.02〜0.3mm 、気孔率2 ％未満の
モリブデン硼化物単味の溶射層を有することを特徴とす
る亜鉛メッキ設備用搬送ロールを提供するものである。
によって形成した厚さ0.02〜0.3mm 、気孔率2 ％未満の
モリブデン硼化物単味の溶射層を有することを特徴とす
る亜鉛メッキ設備用搬送ロールを提供するものである。
【００１０】
【作用】本考案において、溶射法により形成される溶射
層の気孔率を2 ％未満とし、厚さを0.02ないし0.3mm の
範囲にそれぞれ限定した理由は下記の通りである。
層の気孔率を2 ％未満とし、厚さを0.02ないし0.3mm の
範囲にそれぞれ限定した理由は下記の通りである。
【００１１】一般の溶射法により形成される金属バイン
ダ−を含まない純セラミックコ−ティングは2 ％以上の
気孔率を有する。このレベルの気孔率を有するコ−ティ
ングでは表面に露出した気孔を介し亜鉛がコ−ティング
に強固に付着する。
ダ−を含まない純セラミックコ−ティングは2 ％以上の
気孔率を有する。このレベルの気孔率を有するコ−ティ
ングでは表面に露出した気孔を介し亜鉛がコ−ティング
に強固に付着する。
【００１２】溶射層の層厚は0.02mm未満では爆発溶射に
よる被膜であっても十分な耐摩耗性が得られずかつ、残
留気孔を通じ亜鉛の浸透を許し、また0.3mm を越えると
溶射時の残留応力により被膜中にクラックを生じ、著し
くは使用中に剥離する。
よる被膜であっても十分な耐摩耗性が得られずかつ、残
留気孔を通じ亜鉛の浸透を許し、また0.3mm を越えると
溶射時の残留応力により被膜中にクラックを生じ、著し
くは使用中に剥離する。
【００１３】
【実施例】図１及び図２はそれぞれ本考案搬送ロ−ルに
用いられる硼化モリブデンコ−ティング部材及び比較例
ＷＣ−Ｃｏコ−ティング部材の亜鉛との反応試験結果を
示すスケッチ図、図３は上記試験用の供試体を示す斜視
図そして図４は同じく反応試験に用いられた試験炉の模
式断面図である。これらの図を参照して以下説明する。 (1) 硬さ試験 片面に硼化モリブデンを爆発溶射法により溶射してコ−
ティング層２を形成したＳＵＳ４０３を母材とする図３
に示すような供試体（30×30×10mm）１を切断し、その
断面硬さをマイクロビッカ−ス硬さ計により測定したと
ころ、コ−ティング部分のＨｖ硬さは1,100 〜1,300 で
あった。 (2) 亜鉛に対する反応性試験 硬さ試験と同じく図３に示す供試体１上に亜鉛粒３を載
せ、炉体４に設けたＮ2 ガス導入口６により窒素雰囲気
に保った炉内において亜鉛の融点を越える500℃までヒ
−タ−５で加熱し、そのまま５時間保持した。７はガス
排出口である。
用いられる硼化モリブデンコ−ティング部材及び比較例
ＷＣ−Ｃｏコ−ティング部材の亜鉛との反応試験結果を
示すスケッチ図、図３は上記試験用の供試体を示す斜視
図そして図４は同じく反応試験に用いられた試験炉の模
式断面図である。これらの図を参照して以下説明する。 (1) 硬さ試験 片面に硼化モリブデンを爆発溶射法により溶射してコ−
ティング層２を形成したＳＵＳ４０３を母材とする図３
に示すような供試体（30×30×10mm）１を切断し、その
断面硬さをマイクロビッカ−ス硬さ計により測定したと
ころ、コ−ティング部分のＨｖ硬さは1,100 〜1,300 で
あった。 (2) 亜鉛に対する反応性試験 硬さ試験と同じく図３に示す供試体１上に亜鉛粒３を載
せ、炉体４に設けたＮ2 ガス導入口６により窒素雰囲気
に保った炉内において亜鉛の融点を越える500℃までヒ
−タ−５で加熱し、そのまま５時間保持した。７はガス
排出口である。
【００１４】試験後の亜鉛粒は、図１のスケッチ図に見
られるように、コ−ティング層２とは全く濡れておら
ず、液滴状を保ったままであった。またコ−ティング面
に亜鉛との反応の形跡は認められなかった。
られるように、コ−ティング層２とは全く濡れておら
ず、液滴状を保ったままであった。またコ−ティング面
に亜鉛との反応の形跡は認められなかった。
【００１５】
【比較例】(1) 硬さ試験 片面にＷＣ−Ｃｏ合金を実施例と同様な要領で溶射して
コ−ティング層２を形成した供試体１を切断し，実施例
の場合と同様にしてコ−ティング部分の硬さを測定した
ところ、Ｈｖ硬さは800 〜1,100 であった。 (2) 亜鉛に対する反応性試験 実施例の場合と同様に炉内に供試した比較材、すなわち
ＷＣ−Ｃｏコ−ティング供試体では亜鉛粒３とコ−ティ
ング層２との明確な反応が認められ、図２のスケッチ図
に見られるように、亜鉛粒３の形状から濡れ角は約20度
と判定された。
コ−ティング層２を形成した供試体１を切断し，実施例
の場合と同様にしてコ−ティング部分の硬さを測定した
ところ、Ｈｖ硬さは800 〜1,100 であった。 (2) 亜鉛に対する反応性試験 実施例の場合と同様に炉内に供試した比較材、すなわち
ＷＣ−Ｃｏコ−ティング供試体では亜鉛粒３とコ−ティ
ング層２との明確な反応が認められ、図２のスケッチ図
に見られるように、亜鉛粒３の形状から濡れ角は約20度
と判定された。
【００１６】
【考案の効果】以上説明したように、本考案の搬送ロ−
ルによれば、母材上に気孔率2 ％未満で層厚0.02〜0.3m
m のモリブデン硼化物からなる溶射層が爆発溶射法によ
って形成されているので、亜鉛の凝着、移着が防止で
き、また一般の超硬合金の溶射層と比較して硬いため、
よりすぐれた耐摩耗性が期待できる。
ルによれば、母材上に気孔率2 ％未満で層厚0.02〜0.3m
m のモリブデン硼化物からなる溶射層が爆発溶射法によ
って形成されているので、亜鉛の凝着、移着が防止で
き、また一般の超硬合金の溶射層と比較して硬いため、
よりすぐれた耐摩耗性が期待できる。
【図１】本考案搬送ロ−ルに用いられるモリブデン硼化
物溶射部材の亜鉛との反応試験結果を示すスケッチ図で
ある。
物溶射部材の亜鉛との反応試験結果を示すスケッチ図で
ある。
【図２】比較例ＷＣ−Ｃｏ溶射部材の亜鉛との反応試験
結果を示すスケッチ図である。
結果を示すスケッチ図である。
【図３】溶射コ−ティング層と亜鉛との反応試験用供試
体を示す斜視図である。
体を示す斜視図である。
【図４】溶射コ−ティング層と亜鉛との反応試験に用い
られた試験炉の模式断面図である。
られた試験炉の模式断面図である。
【図５】鋼板の連続亜鉛メッキラインのうち、メッキ装
置前後の通板工程例を示す模式図である。
置前後の通板工程例を示す模式図である。
１ 供試体 ２ 溶射コ−ティング層 ３ 亜鉛粒 ４ 炉体 ５ ヒ−タ− ６ Ｎ2 ガス導入口 ７ ガス排出口 ８ 焼鈍炉 ９ メッキ浴装置 １０ 冷却装置 １１ トップロ−ル １２ 鋼板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−209259（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−94048（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−230760（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−225761（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−127766（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−65035（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−33728（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 爆発溶射法によって形成した厚さ0.02〜
0.3mm 、気孔率2 ％未満のモリブデン硼化物単味の溶射
層を有する鉄鋼製部材からなることを特徴とする亜鉛メ
ッキ設備用搬送ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992051017U JP2526678Y2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 亜鉛メッキ設備用搬送ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992051017U JP2526678Y2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 亜鉛メッキ設備用搬送ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0724969U JPH0724969U (ja) | 1995-05-12 |
| JP2526678Y2 true JP2526678Y2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=12875026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992051017U Expired - Lifetime JP2526678Y2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 亜鉛メッキ設備用搬送ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2526678Y2 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2456238C2 (de) * | 1974-11-28 | 1982-08-12 | Goetze Ag, 5093 Burscheid | Verwendung eines Pulvergemisches als Spritzpulver für die Herstellung von Schichten mit hoher Verschleiß- und Brandspurfestigkeit |
| JPS5858423B2 (ja) * | 1980-03-07 | 1983-12-24 | 昭和電工株式会社 | 粉末溶射材 |
| JPH01225761A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Tocalo Co Ltd | 溶融金属めっき浴用部材 |
| JPH01230760A (ja) * | 1988-03-11 | 1989-09-14 | Nippon Steel Corp | 摺動部材 |
-
1992
- 1992-06-26 JP JP1992051017U patent/JP2526678Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0724969U (ja) | 1995-05-12 |
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