JPH01230760A - 摺動部材 - Google Patents
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- JPH01230760A JPH01230760A JP5614088A JP5614088A JPH01230760A JP H01230760 A JPH01230760 A JP H01230760A JP 5614088 A JP5614088 A JP 5614088A JP 5614088 A JP5614088 A JP 5614088A JP H01230760 A JPH01230760 A JP H01230760A
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Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は摺動部材、更に詳細には摺動面に耐摩耗性、耐
食性、耐熱性、耐焼付性に優れた溶射材を減圧プラズマ
溶射することによって摺動特性を向上せしめた摺動部材
に関するものである。
食性、耐熱性、耐焼付性に優れた溶射材を減圧プラズマ
溶射することによって摺動特性を向上せしめた摺動部材
に関するものである。
[従来の技、術]
各朴機械部品や内燃機関等に使用される部材、例えばl
−(’1機絨の摺動面、軸受、あるいはピストン、ピス
トンリンク、ニアコンプレッサ一部品等の摺動面は激し
い摩耗環境にさらされるため耐摩耗性、耐焼付性等の優
わた摺動特性か要求される。このため従来は鉄系または
非鉄系合金等の金属材料を使用する場合は、藷金属材料
で成形した部材の表面に、摺動特性の優れた材料をプラ
ズマ溶射等により溶射して溶射層を形成させ、摺動特性
を向[−させる方法か、特公昭60−251263、特
公昭61−144469に開示されるごとく広く用いら
れている。従来用いられている溶射材料としては、例え
ばモリブデン、鉄−干リブテン合金、鉄−クロム合金、
アルミナ、アルミナ−チタニア等かあげられる。
−(’1機絨の摺動面、軸受、あるいはピストン、ピス
トンリンク、ニアコンプレッサ一部品等の摺動面は激し
い摩耗環境にさらされるため耐摩耗性、耐焼付性等の優
わた摺動特性か要求される。このため従来は鉄系または
非鉄系合金等の金属材料を使用する場合は、藷金属材料
で成形した部材の表面に、摺動特性の優れた材料をプラ
ズマ溶射等により溶射して溶射層を形成させ、摺動特性
を向[−させる方法か、特公昭60−251263、特
公昭61−144469に開示されるごとく広く用いら
れている。従来用いられている溶射材料としては、例え
ばモリブデン、鉄−干リブテン合金、鉄−クロム合金、
アルミナ、アルミナ−チタニア等かあげられる。
[発明か解決しようとする課題]
しかしながら従来のプラズマ溶射て上記の溶射材料を溶
射した場合は以下のような問題点があった。すなわち、
Li)材と溶射層の密着力が7 kg/mm2以下と小
さく、衝撃前f■や振動等の作用する部材では、溶射層
の剥離を生し易い。更に、モリブデンあるいは鉄−モリ
ブテン合金溶射においてはモリブデンが高温雰囲気下で
は酸化し易い。鉄−クロム合金溶射では溶射層と相り材
料とのなじみ性が悪く、相手材料を摩耗させ易い欠点か
ある。また、アルミナあるいはアルミナ−チタニア等に
代表されるセラミックスを用いる場合は、従来のプラズ
マ溶射では母材と溶射層の密着力が小さい上、緻密な溶
射皮膜の形成か困難で、皮膜内での粒子間結合力も不十
分なため、皮膜内ての亀裂の発生やスポーリングを生じ
易く、摺動部材としての耐摩耗性か十分満足できるもの
ではなかた。
射した場合は以下のような問題点があった。すなわち、
Li)材と溶射層の密着力が7 kg/mm2以下と小
さく、衝撃前f■や振動等の作用する部材では、溶射層
の剥離を生し易い。更に、モリブデンあるいは鉄−モリ
ブテン合金溶射においてはモリブデンが高温雰囲気下で
は酸化し易い。鉄−クロム合金溶射では溶射層と相り材
料とのなじみ性が悪く、相手材料を摩耗させ易い欠点か
ある。また、アルミナあるいはアルミナ−チタニア等に
代表されるセラミックスを用いる場合は、従来のプラズ
マ溶射では母材と溶射層の密着力が小さい上、緻密な溶
射皮膜の形成か困難で、皮膜内での粒子間結合力も不十
分なため、皮膜内ての亀裂の発生やスポーリングを生じ
易く、摺動部材としての耐摩耗性か十分満足できるもの
ではなかた。
本発明は上記従来技術における問題点を解決するだめの
ものであり、そのに1的は部材と溶射層の密着力が強く
、かつ耐摩耗性、耐食性、耐熱性、耐焼付性に優れた溶
射材料を溶射して摺動特性を高めた摺動部材を提供する
ことである。
ものであり、そのに1的は部材と溶射層の密着力が強く
、かつ耐摩耗性、耐食性、耐熱性、耐焼付性に優れた溶
射材料を溶射して摺動特性を高めた摺動部材を提供する
ことである。
[課題を解決するための手段]
すなわち本発明の摺動部材は、金属部材の摺動面の少な
くとも一部に、重量比にして10〜60木のF+!、C
r、Ni、Co、Moの一神以にを成分とする金属また
は合金を含み残部か高融点金属のホウ化物よりなる溶射
層を、減圧中のプラズマ溶射により形成することを特徴
とする。更に本発明で用いる高融点金属のホウ化物が、
Grll、MoB、Wll、’riB2.Zrl+。
くとも一部に、重量比にして10〜60木のF+!、C
r、Ni、Co、Moの一神以にを成分とする金属また
は合金を含み残部か高融点金属のホウ化物よりなる溶射
層を、減圧中のプラズマ溶射により形成することを特徴
とする。更に本発明で用いる高融点金属のホウ化物が、
Grll、MoB、Wll、’riB2.Zrl+。
の一種または二種以上から成ることを特徴とする。
本発明の摺動部材を構成する金属部材()j)材)は、
Fe、f−に限らず、Au系、Cu系、Ti系等あらゆ
る金属部材が使用できる。
Fe、f−に限らず、Au系、Cu系、Ti系等あらゆ
る金属部材が使用できる。
[作用]
本発明では、上述した金属または合金を特定混合割合で
ホウ化物に混ぜ、かつ減圧プラズマ溶射にて溶射層を形
成しているので、RJ材と溶射層界面に強固な網目状の
拡散層が生成し密着力を強固なものにし、また混合した
金属または合金かハ5rンターの役[1を果たし、緻密
でかつ皮膜内での粒子間結合力も強固となって、皮膜剥
離か防止できることはもちろんのこと、皮1模内での亀
裂の発生やスポーリング性か改tされ、耐摩耗性が向−
にする。
ホウ化物に混ぜ、かつ減圧プラズマ溶射にて溶射層を形
成しているので、RJ材と溶射層界面に強固な網目状の
拡散層が生成し密着力を強固なものにし、また混合した
金属または合金かハ5rンターの役[1を果たし、緻密
でかつ皮膜内での粒子間結合力も強固となって、皮膜剥
離か防止できることはもちろんのこと、皮1模内での亀
裂の発生やスポーリング性か改tされ、耐摩耗性が向−
にする。
[発明の実施態様の説明]
以下本発明の詳細な説明する。
上記ホウ化物を、従来の大気中で実h1!iされるプラ
ズマ溶射法で溶射した場合、酸化による成分変動が激し
く、ホウ化物の持つ優れた特性、例えば高硬度・高耐摩
耗特性、あるいは殆どの酸、アルカリに対して耐食性を
持つ、更に溶融金属、溶融スラグに侵食されない高い耐
熱性、耐焼付性等の特性が失われる。
ズマ溶射法で溶射した場合、酸化による成分変動が激し
く、ホウ化物の持つ優れた特性、例えば高硬度・高耐摩
耗特性、あるいは殆どの酸、アルカリに対して耐食性を
持つ、更に溶融金属、溶融スラグに侵食されない高い耐
熱性、耐焼付性等の特性が失われる。
本発明の摺動部材は減圧中で実7iべするプラズマ溶射
(減圧プラズマ溶射法)により形成される。
(減圧プラズマ溶射法)により形成される。
減圧プラズマ溶射法によれば、溶射材の酸化による成分
変動か全く起こらない上、Iす材と溶射層の密着力も1
5kg/+nII+2以上と、従来の大気中で実施され
るプラズマ溶射法による密着力(7kg/mm2以下)
に比べてはるかに高い密着力が得られる。
変動か全く起こらない上、Iす材と溶射層の密着力も1
5kg/+nII+2以上と、従来の大気中で実施され
るプラズマ溶射法による密着力(7kg/mm2以下)
に比べてはるかに高い密着力が得られる。
本発明の実施に用いられる減圧は、大気圧以下であれば
、何わの圧力においても実施可能であるか、好ましくは
25〜300mmHgの圧力範囲で実力ぺすることか、
皮膜の密着性、緻密性、均質性にとって好ましい。
、何わの圧力においても実施可能であるか、好ましくは
25〜300mmHgの圧力範囲で実力ぺすることか、
皮膜の密着性、緻密性、均質性にとって好ましい。
本発明の実施に当たっては、(:rB、Mo1t、Wl
l、TiB2゜Zr112粉末の一+Iiまたはニニ種
以トに、l’fj ”Hlを比にして10〜60!にの
Fc、Cr、N i、Co、Moの一種以」二を成分と
1−る金属または合金粉末を混合゛した混合粉末、ある
いは、GrB、Mo1t、Wll、Ti112.ZrJ
粉末にFe。
l、TiB2゜Zr112粉末の一+Iiまたはニニ種
以トに、l’fj ”Hlを比にして10〜60!にの
Fc、Cr、N i、Co、Moの一種以」二を成分と
1−る金属または合金粉末を混合゛した混合粉末、ある
いは、GrB、Mo1t、Wll、Ti112.ZrJ
粉末にFe。
Cr、N i、Co、Moの一種以、トを成分とする金
属または合金をコーチインクした複合粉末かD:を料と
なるか、混合粉末を用いる方が簡便である。
属または合金をコーチインクした複合粉末かD:を料と
なるか、混合粉末を用いる方が簡便である。
」二記原料粉末に混合される金属または合金粉末は金属
Fe、金属Cr、金属Ni、金属Co、金属Mo粉末を
一種または二種以上混合してもよく、例えば 、 F
c−Cr、F e−N i、F e−Mo、
F c−N i−Cr、N i−Cr、CO−N
i−Cr合金等、Fp、、Cr、Ni、Co、M。
Fe、金属Cr、金属Ni、金属Co、金属Mo粉末を
一種または二種以上混合してもよく、例えば 、 F
c−Cr、F e−N i、F e−Mo、
F c−N i−Cr、N i−Cr、CO−N
i−Cr合金等、Fp、、Cr、Ni、Co、M。
の−挿具上を成分とする合金粉末を7d合してもよい。
減圧プラズマ溶射法によれば上記ホウ化物を単独て溶射
することもTIT能であるが、金属Iす材との十分な密
着力が得られ難いことから皮11!2剥離を生じたり、
皮膜内での粒子間結合力か劣るためスポーリングを生じ
易く、摺動部材として利用するには問題かあった。
することもTIT能であるが、金属Iす材との十分な密
着力が得られ難いことから皮11!2剥離を生じたり、
皮膜内での粒子間結合力か劣るためスポーリングを生じ
易く、摺動部材として利用するには問題かあった。
本発明者等は、ト記ホウ化物粉末に金属または合金粉末
を混合し、減圧中でプラズマ溶射することによって、溶
射層と金属母材との密着力が15kg/mm2以上と強
固になることを見いだした。すなわち、溶射層内に網目
状に分布した混合金属と母材との相互拡散によって、1
す材と溶射層界面に強固な網目状の拡散層が生成し密着
力を強固なものにしている。更に混合した金属または合
金かパイングーの役目となって、緻密でかつ皮膜内での
粒子間結合力も強固となる。この結果、皮膜剥離が防止
できることはもちろんのこと、皮l!2内での亀裂の発
生やスポーリング性が改Rさね、耐摩耗性が同士し、相
手材料とのなじみ性も改みされる。
を混合し、減圧中でプラズマ溶射することによって、溶
射層と金属母材との密着力が15kg/mm2以上と強
固になることを見いだした。すなわち、溶射層内に網目
状に分布した混合金属と母材との相互拡散によって、1
す材と溶射層界面に強固な網目状の拡散層が生成し密着
力を強固なものにしている。更に混合した金属または合
金かパイングーの役目となって、緻密でかつ皮膜内での
粒子間結合力も強固となる。この結果、皮膜剥離が防止
できることはもちろんのこと、皮l!2内での亀裂の発
生やスポーリング性が改Rさね、耐摩耗性が同士し、相
手材料とのなじみ性も改みされる。
金属または合金粉末の混合割合は、重量にしてIO〜6
0t、好ましくは25〜50%である。混合割合か10
%未満の場合、fTJ材−溶射層間の強固な密着力か確
保できない。更に60%を超える場合は、ホウ化物の持
つ優れた特性、例えば高6す3度・耐摩耗性PL、耐食
性、耐熱性、耐焼付性等か十分発揮されない。金属また
は合金粉末の7LL合割合は、本発明の摺動部材か用い
られる環境、訂JT−村の物性値あるいは、溶射層の厚
さ等を考1ノfi して適宜選択する。
0t、好ましくは25〜50%である。混合割合か10
%未満の場合、fTJ材−溶射層間の強固な密着力か確
保できない。更に60%を超える場合は、ホウ化物の持
つ優れた特性、例えば高6す3度・耐摩耗性PL、耐食
性、耐熱性、耐焼付性等か十分発揮されない。金属また
は合金粉末の7LL合割合は、本発明の摺動部材か用い
られる環境、訂JT−村の物性値あるいは、溶射層の厚
さ等を考1ノfi して適宜選択する。
用いる原料粉末の粒径は、通常のプラズマ溶射に用いら
れる粉末粒径がそのまま使用てきるか、高密度の溶射層
を形成する目的がら、ホウ化物粉末で35〜5μm、金
属または合金粉末で44〜I OAJmが好ましい。溶
射層の厚さは、通常50〜50oμm 411!度であ
るか、摺動部材の要求特性に応じては数mm程度までの
溶射層の形成も可能である。
れる粉末粒径がそのまま使用てきるか、高密度の溶射層
を形成する目的がら、ホウ化物粉末で35〜5μm、金
属または合金粉末で44〜I OAJmが好ましい。溶
射層の厚さは、通常50〜50oμm 411!度であ
るか、摺動部材の要求特性に応じては数mm程度までの
溶射層の形成も可能である。
以下実施例により本発明を史に詳細に説明する。尚、本
発明は下記実施例に限定されるものではない。
発明は下記実施例に限定されるものではない。
[実施例]
(実施例1)
各種ホウ化物(Cr口、MoB、Wll、Ti口2.Z
rB2)粉末に、各種金属または合金粉末を所定の割合
で混合した混合粉末を、50x 50x 5mm @の
l!k C−3”kCr鋼jj材上に減圧プラズマ溶射
し、溶射層の耐摺動摩耗性をJIS−H8503に準拠
した往復運動摩耗試験法で性能評価した。用いたホウ化
物、金属、合金の混合割合(重iJ)と溶射圧力(mm
l1g)、溶射層厚さ(μm)並びに往復運動回数20
00回での摩耗減寸(mg)を第1表に示す。
rB2)粉末に、各種金属または合金粉末を所定の割合
で混合した混合粉末を、50x 50x 5mm @の
l!k C−3”kCr鋼jj材上に減圧プラズマ溶射
し、溶射層の耐摺動摩耗性をJIS−H8503に準拠
した往復運動摩耗試験法で性能評価した。用いたホウ化
物、金属、合金の混合割合(重iJ)と溶射圧力(mm
l1g)、溶射層厚さ(μm)並びに往復運動回数20
00回での摩耗減寸(mg)を第1表に示す。
表中比較材として、従来摺動部材として用いうわている
硬質クロムメツキ皮膜、並びに大気中で溶射したF c
−62% Cr皮1反、A9.□03皮膜の結果を合わ
せて示す。
硬質クロムメツキ皮膜、並びに大気中で溶射したF c
−62% Cr皮1反、A9.□03皮膜の結果を合わ
せて示す。
尚、本発明材に混合した合金はいずれも粒径か44〜I
OIJmの粉末で、組成は以下の通りである。
OIJmの粉末で、組成は以下の通りである。
N i−Cr(50’j;N i−5096Cr)、1
IasLelloy(16,1%;Cr、 16.8%
M o、5.8%F e、 0.23*Co、残部Ni
)、Cot:r/IY (19,Hc r、8.3%A
!、0.6%Y 、残部Co)、SO5304(18
,ic r、 IO,1tNi、残部Fe)第1表の結
果により本発明の摺動部材は、いずれも従来の摺動部材
に比較して耐摩耗性に優れていることが分かる。
IasLelloy(16,1%;Cr、 16.8%
M o、5.8%F e、 0.23*Co、残部Ni
)、Cot:r/IY (19,Hc r、8.3%A
!、0.6%Y 、残部Co)、SO5304(18
,ic r、 IO,1tNi、残部Fe)第1表の結
果により本発明の摺動部材は、いずれも従来の摺動部材
に比較して耐摩耗性に優れていることが分かる。
第1表 溶射−ワ−’lと片耗政らL(実施例2)
S 451:転勤摩耗試験片の接触面に、重hl比で7
H(:rB +3(戊Ni−にr (試料−1) 、
70t、Wll +:lO木N1−cr(試料−2)
、 70%ZrB2+ 30主Ni−Cr (試料−3
)を、い−・j′わも約2501.1m厚さに減圧プラ
ズマ溶射法で溶射して、性能評価試験片を作製した。
H(:rB +3(戊Ni−にr (試料−1) 、
70t、Wll +:lO木N1−cr(試料−2)
、 70%ZrB2+ 30主Ni−Cr (試料−3
)を、い−・j′わも約2501.1m厚さに減圧プラ
ズマ溶射法で溶射して、性能評価試験片を作製した。
更に比較のため、転勤摩耗試験片の接触面に硬質クロム
メツキした試験片(比較材−4)、人気溶射したF c
−62% Cr合金試験片(比較材−5)、大気溶射し
たA9.203試験片(比較剤−6)を作製した。
メツキした試験片(比較材−4)、人気溶射したF c
−62% Cr合金試験片(比較材−5)、大気溶射し
たA9.203試験片(比較剤−6)を作製した。
以上の6種類の転勤摩耗試験片(試料1〜3および比較
剤4〜6)を、相手材であるFC23(鋳鉄)の固定試
験片と接するように設置し、接触面に濶滑油を供給しな
から、回転数160rpm、荷[■70kgで1000
0回の回転摩耗試験を行った。尚、試料1〜3ならびに
比較材5〜6の接触面は、あうかしめ表面粗さが0.5
〜2.1 #imに研削加工を施した。結果を第1図に
示す。
剤4〜6)を、相手材であるFC23(鋳鉄)の固定試
験片と接するように設置し、接触面に濶滑油を供給しな
から、回転数160rpm、荷[■70kgで1000
0回の回転摩耗試験を行った。尚、試料1〜3ならびに
比較材5〜6の接触面は、あうかしめ表面粗さが0.5
〜2.1 #imに研削加工を施した。結果を第1図に
示す。
図から明らかなことく、本発明の試験片(試料1〜3)
はいずわも試験材のJ’X耗量、相手材の摩耗hl共、
従来の摺動部材である比較材(4〜6)よりも少なく、
焼付きも発生しなかった。
はいずわも試験材のJ’X耗量、相手材の摩耗hl共、
従来の摺動部材である比較材(4〜6)よりも少なく、
焼付きも発生しなかった。
以上のごとく、本発明の摺動部材は従来の摺動部材に比
へて耐摩耗性、耐焼付性、耐熱性等摺動特性か向上1−
る。
へて耐摩耗性、耐焼付性、耐熱性等摺動特性か向上1−
る。
[発明の効果]
ト述のごとく、本発明の摺動部材は、金属部材の摺動面
の少なくとも一部に、li ’+を比にしソ10〜ti
O%のF +!、Cr、N i、Co、M Oの一種以
上を成分とする金属または合金を含み残部か高融点金属
のホウ化物より成る溶射層を、減圧プラズマ溶射法によ
り形成したもので、従来の溶射法による摺動部材の欠点
である皮膜か剥離しやすい欠点や、スポーリンクを起こ
しやすい欠点を解消し、摺動特性を向上させる効果を打
する。
の少なくとも一部に、li ’+を比にしソ10〜ti
O%のF +!、Cr、N i、Co、M Oの一種以
上を成分とする金属または合金を含み残部か高融点金属
のホウ化物より成る溶射層を、減圧プラズマ溶射法によ
り形成したもので、従来の溶射法による摺動部材の欠点
である皮膜か剥離しやすい欠点や、スポーリンクを起こ
しやすい欠点を解消し、摺動特性を向上させる効果を打
する。
第1図は本発明の摺動部材、および比較材の摺動摩耗特
性に対する性能3f (lffi試験結果を示すクラ7
である。 特許出願1人 代理人 弁理上 矢 葺 知 之 (ばか1名)
性に対する性能3f (lffi試験結果を示すクラ7
である。 特許出願1人 代理人 弁理上 矢 葺 知 之 (ばか1名)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、金属部材の摺動面の少なくとも一部に、重量比にし
て10〜60%のFe、Cr、Ni、Co、Moの一種
以上を成分とする金属または合金を含み残部が高融点金
属のホウ化物よりなる溶射層を減圧中のプラズマ溶射に
より形成したことを特徴とする摺動部材。 2、上記高融点金属のホウ化物が、CrB、MoB、W
B、TiB_2、ZrB_2の一種または二種以上であ
ることを特徴とする請求項1記載の摺動部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5614088A JPH01230760A (ja) | 1988-03-11 | 1988-03-11 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5614088A JPH01230760A (ja) | 1988-03-11 | 1988-03-11 | 摺動部材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01230760A true JPH01230760A (ja) | 1989-09-14 |
Family
ID=13018772
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5614088A Pending JPH01230760A (ja) | 1988-03-11 | 1988-03-11 | 摺動部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01230760A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0243352A (ja) * | 1988-08-03 | 1990-02-13 | Tocalo Co Ltd | 溶融金属浴用部材の製造方法 |
JPH03172681A (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-26 | Riken Corp | ピストンリング及びその製造方法 |
EP0440437A2 (en) * | 1990-01-30 | 1991-08-07 | Nippon Steel Corporation | Thermal spray material and its coated article excellent in high-temperature wear resistance and build-up resistance |
JPH06299973A (ja) * | 1993-03-18 | 1994-10-25 | Praxair St Technol Inc | 容積形モータ或いはポンプのための炭化物乃至硼化物コーティング付き回転子 |
JPH0724969U (ja) * | 1992-06-26 | 1995-05-12 | プラクスエア工学株式会社 | 亜鉛メッキ設備用搬送ロール |
EP1077270A1 (en) * | 1984-09-18 | 2001-02-21 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Transition metal boride coatings |
DE19733506B4 (de) * | 1996-02-23 | 2006-10-26 | Showa Denko K.K. | Verbundwerkstoff für thermisches Spritzen und daraus gebildete Beschichtung |
-
1988
- 1988-03-11 JP JP5614088A patent/JPH01230760A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1077270A1 (en) * | 1984-09-18 | 2001-02-21 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Transition metal boride coatings |
JPH0243352A (ja) * | 1988-08-03 | 1990-02-13 | Tocalo Co Ltd | 溶融金属浴用部材の製造方法 |
JPH03172681A (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-26 | Riken Corp | ピストンリング及びその製造方法 |
EP0440437A2 (en) * | 1990-01-30 | 1991-08-07 | Nippon Steel Corporation | Thermal spray material and its coated article excellent in high-temperature wear resistance and build-up resistance |
JPH0724969U (ja) * | 1992-06-26 | 1995-05-12 | プラクスエア工学株式会社 | 亜鉛メッキ設備用搬送ロール |
JPH06299973A (ja) * | 1993-03-18 | 1994-10-25 | Praxair St Technol Inc | 容積形モータ或いはポンプのための炭化物乃至硼化物コーティング付き回転子 |
DE19733506B4 (de) * | 1996-02-23 | 2006-10-26 | Showa Denko K.K. | Verbundwerkstoff für thermisches Spritzen und daraus gebildete Beschichtung |
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