JP2023533066A

JP2023533066A - 高放射率耐火性材料及びこれから形成される耐火性部品

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Publication number: JP2023533066A
Application number: JP2023501381A
Authority: JP
Inventors: パーデュー、ジェフリー・ダブリュ．; ロドリゲス－シュレーア、アンジェラ; チェリコ、スティーブン・ディー．
Original assignee: フォスベル・ウォール・ホールディングス，エルエルシー
Priority date: 2020-07-10
Filing date: 2021-07-09
Publication date: 2023-08-01
Also published as: CA3185347A1; AU2021305658A1; EP4192798A1; GB2612508A; MX2023000474A; WO2022011227A1; IL299768A; EP4192798A4; US20230265014A1; BR112023000130A2; KR20230049097A

Abstract

粒子状高放射率（高ε）耐火性製品は、（ａ）少なくとも１種の粒子状バインダー材料、少なくとも１種の粒子状耐火性原料フィラー材料、及び、場合によっては少なくとも１種の耐火性添加剤を含む、粒子状耐火性基材；並びに（ｂ）硬化時に耐火性製品に少なくとも０．８０の高ε特性を付与するのに十分な量の高ε顔料の混合物を含む。高ε顔料は粒子状耐火性基材全体に均一に分散され、これにより、経時的な高ε特性の損失がより生じにくい。粒子状高ε製品は、キャスタブルウェットミックス、水性スラリー又は断熱水性発泡体に成形し、硬化して高ε特性を有する高温耐火性構造物の構成部分（例．耐火炉の壁又は天井）としてもよい。

Description

関連出願の相互参照
本出願は、2020年7月10日に出願された米国仮特許出願第63/050,381号に基づき、その国内における優先権の利益を主張するものであり、その全内容は参照により本明細書に明確に援用される。

この明細書で開示される態様は、全体として、高温耐性（耐火性）材料に関する。好ましい形態において、この明細書で開示される態様は、硬化時に高放射率（ε）の特質を呈する耐火性材料に関する。この明細書で開示される好ましい態様は、高放射率（高ε）顔料が材料全体に均一に分散された耐火性材料に関する。耐火性材料は、粒子状成分の乾燥混合物の形態であってもよく、そしてこの乾燥混合物は、水性スラリー、耐火性発泡体又はキャスタブル耐火材に成形されてもよい。

背景技術及び発明の概要
現在、高放射率コーティングが工業用の炉及びプロセスヒーター向けに生産されている。このコーティングは、材料、例えば酸化コバルト、酸化ニッケル、酸化クロム及び酸化鉄を含有する高放射率顔料を用いたセラミック基材から調製される。多数のこうした顔料が市販されており、耐火性材料の乾燥重量に対して約１重量％～約５重量％で、基礎耐火性材料中に混合され得る。その後コーティングは、薄層（例．層厚約１．６ｍｍ）として既存の炉の内面に適用される。

ステファン・ボルツマンの方程式（Ｐ＝εＡσＴ^４）［式中、εは放射率である］より、高放射率コーティングによって与えられる放射率の変化が、４０％のオーダーの放射伝熱の増加をもたらし得る。放射率は表面効果であるため、炉内面の最外表面上のコーティングによる放射率の変化によってもたらされる利益は、注目に値する。例えば、コーティングは、耐火材の表面の放射率（通常は０．４～０．６５とかなり低い）を約０．９２まで増加させることにより、天然ガス燃焼炉の火炉負荷に対する耐火性表面の放射伝熱を改善する。

したがって、高放射率コーティングは、エネルギーコストが高い製造業、例えば精錬所、化学プラント及び鋼鉄仕上工場において、運用及び金銭的利益をもたらす。この利益は即座（すなわち、コーティング直後）にもたらされ、コーティングが炉内面に留まる限り持続する。しかし、耐火性成分の劣化に伴い、炉の内面に適用された従来の高εコーティングも劣化し、剥がれ落ちる。したがって、このこと自体から明らかであるように、コーティングが剥離するにつれて、コーティングによってもたらされた高εの利益は経時的に縮小する。

高ε耐火性コーティングのもう１つの問題は、セラミック耐火性繊維（ＣＲＦ）が慣用的に使用されていることであり、これは通常はアルミノケイ酸塩であり、セラミックブランケット及び炉内面を形成して断熱特性を与えている。このようなＣＲＦは断熱の増加する一方、高温に曝されると経時的に破損し、脆く砕けやすくなる。炉内で燃焼し吹き荒れている気体及び空気による炉内燃焼の乱流により、劣化したＣＲＦは剥がれて炉内を下流側へと移動する。剥がれた繊維が下流に移動すると、プレスタック熱回収システム中に留まる可能性があり、そのためシステムの効率を低下させ、ついには閉塞させる。あるいは、繊維は下流へと進み続け、システムを出ると、周囲環境一帯に堆積することになる。ＣＲＦは発癌性であることが示されているので、この問題は健康及び環境リスクをはらみ、よって厳しく回避されなければならない。

高放射率顔料を耐火性基材、例えば耐火性断熱発泡体、現場打ち材料、吹付材、れんが、成形用材料、又は他の高温（例．約４５０°Ｆ（２３２℃）超）用途のプレキャスト耐火性キャスタブル材料に直接組み込むことが、この明細書で開示する態様の目的である。本願の耐火性製品を利用してもよい代表的な用途として、アルミニウム産業において使用される高温溶融炉の壁及び天井が挙げられる。高ε顔料を耐火性基材中に組み込み、前記顔料を耐火性基材全体に分散することによって、顔料の濃度が、該材料で形成された耐火性構造物全体に均一に分布される。あるいは、高ε顔料の濃度は、耐火性基材内において、特定の予め規定された深度（例．１インチ以上）に至るまで均一に分布させられ得る。

顔料を耐火性基材中に組み込むことにより、材料の放射率が改善され、コーティングが経時的に剥がれ落ちる劣化に関連した問題が排除される。高ε顔料は耐火性材料中に物理的に存在しているため、耐火性材料の表面を清掃して、表面上に蓄積する放射率を低減させる混入物を除去することで、耐火性材料を露出させ、その高ε特性を回復できる。さらに、従来は顔料を表面にのみ適用していたため、顔料を直接耐火性基材中に組み込むことは、総生産コストのわずかな増加にしかならない。材料が設置されるとプロジェクトが完了する、すなわち、高ε特性を達成するために追加のコーティング又は層を材料表面に適用する必要がないことから、高ε表面を与えることは、高ε顔料を耐火性基材中に物理的に組み込んだ、本願の高ε耐火性材料を使用するワンステップ処理である。

本発明のこれら及び他の側面並びに利点が、それらの好ましい代表的な態様についての以下の詳細な記載を注意深く考慮すると、より明らかになる。

高温用途における使用のための、高放射率顔料が材料中に組み込まれた粒化耐火性材料、及び、当該耐火性材料を、硬化時に高温耐火性構造物（例．高温環境で利用される壁、天井、ブロックなど）を形成する流動性塊状物として使用してもよい方法が開示される。耐火性材料として、例えば、耐火性断熱発泡体、現場打ち材料、吹付材、れんが、成形用材料、又は高温用途及び環境における使用のための他のプレキャスト耐火性キャスタブル材料が挙げられる。「高温」という用語は、それがこの開示と関係する場合、４５０°Ｆ（２３２℃）以上、例えば４５０°Ｆ～２８００°Ｆ（２３２℃～１５３８℃）又はさらには１２００°Ｆ～２８００°Ｆ（６４９℃～１５３８℃）である。

高放射率顔料を耐火性基材中に直接組み込むことにより、得られる粒状耐火性材料中の該顔料の濃度が、硬化時に得られる耐火性構造物又は部品の深度の少なくとも所定の部分又は全体にわたって、均一に分布される。高ε顔料のこのような均一な分布は、高ε顔料が比較的薄いトップコーティング内にのみ存在する従来の高εコーティングとまったく対照的である。したがって、この明細書で開示する態様によれば、高ε顔料は、従来の薄い高εコーティングと比較して、剥がれや、他の何らかの機械的な力／損傷による脱落を受けにくい。さらに、従来の高εコーティングが適用される耐火性基礎材を乾燥させる必要がなく、これにより、設備及び耐火性部品のアイドリングが最小化される。

高放射率顔料を、高セメント含有、低セメント含有、セメント不含、コロイド状、スラリー及びリン酸結合系を含む、事実上あらゆる種類の耐火性基材の乾燥粒化混合物中に組み込んでもよい。したがって、耐火性基材の乾燥混合物は、通常、少なくとも１種の粒子状バインダー材料、少なくとも１種の粒子状耐火性原料フィラー材料、及び、場合によっては少なくとも１種の耐火性添加剤を含む。

粒子状耐火性基材は、通常、粒子状耐火性材料の水性スラリーに適切な流動性を付与する、所定の標的粒度分布（Ｄ_ｐｓｔ）を有する。好ましい態様において、粒子状耐火性基材は、通常、Ｄ_ｐｓｔが：４メッシュ＜２％；１０メッシュ＝２３％±５％；２０メッシュ＝４２％±５％；１００メッシュ＝５８％±５％；２００メッシュ＝６４％±５％及び－３２５メッシュ＝３２％±５％である。

粒子状バインダー材料は、通常、耐火性基材の乾燥混合物中に、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して約２重量％～約３０重量％、好ましくは約２重量％～約１０重量％（例．約４重量％）存在する。バインダー材料は、硬化した耐火性材料のグリーンな機械特性の発現を促進する量で加えられる。１種以上のバインダー材料を耐火性基材の乾燥混合物中で使用してもよい。

代表的な粒子状バインダー材料として、アルミン酸カルシウムセメント、水和性アルミナ、リン酸塩系バインダー、珪酸ナトリウム、コロイダルシリカ及びコロイダルアルミナが挙げられる。代表的なアルミン酸カルシウムセメントとして、SECAR（登録商標）７１（CAS #65997-16-2、以下の組成の水硬バインダー：Ａｌ_２Ｏ_３（≧６８．５％）、ＣａＯ（≦３１．０％）、ＳｉＯ_２（≦０．８％）、及びＦｅ_２Ｏ_３（≦０．４％）、KERNEOS Inc.が販売）が挙げられる。代表的な水和性アルミナとして、DYNABOND（登録商標）３（CAS # 1344-28-1、フラッシュ焼成水和性アルミナ粉末（ALUCHEM, Inc.が販売））が挙げられる。代表的なリン酸塩系バインダーとして、リン酸８５％ＦＧ（Brenntagが販売）及びリン酸一アルミニウムが挙げられる。代表的な珪酸ナトリウムとして、SS（登録商標）-C20（CAS # 1344-09-8、珪酸ナトリウム粉末）（PQ Corporationが販売）が挙げられる。代表的なコロイダルシリカとして、LUDOX（登録商標）TM-40（CAS # 7631-86-9、４０重量％の水懸濁液、Sigma Aldrichが販売）が挙げられる。代表的なコロイダルアルミナとして、ALR-0105（０．５μｍ微アルミナ砥粉）（Pace Technologiesが販売）が挙げられる。

粒子状耐火性原料フィラー材料は、耐火材の所望の一般的特性、例えば各々の最終用途に特有の最終的な化学的性質を付与するために加えられる。耐火性原料フィラー材料は、通常、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して、耐火性基材の総乾燥重量に対して５０重量％～約９９重量％、好ましくは約７５重量％～約９５重量％（例．約８５重量％～約９０重量％）存在する。

耐火性基材の乾燥混合物に良好に使用できる耐火性原料フィラー材料として、アルミナ珪酸塩、アルミナ、炭化ケイ素、ジルコニア含有原料、マグネシウム－アルミニウムスピネル、シリカフューム、焼成フリント、溶融シリカ及び珪砂のうちの１種以上が挙げられる。耐火性原料フィラーは、耐火材の一般的特性、例えば各々の用途に特有の最終的な化学的性質を与える。粒子状耐火性原料フィラーの粒度は、３メッシュより細かく、例えば４０メッシュを下回る（例．約４８メッシュ、１００メッシュ、２００メッシュ、３２５メッシュ、４００メッシュ、６００メッシュなど）。

利用してもよい代表的なアルミナ珪酸塩として、カイヤナイト（例．Virginia Kyanite（登録商標）４８メッシュ、１００メッシュ、２００メッシュ、又は３２５メッシュ、Kyanite Mining Corporation, Dillwyn, Virginiaが販売）、ムライト（例．Virginia Mullite ４８メッシュ、１００メッシュ、２００メッシュ、又は３２５メッシュ、Kyanite Mining Corporation, Dillwyn, Virginiaが販売、及び、粒度が３メッシュより細かい、例えば、４８メッシュ、１００メッシュ、２００メッシュ又は３２５メッシュのMULCOA（登録商標）47, 60又は70、Imerys Refractory Minerals, Roswell, Georgiaが販売）、及びアンダルサイト（例．Randalusite（登録商標）、Fused Minerals, Roswell, Georgiaが販売）が挙げられる。

利用してもよい代表的なアルミナとして、焼成アルミナ（例．AC2-325及びAC2-325SG、AluChem, Inc., Cincinnati, Ohioが販売）、熱反応性アルミナ（例．AC17RG及びAC19RG、AluChem, Inc., Cincinnati, Ohioが販売）、反応性アルミナ（例．P172SB、Alteo, Gardanne, Franceが販売）、平板状アルミナ（例．AC99、AluChem, Inc., Cincinnati, Ohioが販売）、ボーキサイト（例．RD-88、Great Lake Mineralsが販売）及びGreeneville, TNのImerys Fused Minerals及びNewell, WVのFX Minerals Groupが販売する溶融アルミナが挙げられる。

利用してもよい代表的な炭化ケイ素として、ElectroAbrasives, Buffalo, New Yorkが販売する、粒度が３メッシュより細かい炭化ケイ素が挙げられる。

代表的なジルコニア含有原料として、ジルコン粉及びジルコニアアルミナ珪酸塩（例．DURAMUL（登録商標）ZR、Washington Millsが販売）並びに３メッシュより細かい乾燥粉砕ジルコン（例．２００メッシュ、３２５メッシュ、４００メッシュ、６００メッシュ、Continental Mineral Processing, Cincinnati, Ohioが販売）が挙げられる。

利用してもよいマグネシウム－アルミニウムスピネルとして、Spinel AR78（アルミナ高含有スピネル、７８％Ａｌ_２Ｏ_３、Almatis, Inc.が販売）が挙げられる。

代表的なシリカフュームとして、Technical Silica Co., Atlanta, Georgiaが販売するNS-950及びNS-980が挙げられ、代表的な溶融シリカは、Greeneville, TNのImerys Refractory Materialsが販売するTeco-Sil（登録商標）溶融シリカであり、代表的な珪砂（結晶性シリカ）は、Katy, TXのU.S. Silica Companyが販売する。

用途の要件に応じて、耐火性材料において従来より利用されている事実上あらゆる添加剤が、本願の粒子状耐火性材料において満足に利用できる。場合によっては存在していてもよい添加剤として、例えば、分散剤、硬化時間促進剤及び硬化時間遅延剤を含む凝固剤、凝集剤、脱凝集剤、可塑剤、着色剤、発泡剤、保水剤、沈降防止剤、保存剤などが挙げられる。粒子状添加剤はまた、セラミック及び／又はポリマー繊維状材料を含んでいてもよい。粒子状材料中に存在する全ての添加剤は、好ましくは、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して最大で約１５重量％、例えば、約０．０１重量％～約１５重量％、又はより典型的には約０．０２重量％～約１０重量％の総量で利用される。

本願の耐火性基材は、硬化時に耐火性材料に所望の高εを付与するのに十分な量の高ε顔料を必然的に含む。耐火性コーティング用途において従来より利用されている事実上あらゆる高ε顔料を、本願の耐火性材料で同様に利用できる。耐火性材料に組み込まれると、硬化時に当該耐火性材料に広帯域の放射エネルギーを放出する能力を付与する、例えば硬化した耐火性材料に「黒体」効果を付与する顔料が好ましい。ある特定の態様において、高ｅ顔料は、例えば、硬化時に耐火性材料に、約０．１μｍから最大で約３．０μｍの波長の放射エネルギーを放出させるのに十分な量で、耐火性材料中に組み込まれる。

この明細書で開示する粒子状材料製品の態様における高ε顔料としての使用に好ましいものは、硬化した耐火性材料に上述のような広帯域放射率を与える、無機高温無機金属酸化物又は炭化物である。とりわけ好ましいものは、クロム、スズ、鉄（とりわけ黒色酸化鉄）及びセリウムの酸化物である。例えば、適切な高ε顔料として、酸化鉄顔料、クロム－鉄ブラック顔料、カドミウム－クロム－鉄－ニッケルブラック顔料、ニッケル－マンガン－鉄－クロムブラック顔料、クロムグリーン顔料、鉄－コバルト－クロムブラック顔料、鉄－クロムブラック顔料及び鉄－コバルト－クロムブラック顔料が挙げられる。代表的な高ε顔料は米国特許第9,499,677号及び米国特許第10,400,150号に更に開示されており、これらの全内容は参照により本明細書に明確に援用される。

市販の高ε顔料として、Pigment BK-5099、BK-4799、R-3098及びYLO-2288D（Brenntag Specialties, Reading, PAが販売）；Cerdec 41776A Black Pigment；Cerdec 41117A Black Pigment；Cerdec 10333 Black Pigment；Chrome Oxide (G4099)（Harcros, Kansas City, KSが販売）；Black Pigment 6600（Mason Color Works, East Liverpool, OHが販売）；Pigment 1606及び1607（Ceramic Color & Chemical, New Brighton, PAが販売）；クロマイト粉（American Mineralsが販売）；並びに鉄コバルトクロマイトブラックスピネル（PBK27）（Ferro, Mayfield Heights, OHが販売）が挙げられる。本発明の実施において良好に使用できる具体的な市販の高ε顔料は、Pearl River, New YorkのLansco ColorsによるLANOX（登録商標）8303T Hi-Temp Black Iron Oxideである。

好ましくは、高ε顔料は、約０．８０超、好ましくは約０．８０～約０．９５、より好ましくは約０．９０～約０．９３の放射率（ε）を達成するのに十分な量で、本願の粒子状耐火性材料製品中に存在する。具体的には、高ε顔料は、本願の粒子状耐火性材料製品中に、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して最大で約２０重量％、例えば約２重量％～約２０重量％、又はより典型的には約３重量％～約１０重量％、最も好ましくは約４重量％～約８重量％（例．約６重量％～約８重量％）存在する。

高ε顔料の添加は、粒子状耐火性基材のＤ_ｐｓｔに悪影響を与える可能性が高く、したがって、さらには当該耐火性基材に関連する所望の物理特性に悪影響を与え得る。よって、本願の高ε顔料含有粒子状耐火性材料製品の最終粒度分布（Ｄ_ｐｓｆ）が、これまでに説明した耐火性基材のＤ_ｐｓｔと実質的に一致するか又は実質的に等価となるように、再設定又は調整されることが要求される場合がある。好ましい態様によれば、粒度分布のこのような再設定又は調整は、高ε顔料の添加後、最終的な粒子状耐火性材料製品のＤ_ｐｓｆが粒子状耐火性基材のＤ_ｐｓｔと実質的に同一となるように粒度分布を再設定する量で、粒子状耐火性サイズ調整成分を添加することによって達成される。

粒度分布調整成分は、これまでに説明した粒度分布の要件に合うだけでなく、高ε顔料の添加によって達成される広帯域放射効果を実質的に損なってはならない。代表的な好ましい粒度分布調整成分として、無機金属酸化物、例えば褐色及び／又は白色溶融アルミナ並びに炭化ケイ素が挙げられる。褐色溶融アルミナがとりわけ好ましい。粒度分布調整成分を添加してもなお、耐火性基材中に存在する成分のうちの１つ以上の構成量をわずかに調整する必要がある可能性がある。

粒度分布調整成分は、通常、＋３０メッシュ＝最大１０％；－３０／＋４０メッシュ＝５～１５％；－４０／＋７０メッシュ＝２０～５０％；－７０／＋１００メッシュ＝１０～２０メッシュ；－１００／＋１４０メッシュ＝５～１５％及び－１４０／＋３２５メッシュ＝２０～３０％の平均粒度分布を有する。粒度分布調整成分は、通常、本願の粒子状耐火性材料中に、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して最大で約２０重量％、例えば約４重量％～約２０重量％、又はより典型的には約６重量％～約１２重量％（例．約８重量％～１０重量％）存在する。

耐火性材料製品の乾燥混合物を調整するために、耐火性基材及び高ε顔料である成分を含む必要な粒子状成分を、従来の耐火性ミキサーを使用して乾式混合してもよい。必要であれば、耐火性基材及び高ε顔料である成分に、粒度調整成分を同時に添加してもよいし、別々に添加してもよい。次いで、乾燥混合物に水を添加して、所望の流動性の特質を有する水性キャスタブルウェットミックスを調製する。具体的には、上記のＤ_ｐｔを有する耐火性材料製品のドライミックスを、得られるスラリーが約１５％～約８０％、より好ましくは約１５％～約５０％、例えば、約２０％～約３５％のASTM Standard C1445-99に従うタップフローを呈するように、十分な水と混合する。次いで、キャスタブルウェットミックスを続けて型に流し込み、硬化させて耐火性構造物又は部品を形成する。

また、本願の高ε耐火性材料製品を、耐火性スラリー又は断熱発泡体に成形してもよい。よって、高ε顔料を含む粒子状成分を最初に合わせて、これまでに説明したような乾燥混合物を形成することによって、耐火性スラリー又は断熱発泡体を調製してもよい。次いで、乾燥混合物に水を添加して、ある特定の用途のためにこのような形態で使用してもよい水性スラリーを調製してもよい。次いで、断熱耐火性発泡体を調製するために、スラリーを従来の発泡性材料と合わせて耐火性断熱発泡体としてもよい。次いで、耐火性断熱発泡体を硬化させ、固めてもよい。従来の発泡性材料として、例えば、Memphis, TNのDrexel Chemical CompanyによるFM160（登録商標）フォーム剤が挙げられる。

以下の非限定的な例は、本発明に係る具体的な態様に対するさらなる理解を与える。

実施例１
基材として従来の粒子状耐火性材料（WalMaxXx（登録商標）60M、ムライト系アルミナ約６０重量％、Fremont, OhioのWahl Refractory Solutionsが販売する超低セメント含有キャスタブル従来型耐火性材料）を、高ε顔料として黒色酸化鉄顔料（Pearl River, NYのLansco Colorsが販売するLanox（登録商標）8303T Hi-Temp Black Iron Oxide）を使用した表１に示すドライミックス調合物を利用した。

次いで、表１に示す粒子状成分のドライミックスを水と混合して、タップフロー（ASTM C1445-99）が約２５％～約３０％のスラリーを形成し、キャスタブルウェットミックスを調製した。キャスタブルウェットミックスを２ｉｎ^３の型に流し込み、約７００°Ｆ（３７１℃）で硬化させた。得られた被験試料を、その黒色について許容可能とみなされる調合物Ｆ３～Ｆ５で形成した試料の黒体と比較して、色について目視で試験した。

実施例２
実施例１の調合物Ｆ４から得た試料を、更に２２００°Ｆ（１２０４℃）の高温に曝露した。５時間及び１００時間の高温曝露後に試料を目視で検査し、試料は黒色を維持していると判断した。

実施例３
実施例１におけるスラリーの調製において、調合物Ｆ１の基礎耐火性材料と比較して、調合物Ｆ２～Ｆ５の各々で、適切な流動性のあるスラリーを形成させるのに更に水が必要であることが判明した。追加の水が必要であることは、調合物Ｆ１の標的粒度分布（Ｄ_ｐｓｔ）が調合物Ｆ２～Ｆ５の粒度分布と同等ではないことを示した。耐火性基材の原料中の成分の量を、（調合物の総重量に対して）約９重量％の褐色溶融アルミナを粒度分布調整成分として添加し、調整した。調合物Ｆ１と比較して、調合物Ｆ２～Ｆ５には本質的に同等であるがわずかに多い量の水が必要であった（言い換えると（i.e.）、６．０～６．５重量％、つまり（viz.）５．５～６．０重量％）。このような、粒度分布調整後に必要とされた、本質的に同等である水の量は、調合物Ｆ２～Ｆ５の粒度分布が調合物１の耐火性基材のＤ_ｐｓｔと実質的に同等になるように調整されたことを決定づけた。

実施例４
調合物Ｆ４について、固まる前にキャスタブルウェットミックスを加工できる時間も評価した。水をドライミックスに添加後、１～約２．５時間の間、Ｆ４の調合物を良好に加工できることがはっきりとした。調合物Ｆ４は、約３時間後では加工できず、約４．５時間未満で固まった。

本発明の特定の態様に言及したが、当技術分野における技能の範囲内でのさまざまな変更が想定され得る。したがって、本発明が開示された態様に限定されるものではなく、逆に、その主旨及び範囲内に含まれるさまざまな変更及び等価な改変を包含することが意図される点が理解される。

Claims

（ａ）少なくとも１種の粒子状バインダー材料、少なくとも１種の粒子状耐火性原料フィラー材料、及び、場合によっては少なくとも１種の耐火性添加剤を含む、粒子状耐火性基材；並びに
（ｂ）硬化時に耐火性製品に少なくとも０．８０の高放射率（高ε）特性を付与するのに十分な量の高ε顔料
の混合物を含む、粒子状高ε耐火性製品。
前記耐火性製品の最終粒度分布（Ｄ_ｐｓｆ）が、前記粒子状耐火性基材の所定の標的粒度分布（Ｄ_ｐｓｔ）に実質的に等しい、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記製品が、前記粒度分布を調整して前記Ｄ_ｐｓｆを達成するのに十分な量の粒度分布調整成分を更に含む、請求項２に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記粒度分布調整成分が、褐色溶融アルミナ、白色溶融アルミナ及び炭化ケイ素からなる群から選択される少なくとも１種の無機金属酸化物である、請求項３に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記粒度分布調整成分が、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して最大で約２０重量％存在する、請求項３に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記Ｄ_ｐｓｔ及び前記耐火性製品のＤ_ｐｓｆ、それぞれの粒度分布が、
４メッシュ＜２％；
１０メッシュ＝２３％±５％；
２０メッシュ＝４２％±５％；
１００メッシュ＝５８％±５％；
２００メッシュ＝６４％±５％、及び
－３２５メッシュ＝３２％±５％
である、請求項２に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記粒子状バインダー材料が、前記耐火性基材中に、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して２重量％～約３０重量％存在する、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記耐火性原料フィラー材料が、前記耐火性基材中に、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して５０重量％～約９９重量％存在する、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記耐火性原料フィラーが、アルミナ珪酸塩、アルミナ、炭化ケイ素、ジルコニア含有原料、マグネシウム－アルミニウムスピネル、シリカフューム、焼成フリント、溶融シリカ及び珪砂からなる群から選択される少なくとも１種の粒子状耐火材を含む、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記耐火性原料フィラーの平均粒度が３メッシュより細かい、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記少なくとも１種の耐火性添加剤が、分散剤、硬化時間促進剤及び硬化時間遅延剤を含む凝固剤、凝集剤、脱凝集剤、可塑剤、着色剤、発泡剤、保水剤、沈降防止剤並びに保存剤からなる群から選択される、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記少なくとも１種の耐火性添加剤が、粒子状高ε耐火性材料製品の総重量に対して最大で約１５重量％存在する、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記高ε顔料が、硬化時に前記製品に約０．８０～約０．９５の放射率を付与するのに十分な量で存在する、請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記高ε顔料が、硬化時に前記製品に約０．９０～約０．９３の放射率を付与するのに十分な量で存在する、請求項１３に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記高ε顔料が、粒子状高ε耐火性製品の総重量に対して最大で約２０重量％存在する、請求項１３に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記高ε顔料が、粒子状高ε耐火性製品の総重量に対して約２重量％～約２０重量％存在する、請求項１３に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記高ε顔料が、粒子状高ε耐火性製品の総重量に対して約３重量％～約１０重量％存在する、請求項１６に記載の粒子状高ε耐火性製品。
前記高ε顔料が、粒子状高ε耐火性製品の総重量に対して約４重量％～約６重量％存在する、請求項１６に記載の粒子状高ε耐火性製品。
請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品及び水を含む、キャスタブル耐火性ウェットミックス。
請求項１９に記載のキャスタブル耐火性ウェットミックスの硬化残留物で構成される、硬化耐火性部品。
請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品を形成する方法であって、前記粒子状耐火性基材を、硬化時に前記耐火性製品に少なくとも０．８０の高ε特性を付与するのに十分な量の高ε顔料と乾式混合することを含む、方法。
前記耐火性基材の標的粒度分布（Ｄ_ｐｓｔ）に実質的に一致させるために、前記高ε耐火性製品の最終粒度分布（Ｄ_ｐｓｆ）を調整するのに十分な粒度分布調整成分を、前記耐火性基材及び前記高ε顔料の乾燥混合物に添加することを更に含む、請求項２１に記載の方法。
水を請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品に添加することを含む、キャスタブル耐火性ウェットミックスを形成する方法。
請求項１に記載の粒子状高ε耐火性製品を水中に分散することを含む、水性耐火性スラリーを形成する方法。
（ｉ）請求項２４に記載の水性耐火性スラリーを形成すること；及び
（ｉｉ）前記水性耐火性スラリーを水性発泡剤と合わせて耐火性断熱発泡材料を調製すること
を含む、耐火性断熱発泡材料を形成する方法。