JP2009520670A - 自己流動性耐熱混合物 - Google Patents

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Abstract

基本耐熱材料に対して質量%で、0.1μm超、2mm以下のメジアン径を有する少なくとも1%で最大で10%の粒状化されていない球形粒子を含み、前記モルタルの総乾燥質量に対して質量%で、4%未満のシリカ(SiO)と1%から8%の水とをさらに含み、前記粒状化されていない球形粒子の大きさの相対標準偏差は、100%未満である、自己流動性耐熱フィラーモルタル。前記粒状化されていない球形粒子の大きさの相対標準偏差は、60%未満である。

Description

本発明は、自己流動性耐熱モルタルに関し、特に、焼結された耐熱セメントまたはコンクリートを形成することに加え、自己流動によって25mm未満の幅の穴を満たすためのこのモルタルの使用に関する。
この自己流動性耐熱モルタルは、ASTM−C71標準で定義される専門用語集“耐火物に関連する標準専門用語集”に従って“自己流動性(セルフフロー)”として知られるが、振動または外部エネルギーの入力、それによって生じる分離なしに実行することができる湿った混合物である。
従って、これらのモルタルは、25mm未満、しばしば10mm未満である幅を有する小さな限られた空間または隙間を満たすために振動または加圧が困難または不可能でさえある用途において特に有用である。実際、振動またはパッキングツールは、このような空間に接近することができない。このような隙間を実質的に完全に満たすことができるように、自己流動性耐熱モルタルは、“フィラーモルタル”として知られているが、一般的に、280、好ましくは300を超える流動性値を有する。
この自己流動性耐熱モルタルは、例えば、耐熱タイルと反応炉の金属シェルとの間の隙間を満たすために、石油化学焼却炉または反応炉のコーティングの分野で特に有用である。これらの用途では、耐熱モルタルは、耐熱コーティングに対する事故による損傷の場合に、例えば、被覆する耐熱タイルが落下する場合に、反応炉の金属シェルに対する究極的な保護を特に保証する。従って、反応炉の金属シェルは、耐熱コーティングが修復されるまで保護される。
耐熱モルタルを自己流動性にするために、シリカスモークの形態の又はコロイド状態のシリカを加えることが知られている。従って、このシリカ粒子は、典型的には、0.3から0.5μmの直径を有して実質的に球形である。それらは、それらの小さなサイズのためだけでなくファンデルワールスタイプの結合による化学結合に対するそれらの能力のために、水分子を有して耐熱混合物の流動性に影響する。従って、それらは、立体化学的効果を提供するSi−O−H結合で作られるゲルを形成する。従って、この混合物に対する水の付加によって、それが効果的に流動化される。
例えば、EP0,609,868には、30μmまでのメジアン直径を有する、少なくとも4.95%のシリカと、2から30%の球形粒子とを含む混合物が記載されている。この混合物が、乾燥材料に対して質量%で、少なくとも6%の水を含む場合、これらの混合物の流動性は、ASTM−C1446−99テストによって測定すると、180mmを超える。
しかしながら、耐熱モルタルにおけるシリカの存在は、シリカスモークの形態であるか、コロイド状態であるか、または、例えば耐熱粘度の形態でモルタル成分に含まれているが、自己流動性耐熱混合物の焼結によって得られる生成物の特定の特性に悪影響を与える。特に、シリカの存在が1500℃以上の温度におけるクリープ抵抗に悪影響を与えることが知られている。化学的な還元雰囲気または水素を含む雰囲気において、特に、例えばSiOの形態での蒸発のために、特定の動作条件において、シリカの存在は、腐食及び磨耗の加速を促進する。
シリカの代わりに、乾燥質量に対して質量%で、典型的には20%以上の分散剤及び多量の水を加えることも知られている。従って、自己流動性耐熱混合物は、焼結生成物におけるクラックの出現を避けるために非常にゆっくり乾燥しなければならない。実際、焼結生成物のクラックは、その機械的強度に悪影響を与え、さらには気体または液体の進入を可能にする。従って、これらの自己流動性モルタルの実現は、増加したコストをもたらす。
乾燥混合物の流動性を改善するための他の技術は、微粒子のセラミックス、すなわち、200μm未満の大きさを有するセラミックスの分野で知られている。この技術によれば、この粒子は、特に典型的な粒状化(グラニュレーション)または微粒化(アトミゼーション)によって、実質的に球形の凝集体の形態で凝集化される。しかしながら、粒状化された粒子の混合物に水を加えることによって、流動性のかなりの悪影響を与える。さらに、水を加えることによって、凝集体の配列(セッティング)をもたらさないが、凝集体の分解をもたらす。従って、これらの粒状化された混合物は、自己流動化モルタルを製造するために使用することができない。
JP11,092,241からは、鋳造中に又は加圧下で圧縮に対する改善された性能を有する耐熱性モルタルを知ることができる。これらの混合物は、球形粒子及び耐熱酸化物粉末を有する基本耐熱材料に対して質量%で、0.1から2mmの直径を有する10から35%の球形粉末と、少なくとも9.8%の水とを含む。このような水の添加は、自己流動モルタルに対して受容可能ではない。それは、反応炉内で温度が増加した場合、それらがクラックを生じさせるからである。このクラックは、フィラーモルタルの閉じ込め(コンファインメント)、及び、導入された質量に対して劣っている水の蒸発における自由表面に起因する。それらは、この生成物を気体または液体腐食に対して敏感にし、モルタルの保護機能を失効させる。従って、自己流動性耐熱フィラーモルタルは、少なくとも35の基本耐熱材料の質量に関して加えられた水の質量%以上の流動性値の比を有しなければならない。JP11,092,241で与えられる混合物は、ほんの14から19対1のオーダーの比を与える。
さらに、JP11,092,241によって、10%未満の球形粉末の添加が、結果として生じる流動性の劣化をもたらし、特に、0.1mm未満の直径で不利益な分離現象をもたらすことが示される。
FP−3−115,176からは、基本耐熱材料に対して質量%で、0.001から0.1mmの直径を有する1から50%の球形粉末を含む耐熱混合物を知ることもできる。これらの混合物は、注入するためのものであり、JP3−115,176の目的は、注入に対して低い抵抗を有する混合物を供給することである。吹き付け装置(guniting installation)で噴霧するために注入することができるこの混合物または“噴霧することができる混合物”は、幾つかの特徴によって自己流動性モルタルと区別される。
第1に、それらの機能は、隙間に埋めることではなく、自由表面を覆うことである。噴霧することができるこれらの混合物は、高い機械的強度を有しなければならず、それは、多量のフェノール樹脂またはアルミン酸カルシウムベースのセメント(球形粒子及び他の酸化物粒子(または“凝集体”)の鉱物質量に対して質量%で10から15%加えられる)を明らかにする。その結果、これらの混合物は、球形粒子及び他の酸化物粒子の質量に対して質量%で9.5から13%の加えられた水である比較的多量の水の添加を有する。従って、加えられた水に対する流動性の値/百分率の比は、20から32のオーダーであり、それは、これらの混合物がフィラーモルタルとして機能するのに十分ではない。この発明によって、このモルタルが小さい自由表面を有する隙間に挿入される場合、実際に、このような水の付加が、クラッキングをもたらすことを確認することができた。
さらに、この注入された混合物は、典型的に、この生成物の鉱物組成に15%の含有量のアルミン酸CaOを有する。このような量は、特に腐食抵抗において好ましくない。
さらに、JP3−115,176またはJP11−092−241に提供されるような球状化された粒子は、この使用において、これらの用途において特定されるように、一般的に、制限である100%を超え、増加した水の添加を導く幅のサイズ分布を有する。
特開平11−092241号公報 特開平3−115176号公報 仏国特許第3115176号明細書
従って、シリカを含有する周知の自己流動性モルタルで得られるものより良好な耐腐食性を有する焼結生成物の製造を可能にする、自己流動性耐熱フィラーモルタル、すなわち、少なくとも280の自己流動性値と、少なくとも35の基本耐熱材料の質量に対して加えられた水の質量%に対する流動性値の比とを特に有するモルタルに対する要求がある。
本発明によれば、この目的は、基本耐熱材料に対して質量%で、0.1μm以上で、2mm以下、好ましくは1mm以下、更に好ましくは100μm以下、特に好ましくは1μm以下のメジアン径を有する、少なくとも1%、好ましくは少なくとも5%、更に好ましくは少なくとも7%で、最大で10%の粒状化されていない球形粒子と、前記モルタルの総乾燥質量(前記基本耐熱材料及び前記乾燥結合剤を含む)に対して質量%で、4.5%未満、好ましくは2%未満、更に好ましくは1%未満のシリカ、更に好ましくは含まれないシリカと、1%から8%、好ましくは5%、更に好ましくは4%未満の水と、を含み、前記粒状化されていない球形粒子のサイズの相対標準偏差は、この分布の標準偏差と平均値との比によって測定されるが、好ましくは、60%未満、より好ましくは10%未満である、自己流動性耐熱フィラーモルタルによって実現される。
驚くべき方法において、本発明者は、本発明による自己流動性フィラーモルタルが、より詳細な方法で以下に示すように、シリカを含むことなく、満足のいく流動性を有することを発見した。
シリカの量の限定は、満足のいく耐腐食性を有利に与える。この限定によって、クリープ抵抗及びクラッキングが改善されることも可能になる。この用途によれば、この限定は、得られる生成物の他の特性を更に改善することができる。
好ましくは、本発明によるモルタルは、1つ又はそれ以上の以下の任意の特徴を更に有する。
−球形粒子は、0.8以上、好ましくは0.9以上の球形度を与える。
−アルミナの量は、乾燥材料に基づいて、好ましくは基本耐熱質量に基づいて質量%において95%を超える。有利には、このようなモルタルから得られた焼結生成物は、良好なクリープ抵抗、すなわち、加圧下及び固定された温度において若干の加熱寸法変化を有する。
本発明は、自己流動によって25mm未満の幅を有する穴、好ましくは、50mm未満の深さを有する10mm未満の穴を満たすための、本発明によるモルタルの使用にも関する。
所謂“凝集体”とは、モルタルの乾燥前に結合機能のために加えられる添加剤を除く耐熱粒子を意味し、それは、粒状化されていない球形粒子、すなわち、特に非球形粒子ではない。
粒子(パーティクル)は、グレインの凝集、特に典型的な粒状化または微粒化によって形成されない場合、“粒状化されていない”と称される。
“基本耐熱材料”または“基本耐熱質量”とは、CaOアルミン酸ベースの結合剤などの、例えば一時的な結合剤または水硬性の結合剤などの、モルタルを乾燥する前に結合機能のために加えられる添加剤を除いて、シリコンカーバイドまたはシリコン窒化物Si、又は/及び、耐熱酸化物、特に、AlまたはZrOベースの酸化物などの全ての非酸化物耐熱成分を意味する。基本耐熱材料は、モルタルを焼結することによって得られるセメントの特性を与える主要な成分である。この定義には、耐熱材料ではないが水も含まれる。従って、この耐熱材料は、凝集体及び粒状化されていない球形粒子から構成される。
分布の“幅”または“相対標準偏差”とは、標準偏差及び平均値の間の比である。この比は、百分率で示される。従って、100%の幅は、平均と等しい標準偏差に相当する。
粒子の“大きさ(サイズ)”とは、この粒子の画像上で測定されるその最も大きい寸法である。粉末の粒子の大きさの測定は、粘着フェルト上に注がれたこの粉末の画像から行われる。
この粒子は、0.75以上の球形度、すなわちその最も小さい直径とその最も大きい直径との比を与える場合“球形”と見なされる。しかしながら、この球形度は得られる。
球形粒子は、その球形度がその凝固と同時に得られるか、凝固の後、例えば磨耗によって得られるかによって、“回転楕円形の(spheroidal)”または“回転楕円形化された(spheroidized)”と呼ばれる。
好ましくは、各々の球形粒子の最も大きい直径と最も小さい直径との間の相対差は、10%未満であり、好ましくは5%未満である。その上、伸出部又は突出部の存在によって球形度の欠陥は、混合物の流動性に影響を与えると思われる。
この球形粒子のタイプは、これらの粒子が、ZrO、Alなどの酸化物、場合によっては特にSiCなどの炭化物、または、特にSiなどの窒化物に特に基づく耐熱生成物から作られるという条件で、限定されない。
使用される球形粒子は、若干多孔性でありえ、すなわち、理論的な密度または完全な密度の90%を越える密度を有する。
本発明によるモルタルは、“凝集体”、すなわち、非球形の耐熱粒子、または、例えば、アルミナ、ジルコニア、ジルコン、シリコンカーバイド、または、その混合物のシリコン窒化物、場合によっては粒状の球形耐熱粒子の粉末も含む。
好ましくは、質量%で99%超の、好ましくは実質的に100%の基本耐熱材料は、シリカ、アルミナ、ジルコニア、シリコンカーバイド、または、シリコン窒化物からなる。
本発明による耐熱モルタルは、目的の用途に応じて、水、場合によっては添加剤、及び、様々な粉末の混合物によって製造される。
この混合物は、その場で行うことができる。しかしながら、水を有する混合物は、モルタルのセッティングをもたらす工程の開始を引き起こし、従って、調製されたモルタルの急速な使用を意味する。従って、好ましくは、粉末及び場合によっては1つ又はそれ以上の添加剤は用意され、乾燥状態で収容される。それらは、好ましくは動作手順に従って、好ましくは均一化するために混合することができ、例えばバッグまたは“大きなバッグ”に詰めることができ、乾燥状態で搬送することができる。
本発明によれば、粒状化されていない球形粒子の大きさの分布の相対標準偏差は、この分布の標準偏差及び平均値の比によって測定されるが、100%未満であり、好ましくは60%未満であり、さらに好ましくは10%未満である。言い換えると、使用された粉末の全ての球形粒子は、互いに近い直径を有する。以下に詳細に見ていくように、従って、本発明によって、シリカに対する要求なしで済ますために、粒状化されていない球形粒子の粉末を使用することは十分ではないことが分かった。さらに、球形粒子の直径は、良好な割合で変化してはならない。
この大きさの分布の標準偏差及び平均は、少なくとも100個の粒子、好ましくは200個の粒子の個体数を解析することによって評価することができる。試料は、粘着フェルト上に配置され、次いで、粒子の大きさによって光学顕微鏡または走査電子顕微鏡を用いて観察した。次いで、得られた画像は、粉末の各々の粒子の大きさを測定し、その分布を導き出すために、ソフト画像システム社(Soft Imaging System Company)によって供給されるAnalysis(登録商標)ソフトウエアを用いて解析した。
混合された粉末粒子の最大サイズは、好ましくは5mmであり、さらに好ましくは2.5mmである。
水、非球形耐熱粒子の粉末、粒状化されていない球形粒子以外、本発明による耐熱混合物は、1つ又はそれ以上の典型的に使用される成形または焼結添加剤も含むことができる。使用することができる添加剤の例として、限定されない方法で以下を言及することができる。
−樹脂、セルロース、または、カルボキシメチルセルロース、デキストリン、ポリビニルアルコールなどのリグノン(lignone)誘導体などの一時的な有機結合剤(すなわち、焼結中に完全に又は部分的に除去される)。好ましくは、一時的な結合剤の量は、混合物の乾燥質量に対して質量%で0.1から6%の間である。
−リン酸、一リン酸アルミニウムなどの化学硬化剤。
−SECAR71またはCA270セメントなどのCaOアルミン酸タイプのアルミニウムセメントなどの水硬性の硬化剤。
−アルカリ金属ポリリン酸またはメタクリレート誘導体などの凝集防止剤または分散剤。純粋なイオン性の(例えば、HMPNa)、純粋な立体構造の、ポリメタクリル酸ナトリウムタイプの、又は、それらが結合された全ての周知の分散剤が考えられる。
−二酸化チタン(混合物の乾燥質量に対して、約2%を越えない割合で)または水酸化マグネシウムなどの焼結促進剤。
−ステアリン酸マグネシウムまたはステアリン酸カルシウムなどの成形剤。
−実現を促進し、焼結を助ける粘土質タイプの添加剤。これらの添加剤は、シリカをもたらし、従って、好ましくは質量%で2%未満に限定される。その上、それらは、水に対する過度の要求をもたらす。
添加剤は、この1つが加湿の前に調整され、又は、水を有するモルタルに導入される場合、粉末混合物に加えることができる。
好ましくは、添加剤の存在を考慮して、モルタルは、乾燥質量に対して水の質量%で、少なくとも1%で最大で8%、好ましくは、5%未満、さらに好ましくは4%未満の水を含む。典型的に、水の添加は、所望の一貫性(consistence)または粘性に依存して、混合物内の結合剤の量に従って決定される。
従って、耐熱コーティングを形成し、又は、このようなコーティングの損傷された部分を修復するために、湿った混合物、または、“モルタル”は、例えば反応炉の内部壁上に鋳造することができ、次いで、動作条件に依存して、反応炉の予熱中にインサイチュで焼結またはセラミックス形成することができる。
本発明によるモルタルは、特に25mm未満、場合によっては10mm未満の隙間を単純な鋳造によって満たすために良好に適合する。それは、焼結ブロックの製造に使用することもできる。そのために、以下の連続した段階を含む製造方法を実施することができる。
(a)プレフォームを形成するために、本発明による耐熱モルタルを型に鋳造する段階。
(b)型からプレフォームを取り出す段階。
(c)前記プレフォームを乾燥する段階。
(d)焼結された耐熱ブロックを形成するために、好ましくは1300から1800℃の温度で、好ましくは酸化雰囲気で前記プレフォームを焼成する段階。
以下の限定されない試験は、本発明を示すために与えられる。
試験された自己流動性耐熱モルタルは、以下の表1から3の組成に従って前記のように製造される。
以下の粒状化されていない球形粒子の粉末が使用される。
−アドマテック社(Admatech Company)によって供給される回転楕円体アルミン酸粒子粉末Admatech0502、平均直径D50=0.7μm。
−ネッチュ社(Netsch Company)によって供給される回転楕円体ジルコニア(ZrO)粉末粒子、メジアン径D50=1mm。
−セイントゴバインザープロ社(Saint−Gobain Zirpro Company)によって供給される回転楕円体ジルコン(ZrSiO)粉末粒子B505NP、直径D50=20μm。
これらの粉末の粒子の大きさの相対標準偏差は、100%未満である。
この分散剤は、粉末形態で添加されている。
この流動性は、70及び100mmのベースと80mmの高さとを有する中空の円錐台(コーン)を用いてASTM−C1446−99標準に従って測定される。この試験されたモルタルは、コーンの小さなベースによってコーンに注がれ、そのコーンは、その大きいベースがテーブル上に水平に置かれている。チクソトロピー現象を補うための1分間の待ち時間の後、コーンは、振動または外部エネルギーの他の入力なしに、モルタルがテーブル上に自然に広がるような方法で運ばれる。広がったモルタルの直径は、2つの垂直方向において、広がった後に5分間測定される。“流動性値”は、ミリメートルで、これらの2つの値の平均である。この流動性は、この値が高いほど大きい。
モルタルは、流動性値が100mm以下である場合、流動可能ではないと見なされる。100から180の間の流動性値は、弱い流動性に対応する。これを超える100から180の間の流動性は、十分に良好であるが、フィラーモルタルとしては不十分である。280を超えると、特に300を超えると、流動性は、フィラーモルタルとして満足のいくものであると見なされる。
2kgの耐熱粉末混合物は、水を加えた後、ペリエタイプのニーダー(Perrier-type kneader)で5分間混合される。従って、調製されたモルタルは、直径50mm、高さ50mmの円筒状の型に注がれる。それは、空気中での24時間の乾燥、次いで、110℃で24時間の乾燥の後に型から取り出される。
嵩密度(MVA)及び開放気孔率(PO%)は、それによって得られるプレフォームの上で測定される。
気孔率は、ISO5017標準に従って測定した。20%未満の気孔率は、耐熱用途において満足いくものと見なされる。
クリープ抵抗を測定するために、試験したモルタルは、150×25×25mmの寸法(長さ*幅*深さ)を有する型に注ぎ、次いで、空気中において5時間1650℃で焼成した。
このモルタルの化学組成は、実施された成分に従って典型的に計算した。それは、鉱物材料に基づく、約1時間半の間、空気中で750℃で乾燥及び焼成した後、すなわち、水和物に加えられた又は含有された一時的な結合剤及び水を特に除くように処理した後に得られたモルタルの組成に対応する。
以下の表に、試験した試料の特徴と試験から得られた結果を纏める。
Figure 2009520670
Figure 2009520670
Figure 2009520670
例A及びBは、EP0,609,868に記載される組成物に関する。それらの比較によって、非球状のアルミナ粉末の流動性と比較して球形のアルミナ粉末の流動性に周知の積極的な効果が示される。例A及びBの流動性は、フィラーモルタルにおいて必要な値より低いままである。
組成Cは、シリカが球形のアルミナ粉末に置き換えられているという点で組成Aと異なる。この置換によって、流動性の低下が生じることが分かる。従って、如何なる球状のアルミナ粉末の使用も、シリカスモークの欠如によってもたらされる柔軟性の損失を補うために十分ではない。
組成Cは、シリカを含有しない点で組成Bと異なる。この置換によっても、流動性の低下が生じることが分かる。従って、例A、B及びCの比較によって、シリカの欠如が流動性の低下をもたらすことによって、技術的な偏見が確認される。従って、EP0,609,868に記載された組成は、自己流動性フィラーモルタルを製造することができない。
例Dによって、分散剤の変化が、組成Cの流動性の改善をもたらさないということが示される。
例1及び2の比較によって、シリカを、0.7μmのメジアン径D50と52の相対標準偏差を有する球形の微細なアルミナ粉末で置換することによって流動性が改善されることが示される。例2と例Aを比較することによって、アルミナ粉末の球形側面の重要性、すなわち、4.3μmのメジアン径を有する非球形のアルミナ粉末の使用が、実際、シリカの存在にも関わらず、満足いく結果を達成することができないことが分かる。
例2から4の比較によって、0.7μmから1mmのメジアン径を有する球形の微細なアルミナ粉末、または、1mmのメジアン径を有する球形の微細なジルコニア粉末の使用は、相対標準偏差が100%未満という条件で、シリカの添加を有して得られたものに近い結果を得ることが可能であることが分かる。1μm未満のメジアン径によって最良の結果が与えられる。
例3及び4の比較によって、1μmのメジアン径を有する球形の微細なアルミナ粉末または球形の微細なジルコニア粉末によって同様の結果が得られることが示される。
例(α)及び5から7によって、シリカを含まない又はほとんど含まないジルコニアベースの耐熱モルタルの良好な流動性は、この粉末がアルミナ粉末、ジルコニア粉末またはジルコン粉末である場合、0.7μm、20μmまたは1mmのメジアン径を有する球形の粒子粉末の存在によって得ることもできることが示される。
1μm未満、実際には0.7μm未満のメジアン径によって、良好な結果(370mmのコーン)を与えられる。
また、この良好な結果(370mmのコーン)は、20μmのメジアン径とジルコンの球形粒子粉末を用いて得られる。従って、このジルコンは、より微細ではない粉末を可能にし、従って、ほとんどコストが掛からずに使用することができる。しかしながら、ジルコンは、導入部で説明されたように、得られた焼結生成物の特定の特性に悪影響を与える少量のシリカを導入する。
同様に、例(β)及び8によって、シリカを含まない又はほとんど含まないシリコンカーバイドベースの耐熱モルタルの良好な流動性が0.7μmのメジアン径を有する球形のアルミナ粒子粉末の存在によって得ることもできることが示される。
さらに、気孔率及び嵩密度測定によって、本発明による自己流動性耐熱モルタルから製造された全ての生成物が、20%未満の気孔率、すなわち、耐熱用途において満足のいく気孔率を有することが示される。
以下の表4によって、本発明(焼成及びセラミック化による)による耐熱モルタルから製造される生成物が、周知のように、シリカを含有するモルタルのクリープ抵抗より高いクリープ抵抗を有することが示される。
Figure 2009520670
勿論、記載された実施形態は、単に例であり、本発明の趣旨から逸脱することなく、それらは、特に技術的な等価物によって修正することができる。

Claims (11)

  1. 基本耐熱材料に対して質量%で、0.1μm以上で2mm以下のメジアン径を有する少なくとも1%で最大で10%の粒状化されていない球形粒子を含み、前記モルタルの総乾燥質量に対して質量%で、4%未満のシリカ(SiO)と1%から8%の水とをさらに含み、
    前記粒状化されていない球形粒子の大きさの相対標準偏差は、100%未満である、自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  2. 前記粒状化されていない球形粒子の大きさの相対標準偏差は、60%未満である、請求項1に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  3. 前記基本耐熱材料に対して質量%で、少なくとも5%の粒状化されていない球形粒子を含む、請求項1または2に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  4. 前記粒状化されていない球形粒子は、100μm以下のメジアン径を有する、請求項1から3の何れか一項に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  5. 前記粒状化されていない球形粒子は、1μm以下のメジアン径を有する、請求項4に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  6. 前記乾燥材料に対して質量%で、2%未満のシリカを含む、請求項1から5の何れか一項に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  7. 前記球形粒子は、0.8以上の球形度を有する、請求項1から6の何れか一項に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  8. 前記球形粒子は、0.9以上の球形度を有する、請求項7に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  9. 前記アルミナ含有量は、前記乾燥材料に対して質量%で、95%を超える、請求項1から8の何れか一項に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  10. 前記乾燥質量に対して質量%で、5%未満の水を含む、請求項1から9の何れか一項に記載の自己流動性耐熱フィラーモルタル。
  11. 自己流動によって25mm未満の幅の穴を満たす、請求項1から10の何れか一項に記載のモルタルの使用。
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