JPH1192241A - 不定形耐火物 - Google Patents
不定形耐火物Info
- Publication number
- JPH1192241A JPH1192241A JP9252135A JP25213597A JPH1192241A JP H1192241 A JPH1192241 A JP H1192241A JP 9252135 A JP9252135 A JP 9252135A JP 25213597 A JP25213597 A JP 25213597A JP H1192241 A JPH1192241 A JP H1192241A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractory
- spherical
- powder
- weight
- particle diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 流込みあるいは圧入施工時の流動抵抗が大幅
に減少し、施工能率が大幅に向上する不定形耐火物を提
供する。 【解決手段】 嵩密度が１．０〜３．０ｇ／ｃｍ3 で、
粒子径が０．１〜２．０ｍｍの中空粒子または造粒化粒
子の球状耐火物粉を耐火性骨材の１０〜３５重量％配合
した不定形耐火物。
に減少し、施工能率が大幅に向上する不定形耐火物を提
供する。 【解決手段】 嵩密度が１．０〜３．０ｇ／ｃｍ3 で、
粒子径が０．１〜２．０ｍｍの中空粒子または造粒化粒
子の球状耐火物粉を耐火性骨材の１０〜３５重量％配合
した不定形耐火物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば鉄鋼製造プ
ロセスにおける各種窯炉の内壁の形成あるいは補修に用
いる不定形耐火物、特に流込み施工や圧入施工に用いる
不定形耐火物に関する。
ロセスにおける各種窯炉の内壁の形成あるいは補修に用
いる不定形耐火物、特に流込み施工や圧入施工に用いる
不定形耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼製造プロセスの各種窯炉に対する耐
火物内張りの形成、あるいはその内張りを補修する手段
として、最近、様々な施工方式で不定形耐火物が盛んに
使用されている。
火物内張りの形成、あるいはその内張りを補修する手段
として、最近、様々な施工方式で不定形耐火物が盛んに
使用されている。
【０００３】流込み施工や圧入施工に用いられる不定形
耐火物は、粒度調整された耐火性骨材に、適量の結合剤
が配合されたもので、施工の際に、適当量の水分が添加
されて、被施工部に充填される。
耐火物は、粒度調整された耐火性骨材に、適量の結合剤
が配合されたもので、施工の際に、適当量の水分が添加
されて、被施工部に充填される。
【０００４】不定形耐火物の特性としては、緻密な施工
体が得られることおよび流込み施工時の流動抵抗あるい
は圧入施工時の圧入抵抗が小さいことが要求される。
体が得られることおよび流込み施工時の流動抵抗あるい
は圧入施工時の圧入抵抗が小さいことが要求される。
【０００５】従来、施工体の緻密性を向上させるため、
不定形耐火物に耐火物微粉および分散剤を添加し、低水
分化を図ることがおこなわれている。さらに、界面活性
剤等の発泡剤や一部の多糖類を少量添加し、一層の低水
分化を図る場合もある。
不定形耐火物に耐火物微粉および分散剤を添加し、低水
分化を図ることがおこなわれている。さらに、界面活性
剤等の発泡剤や一部の多糖類を少量添加し、一層の低水
分化を図る場合もある。
【０００６】一方、流動抵抗あるいは圧入抵抗（以下、
一括して「流動抵抗」という）は、耐火物微粉の添加に
より、むしろ大きくなる傾向がある。流動抵抗が大きく
なると、施工所要時間が長くなるため施工能率が悪化
し、最悪の場合、パイプ等に詰まり、施工不可となる。
一括して「流動抵抗」という）は、耐火物微粉の添加に
より、むしろ大きくなる傾向がある。流動抵抗が大きく
なると、施工所要時間が長くなるため施工能率が悪化
し、最悪の場合、パイプ等に詰まり、施工不可となる。
【０００７】上記の問題に対し、特開平３−１１５１７
６号公報には、流動抵抗を小さくするために、平均粒子
径１〜１００μｍの球状耐火物粉を配合した圧入施工用
耐火物が提示されている。
６号公報には、流動抵抗を小さくするために、平均粒子
径１〜１００μｍの球状耐火物粉を配合した圧入施工用
耐火物が提示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】不定形耐火物の施工能
率を改善するには、前述したように、不定形耐火物の流
動抵抗を小さくする必要がある。
率を改善するには、前述したように、不定形耐火物の流
動抵抗を小さくする必要がある。
【０００９】特開平３−１１５１７６号公報に提示され
た手段では、不定形耐火物は極度に緻密化されるため、
熱処理過程での水分蒸発等発生ガスの解放を妨げ、耐火
物に亀裂を生じせしめ、耐火物の耐用寿命を低下させる
遠因となる。さらに、粒子自体が細粒であるだけに理論
密度に近く、他の骨材より重くなるため、偏析、沈降が
生じ易く、均一混合、混練が困難となる等の問題があ
る。
た手段では、不定形耐火物は極度に緻密化されるため、
熱処理過程での水分蒸発等発生ガスの解放を妨げ、耐火
物に亀裂を生じせしめ、耐火物の耐用寿命を低下させる
遠因となる。さらに、粒子自体が細粒であるだけに理論
密度に近く、他の骨材より重くなるため、偏析、沈降が
生じ易く、均一混合、混練が困難となる等の問題があ
る。
【００１０】本発明の目的は、流込みあるいは圧入施工
時の流動抵抗が大幅に減少し、施工能率が大幅に向上す
る不定形耐火物を提供することにある。
時の流動抵抗が大幅に減少し、施工能率が大幅に向上す
る不定形耐火物を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は従来の不定形
耐火物がもつ流動抵抗性の問題を解決するため研究を重
ね、以下の知見を得た。
耐火物がもつ流動抵抗性の問題を解決するため研究を重
ね、以下の知見を得た。
【００１２】(a) 嵩密度が１〜３ｇ／ｃｍ3 で特定粒子
径の球状耐火物粉を所定量配合すると、不定形耐火物の
流動抵抗が下がり、また低水分化にも有効であること。
径の球状耐火物粉を所定量配合すると、不定形耐火物の
流動抵抗が下がり、また低水分化にも有効であること。
【００１３】(b) 上記の球状耐火物粉が、中空粒子また
は造粒化粒子もしくはこれらの混合物で効果があるこ
と。
は造粒化粒子もしくはこれらの混合物で効果があるこ
と。
【００１４】本発明は以上の知見に基づいてなされたも
のであり、その要旨は以下の(1) および(2) のとおりで
ある。 (1) 嵩密度が１．０ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3
以下で、粒子径が０．１ｍｍ以上、２．０ｍｍ以下の球
状耐火物粉を、耐火性骨材の１０重量％以上、３５重量
％以下に配合したことを特徴とする不定形耐火物。 (2) 上記球状耐火物粉が、中空粒子または造粒化粒子も
しくはこれらの混合物からなることを特徴とする(1) 項
に記載の不定形耐火物。
のであり、その要旨は以下の(1) および(2) のとおりで
ある。 (1) 嵩密度が１．０ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3
以下で、粒子径が０．１ｍｍ以上、２．０ｍｍ以下の球
状耐火物粉を、耐火性骨材の１０重量％以上、３５重量
％以下に配合したことを特徴とする不定形耐火物。 (2) 上記球状耐火物粉が、中空粒子または造粒化粒子も
しくはこれらの混合物からなることを特徴とする(1) 項
に記載の不定形耐火物。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明で、嵩密度が１．０ｇ／ｃ
ｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3 以下の球状耐火物粉を用い
る理由について説明する。
ｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3 以下の球状耐火物粉を用い
る理由について説明する。
【００１６】後述の実施例に示すように、嵩密度が１．
０ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3 以下の球状耐火物
粉、すなわち、具体的にはアルミナ中空球を１７〜２８
重量％配合した不定形耐火物粉で、流動抵抗が減少する
ことが判った。一方、嵩密度が１．０ｇ／ｃｍ3 未満で
は、水より軽いため球状耐火物粉が浮遊分離しやすく、
３．０ｇ／ｃｍ3 より大きいと他の骨材との密度差で沈
降分離しやすい。
０ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3 以下の球状耐火物
粉、すなわち、具体的にはアルミナ中空球を１７〜２８
重量％配合した不定形耐火物粉で、流動抵抗が減少する
ことが判った。一方、嵩密度が１．０ｇ／ｃｍ3 未満で
は、水より軽いため球状耐火物粉が浮遊分離しやすく、
３．０ｇ／ｃｍ3 より大きいと他の骨材との密度差で沈
降分離しやすい。
【００１７】したがって、本発明では、嵩密度が１．０
ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3以下の球状耐火物粉
を用いるとしている。好ましくは、１．５ｇ／ｃｍ3 以
上、２．５ｇ／ｃｍ3 以下である。
ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3以下の球状耐火物粉
を用いるとしている。好ましくは、１．５ｇ／ｃｍ3 以
上、２．５ｇ／ｃｍ3 以下である。
【００１８】次に、球状耐火物粉の粒子径を０．１ｍｍ
以上、２．０ｍｍ以下とした理由を説明する。球状耐火
物粉の粒子径が０．１ｍｍ未満では、不定形耐火物中の
微粉や結合剤との凝集が生じ易く、そのため微粒化によ
る富流動性、すなわちベアリング効果が減殺され、流動
抵抗が減少しない。また、添加水分の吸着による結合剤
の反応不足が生じ、好ましくない。
以上、２．０ｍｍ以下とした理由を説明する。球状耐火
物粉の粒子径が０．１ｍｍ未満では、不定形耐火物中の
微粉や結合剤との凝集が生じ易く、そのため微粒化によ
る富流動性、すなわちベアリング効果が減殺され、流動
抵抗が減少しない。また、添加水分の吸着による結合剤
の反応不足が生じ、好ましくない。
【００１９】一方、粒子径が２．０ｍｍより大きいと他
の骨材と同じ粒子径域となり、骨材としての強度、耐食
性等本来の性能を著しく損なう恐れがある。好ましくは
０．５ｍｍ以上、１．３ｍｍ以下である。
の骨材と同じ粒子径域となり、骨材としての強度、耐食
性等本来の性能を著しく損なう恐れがある。好ましくは
０．５ｍｍ以上、１．３ｍｍ以下である。
【００２０】次に、球状耐火物粉の割合を、耐火性骨材
の１０重量％以上、３５重量％以下とした理由を説明す
る。流動抵抗を減少させるベアリング効果は、球状耐火
物粉の割合を耐火性骨材の１０重量％以上にすると得ら
れるが、１０重量％未満ではほとんどその効果が得られ
ない。また、３５重量％を越えると、施工体そのものが
多孔質化したものとなり、材料強度が不足し、耐食性が
極度に低下する。好ましくは、２０重量％以上、３０重
量％以下である。
の１０重量％以上、３５重量％以下とした理由を説明す
る。流動抵抗を減少させるベアリング効果は、球状耐火
物粉の割合を耐火性骨材の１０重量％以上にすると得ら
れるが、１０重量％未満ではほとんどその効果が得られ
ない。また、３５重量％を越えると、施工体そのものが
多孔質化したものとなり、材料強度が不足し、耐食性が
極度に低下する。好ましくは、２０重量％以上、３０重
量％以下である。
【００２１】本発明では、上記の嵩密度を有する球状耐
火物粉として、実施例で示すように、中空化した粒子や
造粒処理した球形粒子を単独または混合して用いる。な
お、中空粒子と造粒化粒子の効果は同等であり、その混
合割合は特に限定するものではない。
火物粉として、実施例で示すように、中空化した粒子や
造粒処理した球形粒子を単独または混合して用いる。な
お、中空粒子と造粒化粒子の効果は同等であり、その混
合割合は特に限定するものではない。
【００２２】上記の球状耐火物粉の材質は、特に限定さ
れるものでなく、例えば、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、Ｃｒ2
Ｏ3 、スピネル、ムライト、ジルコン、ＺｒＯ2 などか
ら選ばれる一種または二種以上でよい。その球状化は例
えば加熱溶融法、溶融噴霧法、溶融滴下法、湿式反応法
および転動法など各種の方法から得られる。特に造粒に
よる球状化は、流動層型造粒機を用いると、粒子径調整
が容易で、この時の接合剤として撥水性のアクリル樹脂
を用いると、常温下で強度の高い一種の疑似ボールベア
リングが得られ、樹脂濃度の調整で上記嵩密度の特定も
容易である。他方、噴霧型の造粒法は個々の粒子の凝集
体となり易く、粒子径はそろうが粒子形状は球形とは言
えず不向きである。粒子形状は、真球が望ましいが、角
張った粒子でなければ真球でなくても良い。
れるものでなく、例えば、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、Ｃｒ2
Ｏ3 、スピネル、ムライト、ジルコン、ＺｒＯ2 などか
ら選ばれる一種または二種以上でよい。その球状化は例
えば加熱溶融法、溶融噴霧法、溶融滴下法、湿式反応法
および転動法など各種の方法から得られる。特に造粒に
よる球状化は、流動層型造粒機を用いると、粒子径調整
が容易で、この時の接合剤として撥水性のアクリル樹脂
を用いると、常温下で強度の高い一種の疑似ボールベア
リングが得られ、樹脂濃度の調整で上記嵩密度の特定も
容易である。他方、噴霧型の造粒法は個々の粒子の凝集
体となり易く、粒子径はそろうが粒子形状は球形とは言
えず不向きである。粒子形状は、真球が望ましいが、角
張った粒子でなければ真球でなくても良い。
【００２３】本発明の不定形耐火物は、嵩密度が１．０
ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3以下で、粒子径が
０．１ｍｍ以上、２．０ｍｍ以下の球状耐火物粉を１０
重量％以上、３５重量％以下に含む耐火性骨材に結合剤
が配合される。また、低水分化のために、分散剤を添加
しても良い。
ｇ／ｃｍ3 以上、３．０ｇ／ｃｍ3以下で、粒子径が
０．１ｍｍ以上、２．０ｍｍ以下の球状耐火物粉を１０
重量％以上、３５重量％以下に含む耐火性骨材に結合剤
が配合される。また、低水分化のために、分散剤を添加
しても良い。
【００２４】前記の球状耐火物粉以外の耐火性骨材の種
類は従来と変わりなく、例えば、マグネシア、ドロマイ
ト、マグ・クロ、ピクロクロマイト、スピネル、アルミ
ナ、アルミナ−シリカ、シリカ、ジルコン、ジルコニ
ア、カーボンなどから選ばれる。更に、施工後の施工体
本来の要求特性から必要に応じて、炭化物、窒化物、ほ
う化物などから選ばれる組み合わせも任意である。
類は従来と変わりなく、例えば、マグネシア、ドロマイ
ト、マグ・クロ、ピクロクロマイト、スピネル、アルミ
ナ、アルミナ−シリカ、シリカ、ジルコン、ジルコニ
ア、カーボンなどから選ばれる。更に、施工後の施工体
本来の要求特性から必要に応じて、炭化物、窒化物、ほ
う化物などから選ばれる組み合わせも任意である。
【００２５】結合剤は、耐火物の結合剤として知られる
ものから適宣選択して使用することができる。即ち、ア
ルミナセメント、リン酸塩、けい酸塩ならびにフェノー
ル樹脂などの合成樹脂、等が挙げられる。その割合は耐
火性骨材に対して外掛け２〜４０重量％である。
ものから適宣選択して使用することができる。即ち、ア
ルミナセメント、リン酸塩、けい酸塩ならびにフェノー
ル樹脂などの合成樹脂、等が挙げられる。その割合は耐
火性骨材に対して外掛け２〜４０重量％である。
【００２６】分散剤としてはヘキサメタリン酸ソーダや
炭酸ソーダなどの無機塩、あるいは、スルホン酸ソーダ
やクエン酸ソーダなどの有機酸塩から必要に応じて適宣
選択されるもので、耐火物の助剤として知られているも
のである。その割合は耐火性骨材に対して外掛０．０１
〜２．５重量％程度でよい。
炭酸ソーダなどの無機塩、あるいは、スルホン酸ソーダ
やクエン酸ソーダなどの有機酸塩から必要に応じて適宣
選択されるもので、耐火物の助剤として知られているも
のである。その割合は耐火性骨材に対して外掛０．０１
〜２．５重量％程度でよい。
【００２７】以上の他にも、ピッチ粉、金属粉、ファイ
バ類、高級アルコールおよび油脂類を適当量添加しても
良い、また、低水分化のための助剤として多糖類、界面
活性剤を使用することも従来通りの処置で良く、本発明
の効果への悪影響は全くない。
バ類、高級アルコールおよび油脂類を適当量添加しても
良い、また、低水分化のための助剤として多糖類、界面
活性剤を使用することも従来通りの処置で良く、本発明
の効果への悪影響は全くない。
【００２８】施工時には、水分を不定形耐火物に対し外
掛け３〜３０重量％程度の割合で添加して充分混合した
後、スタンピング、流し込み、あるいはポンプ圧送にて
注入し、施工対象部位に充填する。即ち、低水分型のス
タンプも高水分型のスラリ輸送による施工も対応可能で
ある。
掛け３〜３０重量％程度の割合で添加して充分混合した
後、スタンピング、流し込み、あるいはポンプ圧送にて
注入し、施工対象部位に充填する。即ち、低水分型のス
タンプも高水分型のスラリ輸送による施工も対応可能で
ある。
【００２９】
【実施例】（実施例１）粉砕によって５ｍｍ以下に粒度
調整した焼結アルミナを骨材とし、結合剤としてアルミ
ナセメントを外掛け１２重量％と珪酸ソーダを外掛け
１．０重量％配合した不定形耐火物に対し、表１に示す
５種類の球状耐火物粉を単独あるいは組み合わせて配合
した場合の流動性を調査した。なお、表１に示す球状耐
火物粉の嵩密度は、中空アルミナＡ、ＢおよびＣが、い
ずれも１．０〜３．０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあり、中実ア
ルミナＤが３．０ｇ／ｃｍ3 より大きく、発泡シリカＥ
が１．０ｇ／ｃｍ3 未満であった。
調整した焼結アルミナを骨材とし、結合剤としてアルミ
ナセメントを外掛け１２重量％と珪酸ソーダを外掛け
１．０重量％配合した不定形耐火物に対し、表１に示す
５種類の球状耐火物粉を単独あるいは組み合わせて配合
した場合の流動性を調査した。なお、表１に示す球状耐
火物粉の嵩密度は、中空アルミナＡ、ＢおよびＣが、い
ずれも１．０〜３．０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあり、中実ア
ルミナＤが３．０ｇ／ｃｍ3 より大きく、発泡シリカＥ
が１．０ｇ／ｃｍ3 未満であった。
【００３０】
【表１】
【００３１】表２に、不定形耐火物の組成と流動性をフ
ロー値、ポンプ圧力および圧入の作業性で評価した調査
結果を示す。
ロー値、ポンプ圧力および圧入の作業性で評価した調査
結果を示す。
【００３２】
【表２】
【００３３】ここでフロー値の測定は、ＪＩＳＲ２５２
１に規定されたフローコーンテーブルおよび測定法にて
おこなった。また、ポンプ圧力は、スクイズ式ポンプに
て１７ｍｍの隙間に不定形耐火物を圧入した時の圧力で
あり、その圧入時の作業性を球状耐火物粉を配合しない
比較例１の作業性を基準として評価した。
１に規定されたフローコーンテーブルおよび測定法にて
おこなった。また、ポンプ圧力は、スクイズ式ポンプに
て１７ｍｍの隙間に不定形耐火物を圧入した時の圧力で
あり、その圧入時の作業性を球状耐火物粉を配合しない
比較例１の作業性を基準として評価した。
【００３４】表２に示すように、比較例２ではフロー値
は良好であったが、混練中に沈降が生じ、ポンプ圧力の
低減は殆ど認められなかった。また、比較例３では球状
耐火物粉として配合した発泡シリカが浮上分離し易く、
混練中に発泡シリカ球内に水が浸透したため、添加水量
を増加し、フロー値を維持したが、ポンプ圧力が増大
し、作業性が悪化した。
は良好であったが、混練中に沈降が生じ、ポンプ圧力の
低減は殆ど認められなかった。また、比較例３では球状
耐火物粉として配合した発泡シリカが浮上分離し易く、
混練中に発泡シリカ球内に水が浸透したため、添加水量
を増加し、フロー値を維持したが、ポンプ圧力が増大
し、作業性が悪化した。
【００３５】これに対し、本発明例１〜４では、ポンプ
圧力が減少し作業性の改善が認められた。特に、本発明
例２ではポンプ圧力が大幅に減少し、作業性の著しい改
善が認められると共に、添加水量も少なく、最も良好な
結果を得た。
圧力が減少し作業性の改善が認められた。特に、本発明
例２ではポンプ圧力が大幅に減少し、作業性の著しい改
善が認められると共に、添加水量も少なく、最も良好な
結果を得た。
【００３６】（実施例２）ＲＨ真空脱ガス装置の下部槽
と浸漬管との接続部の損傷部に対し、実施例１で示した
本発明例２の不定形耐火物を熱間（２７５℃〜５０５
℃）で圧入施工した。図１は圧入施工の要領を示す施工
部の縦断面の模式図である。
と浸漬管との接続部の損傷部に対し、実施例１で示した
本発明例２の不定形耐火物を熱間（２７５℃〜５０５
℃）で圧入施工した。図１は圧入施工の要領を示す施工
部の縦断面の模式図である。
【００３７】同図に示すように、あらかじめ設置した円
筒形中子１と下部槽２および浸漬管３との隙間に、Ｕ字
形の圧入ランス４で不定形耐火物５を充填し、最小２０
ｍｍ、最大１００ｍｍの厚さで施工した。その後、約６
０分放置して水分を蒸発させ、さらにバーナで９００〜
１１００℃に加熱して熱硬化させた後に操業に復帰さ
せ、耐用寿命を調査した。表３に耐用寿命の実績値を表
２の比較例１の不定形耐火物を施工した場合と比較して
示す。
筒形中子１と下部槽２および浸漬管３との隙間に、Ｕ字
形の圧入ランス４で不定形耐火物５を充填し、最小２０
ｍｍ、最大１００ｍｍの厚さで施工した。その後、約６
０分放置して水分を蒸発させ、さらにバーナで９００〜
１１００℃に加熱して熱硬化させた後に操業に復帰さ
せ、耐用寿命を調査した。表３に耐用寿命の実績値を表
２の比較例１の不定形耐火物を施工した場合と比較して
示す。
【００３８】
【表３】
【００３９】表３に示すように、本発明例２の不定形耐
火物の施工により耐用寿命の大幅な改善が得られること
が判った。
火物の施工により耐用寿命の大幅な改善が得られること
が判った。
【００４０】（実施例３）炉高５ｍのコークス炉で、熱
変形した保護板と炉体煉瓦との間に約３．５ｍ2にわた
って、１０〜２０ｍｍの幅で空隙が生じ、炉締力の伝達
が不良となっていたので、不定形耐火物である整粒した
モルタルをスクイズ式ポンプで注入して補修した。
変形した保護板と炉体煉瓦との間に約３．５ｍ2にわた
って、１０〜２０ｍｍの幅で空隙が生じ、炉締力の伝達
が不良となっていたので、不定形耐火物である整粒した
モルタルをスクイズ式ポンプで注入して補修した。
【００４１】従来例では、最大粒子径３ｍｍの粘土質系
材料である骨材に外掛け１７重量％の粘土と珪酸ソーダ
を接合剤として配合し、これに３０重量％の水を添加し
フロー値を２２０(-) としたモルタルを用いた。 これ
に対し、本発明例では、粒子径が５３〜１０２μｍの微
粉珪石を流動層型造粒機で造粒し、これに接合剤として
アクリル樹脂を噴霧して嵩密度が１．２７ｇ／ｃｍ3 で
粒子径が０．７５ｍｍの真球の粒子とし、これを上記骨
材と１５重量％置き換えて配合したモルタルを用いた。
表４にモルタルの組成および施工結果を従来法と比較し
て示す。
材料である骨材に外掛け１７重量％の粘土と珪酸ソーダ
を接合剤として配合し、これに３０重量％の水を添加し
フロー値を２２０(-) としたモルタルを用いた。 これ
に対し、本発明例では、粒子径が５３〜１０２μｍの微
粉珪石を流動層型造粒機で造粒し、これに接合剤として
アクリル樹脂を噴霧して嵩密度が１．２７ｇ／ｃｍ3 で
粒子径が０．７５ｍｍの真球の粒子とし、これを上記骨
材と１５重量％置き換えて配合したモルタルを用いた。
表４にモルタルの組成および施工結果を従来法と比較し
て示す。
【００４２】
【表４】
【００４３】表４に示すように、本発明例の場合には、
水分添加は２４重量％にとどまり、注入圧力は１〜２ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 でポンプ負荷の小さい安定施工が可能とな
り、作業性が大幅に改善した。
水分添加は２４重量％にとどまり、注入圧力は１〜２ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 でポンプ負荷の小さい安定施工が可能とな
り、作業性が大幅に改善した。
【００４４】
【発明の効果】本発明の不定形耐火物は流動抵抗が小さ
く、特に、溶鋼処理容器の熱間補修や、コークス炉保護
板裏の鉄皮内面の空隙のように狭い場所に迅速な施工が
要求される領域で、施工能率が大幅に向上する。
く、特に、溶鋼処理容器の熱間補修や、コークス炉保護
板裏の鉄皮内面の空隙のように狭い場所に迅速な施工が
要求される領域で、施工能率が大幅に向上する。
【００４５】また施工体の緻密化により、耐用寿命も大
幅に向上する。
幅に向上する。
【図１】圧入施工の要領を示す施工部の縦断面の模式図
である。
である。
１ 円筒形中子 ２ 下部槽 ３ 浸漬管 ４ 圧入ランス ５ 不定形耐火物
Claims (2)
- 【請求項１】 嵩密度が１．０ｇ／ｃｍ3 以上、３．０
ｇ／ｃｍ3 以下で、粒子径が０．１ｍｍ以上、２．０ｍ
ｍ以下の球状耐火物粉を、耐火性骨材の１０重量％以
上、３５重量％以下に配合したことを特徴とする不定形
耐火物。 - 【請求項２】 上記球状耐火物粉が、中空粒子または造
粒化粒子もしくはこれらの混合物からなることを特徴と
する請求項１に記載の不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9252135A JPH1192241A (ja) | 1997-09-17 | 1997-09-17 | 不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9252135A JPH1192241A (ja) | 1997-09-17 | 1997-09-17 | 不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192241A true JPH1192241A (ja) | 1999-04-06 |
Family
ID=17232975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9252135A Withdrawn JPH1192241A (ja) | 1997-09-17 | 1997-09-17 | 不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1192241A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005112651A (ja) * | 2003-10-06 | 2005-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | キャスタブル耐火物及びその製造法 |
| JP2012017252A (ja) * | 2010-06-09 | 2012-01-26 | Agc Ceramics Co Ltd | 軽量耐火骨材 |
| US8273674B2 (en) | 2005-12-21 | 2012-09-25 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes European | Self-flow refractory mixture |
-
1997
- 1997-09-17 JP JP9252135A patent/JPH1192241A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005112651A (ja) * | 2003-10-06 | 2005-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | キャスタブル耐火物及びその製造法 |
| JP4572521B2 (ja) * | 2003-10-06 | 2010-11-04 | 住友金属工業株式会社 | キャスタブル耐火物及びその製造法並びにランスパイプ |
| US8273674B2 (en) | 2005-12-21 | 2012-09-25 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes European | Self-flow refractory mixture |
| JP2012017252A (ja) * | 2010-06-09 | 2012-01-26 | Agc Ceramics Co Ltd | 軽量耐火骨材 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100383082C (zh) | 铁水流槽用非氧化物复合耐火材料 | |
| WO2005121676A1 (ja) | 不定形耐火物の吹付け施工方法、それに使用する吹付け材料、及び施工装置 | |
| JP2015044734A (ja) | セメントを含まない耐火物 | |
| JP4490879B2 (ja) | マグネシア質乾式吹付け施工用補修材 | |
| KR101047358B1 (ko) | 철강산업용 내화 조성물 | |
| JPH1192241A (ja) | 不定形耐火物 | |
| JP4220131B2 (ja) | 溶鋼取鍋用不定形耐火組成物 | |
| JP4546934B2 (ja) | 使用後耐火物利用の不定形耐火物の製造方法 | |
| JP4431111B2 (ja) | 連続鋳造ノズル | |
| JP2003321276A (ja) | 乾燥性に優れた不定形耐火物用炭化けい素原料及び不定形耐火物原料 | |
| JP4141158B2 (ja) | 耐食性、耐スポーリング性、乾燥性に優れた不定形耐火物用ＳｉＣ、及び不定形耐火物原料 | |
| JP2004137122A (ja) | 緻密質炭化珪素含有流し込み耐火物 | |
| JP2012062232A (ja) | 通気性耐火物及びその製造方法 | |
| JP4551306B2 (ja) | 耐火性吹付材およびそれを使用した吹付け施工方法 | |
| JP2001199774A (ja) | 不定形耐火物の湿式吹付け施工方法 | |
| JP4034858B2 (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| US5945168A (en) | Set modifying admixtures for refractory shotcreting | |
| JP2965957B1 (ja) | 湿式吹付用不定形耐火組成物 | |
| JPH11199338A (ja) | 吹付け補修用耐火物および吹付け補修方法 | |
| JP2517192B2 (ja) | 樹脂結合炭素含有不定形耐火物 | |
| JPH10158072A (ja) | マグネシア−炭素質キャスタブル耐火物およびその施工体 | |
| JPH03115176A (ja) | 圧入施工用耐火物 | |
| JP2007099562A (ja) | 通気性耐火物とその製造方法 | |
| JPS62176963A (ja) | 流し込み施工される高炉出銑孔周り充填材 | |
| JPH09188510A (ja) | 耐酸化性黒鉛および黒鉛含有不定形耐火物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041207 |