JP2023175802A - ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法 - Google Patents

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Abstract

Figure 2023175802000001
【課題】ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法の提供。
【解決手段】ゴルフクラブヘッドアセンブリは、フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップ６２と、フェースプレートをクラブヘッドに溶接するステップ６６と、溶接後に、クラブヘッドおよびフェースプレートを、少なくともフェースプレートのソルバス温度まで、所定期間加熱するステップ７０と、加熱後に、クラブヘッドおよびフェースプレートを空冷することを許容するステップ７４と、を含む。
【選択図】図６

Description

関連出願の相互参照
これは、２０１４年２月１８日に出願された米国仮特許出願第６１／９４１，１１７号の非仮特許出願であり、２０１４年３月２８日に出願された米国特許出願第１４／２２８，５０３号の優先権をさらに主張し、上記のすべての内容全体は、参照により本明細書に完全に組み込まれている。
本発明は、ゴルフクラブに関し、詳細には、ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法に関する。
従来のゴルフクラブヘッドアセンブリは、クラブヘッドに溶接されているフェースプレートを含む。ボールがフェースプレートに対して中心を外れて打たれたときでも、ゴルフボールに対して、より真っ直ぐなおよび／またはより長い飛行経路を提供するために、フェースプレートは、わずかに丸まった形状を有する。フェースプレートは、バルジ寸法、すなわち、トウ端からヒール端への曲率と、ロール寸法、すなわち、クラウンエッジからソールエッジへの曲率とを有する。
本発明の態様は、詳細な説明および添付の図面を考慮することによって、より明らかになろう。
クラブヘッドおよびフェースプレートの斜視図である。 フェースプレートが取り外されている状態のクラブヘッドの斜視図である。 クラブヘッドアセンブリの上面図である。 断面４－４に沿った図３のクラブヘッドアセンブリの側断面図である。 図３のクラブヘッドアセンブリの側面図である。 ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成するためのプロセスの概略図である。 さまざまな熱処理プロセスの対象とされたフェースプレートに関して、実験的なバルジ測定およびロール測定を示すチャートである。 さまざまな幾何学形状を有するフェースプレートに関して、実験的なロール測定を示すチャートである。 さまざまな熱処理プロセスの対象とされたフェースプレートに関して、実験的なバルジ測定およびロール測定を示すチャートである。 さまざまな材料組成を有するフェースプレートに関して、耐久性測定を示すチャートである。
本発明の実施形態について詳細に説明する前に、本発明は、その適用において、以下の説明の中で述べられている、または以下の図面に図示されているコンポーネントの構造および配置の詳細に限定されないことを理解されたい。本発明は、他の実施形態が可能であり、また、さまざまな方法で実践または実施可能である。また、本明細書で使用される表現および専門用語は、説明のためのものであり、限定するものとしてみなされるべきではないことを理解されたい。「含む（ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ）」、「備える（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」、および「有する（ｈａｖｉｎｇ）」、ならびに、それらの変化形を本明細書で使用することは、その後に列挙されている項目およびその均等物、ならびに、追加的な項目を包含することを意味している。下記に説明されているすべての重量パーセント（ｗｔ％）数は、総重量パーセントである。
図１～図３は、ゴルフクラブヘッド１０およびフェースプレート１４を示している。１つの実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、鋳造材料から形成されており、フェースプレート１４は、圧延材料から形成されている。さらに、図示されている実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、メタルウッドドライバーのためのものであり、他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、フェアウェイウッドのためのものであり、他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、ハイブリッドクラブのためのものであり、他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、アイアンクラブのためのものである。また、クラブヘッド１０は、ホーゼルおよびホーゼル移行部（１８として示されている）を含んでいてもよい。たとえば、ホーゼルは、ヒール端３４に、または、ヒール端３４の近傍に位置し得る。ホーゼルは、ホーゼル移行部１８を介してクラブヘッド１０から延在していてもよい。ゴルフクラブを形成するために、ホーゼルは、シャフト２０の第１端部を受け入れてもよい。シャフト２０は、接着剤結合プロセス（たとえば、エポキシ）ならびに／または他の適切な結合プロセス（たとえば、機械的な結合、はんだ付け、溶接、および／もしくはろう付け）によって、ゴルフクラブヘッド１０に固定されていてもよい。さらに、ゴルフクラブを完成させるために、グリップ（図示せず）が、シャフト２０の第２端部に固定されていてもよい。
図２に示されているように、クラブヘッド１０は、フェースプレート１４を受け入れるための凹部または開口部２２をさらに含む。図示されている実施形態では、開口部２２は、開口部２２の周囲部の周りに延在するリップ部２６を含む。フェースプレート１４は、開口部に位置合わせされており、リップ部２６に当接している。フェースプレート１４は、溶接によってクラブヘッド１０に固定されており、クラブヘッドアセンブリ３０を形成している。１つの実施形態では、溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスである。
フェースプレート１４は、ヒール端３４と、ヒール端３４と反対側のトウ端３８を含む。ヒール端３４は、ホーゼル部分（ホーゼルおよびホーゼル移行部１８）の近傍に位置決めされており、ホーゼル部分において、シャフト２０（図１）は、クラブヘッドアセンブリ３０に連結されている。フェースプレート１４は、クラウンエッジ４２と、クラウンエッジ４２の反対側のソールエッジ４６とをさらに含む。クラウンエッジ４２は、クラブヘッド１０の上側エッジに隣接して位置決めされており、一方、ソールエッジ４６は、クラブヘッド１０の下側エッジに隣接して位置決めされている。図３に示されているように、フェースプレート１４は、ヒール端３４とトウ端３８との間に延在する方向にバルジ曲率を有する。図４および図５に示されているように、フェースプレート１４は、クラウンエッジ４２とソールエッジ４６との間に延在する方向にロール曲率も有する。１つの実施形態では、フェースプレートは、１．５ミリメートル、１．４ミリメートル、１．３ミリメートル、１．２ミリメートル、１．１ミリメートル、１．０ミリメートル、０．９ミリメートル、０．８ミリメートル、０．７ミリメートル、０．６ミリメートル、０．５ミリメートル、および０．４ミリメートルの最小壁厚さを有していてもよい。１つの実施形態では、フェースプレートは、０．７ミリメートルの最小壁厚さを有していてもよい。
フェースプレート１４は、チタン合金から形成されている。１つの実施形態では、フェースプレート１４は、α－βチタン（α－βＴｉ）合金である。α－βＴｉ合金は、スズなどのような中性の合金化元素、ならびに、アルミニウムおよび酸素などのようなα－安定化元素（ｓｔａｂｉｌｉｚｅｒｓ）を含有していてもよい。α－βＴｉ合金は、モリブデン、ケイ素、およびバナジウムなどのような、β－安定化元素を含有していてもよい。重量パーセントに関する下記に説明されているすべての数は、総重量パーセント（ｗｔ％）である。α－βＴｉ合金の中のα－安定化元素のアルミニウムの総重量パーセントは、２ｗｔ％から１０ｗｔ％の間、３ｗｔ％から９ｗｔ％の間、４ｗｔ％から８ｗｔ％の間、または５ｗｔ％から７ｗｔ％の間であってもよい。α－βＴｉ合金の中のα－安定化元素の酸素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％から０．３５ｗｔ％の間、または０．１０ｗｔ％から０．２０ｗｔ％の間であってもよい。α－βＴｉ合金の中のβ－安定化元素のモリブデンの総重量パーセントは、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間、もしくは０．６ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間にあるか、または微量であってもよい。α－βＴｉ合金の中のβ－安定化元素のバナジウムの総重量パーセントは、１．５ｗｔ％から７ｗｔ％の間、または３．５ｗｔ％から４．５ｗｔ％の間であってもよい。α－βＴｉ合金の中のβ－安定化元素のケイ素の総重量パーセントは、０．０１ｗｔ％から０．１０ｗｔ％の間、または０．０３ｗｔ％から０．０７ｗｔ％の間であってもよい。α－βＴｉ合金は、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ（もしくは、Ｔｉ６－４）、Ｔｉ－９Ｓ（もしくは、Ｔ－９Ｓ）、Ｔｉ－６６２、Ｔｉ－８－１－１、Ｔｉ－６５Ｋ、Ｔｉ－６２４６、またはＩＭＩ５５０であってもよい。α、β安定化元素の組み合わせは、α－βＴｉ合金が熱処理されることを許容する。
１つの実施形態では、フェースプレート１４をクラブヘッド１０に溶接した後に、クラブヘッド１０およびフェースプレート１４は、所定期間、フェースプレートのソルバス温度まで、ソルバス温度の直ぐ上の温度まで、または、ソルバス温度よりも高い温度まで加熱されてもよい。別の実施形態では、フェースプレート１４をクラブヘッド１０に溶接した後に、クラブヘッドアセンブリ３０は、所定期間、α－βＴｉソルバス温度で、α－βＴｉソルバス温度の直ぐ上の温度で、または、α－βＴｉソルバス温度よりも高い温度で、熱処理されてもよい。別の実施形態では、フェースプレート１４をクラブヘッド１０に溶接した後に、クラブヘッドアセンブリ３０は、所定期間、α－βＴｉソルバス温度で、α－βＴｉソルバス温度の直ぐ上の温度で、または、α－βＴｉソルバス温度よりも高い温度で、熱処理されてもよい。また、このステップの間に、不活性ガスが、クラブヘッドアセンブリ３０を収容している加熱チャンバの中へポンプ給送され、下記に論じられている所定期間にわたりすべての酸素を除去してもよい。下記に論じられているようにクラブヘッドアセンブリ３０を冷却するとき、追加的な不活性ガスをチャンバの中へポンプ給送して戻し、クラブヘッドアセンブリ３０は、チャンバで室温まで放置冷却されてもよい。
上述するように、クラブヘッドアセンブリ３０（または、クラブヘッド１０および溶接されたフェースプレート１４）を加熱した後に、クラブヘッドアセンブリ３０は、室温まで冷却される。別の実施形態では、熱処理の後に、クラブヘッドアセンブリ３０は、クラブヘッドアセンブリの温度をゆっくりと低減させるように空冷されてもよい。クラブヘッドアセンブリ３０の冷却は、不活性ガス環境または封じ込められていない環境（オープンエア）で行われ得る。別の実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、不活性ガスの中で冷却し、クラブヘッドアセンブリの温度をゆっくりと低減させ、酸化の機会を低減させてもよい。不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、およびキセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択され得る。α－βＴｉソルバス温度まで、α－βＴｉソルバス温度の直ぐ上まで、または、α－βＴｉソルバス温度よりも上まで加熱した後に、不活性ガスは、クラブアセンブリ３０を収容する真空下のチャンバの中へポンプ給送されて戻されてもよく、これは、チタンフェースプレート１４およびクラブヘッド表面１０に対する酸化を防止するために酸素が存在しないことを確実にする。
当業者によって理解されるように、合金のソルバス温度は、より小さい構成分子が材料の全体的なマトリックスの中で溶解し、より流動性が高くなる温度障壁である。ほとんどのα－βＴｉ合金のソルバス温度は、学術的文献または材料供給者によって公表された情報の中で検証されており、容易に入手可能である。公表されているデータが入手可能でない場合には、温度値は、材料の化学に依存するので、それは、推定され、実験的に確認され得る。α－βＴｉのソルバス温度は、４００℃を上回り、６００℃を下回っていてもよい。
１つの実施形態では、α－βＴｉは、６ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）および４ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）を含有するＴｉ６－４であってもよく、残りの合金組成は、チタンおよび場合によりいくらかの微量元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６－４は、５．５ｗｔ％～６．７５ｗｔ％の間のＡｌ、３．５ｗｔ％～４．５ｗｔ％の間のＶ、最大で０．０８ｗｔ％の炭素（Ｃ）、最大で０．０３ｗｔ％のケイ素（Ｓｉ）、最大で０．３ｗｔ％の鉄（Ｆｅ）、最大で０．２ｗｔ％の酸素（Ｏ）、最大で０．０１５ｗｔ％のスズ（Ｓｎ）、および、微量のモリブデン（Ｍｏ）を含有し、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６－４は、５．５ｗｔ％～６．７５ｗｔ％の間のＡｌ、３．５ｗｔ％～４．５ｗｔ％の間のＶ、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０３ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．２ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．０１５ｗｔ％以下のスズ（Ｓｎ）、および、微量のモリブデン（Ｍｏ）を含有し、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ６－４は、グレード５チタンである。Ｔｉ６－４のソルバス温度は、５４０℃から５６０℃の間にある。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６－４は、０．１５９７ｌｂ／ｉｎ３（４．３７ｇ／ｃｃ）の密度を有する。また、Ｔｉ－６－４は、Ｔ－６５Ｋとして指定され得る。
他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０のフェースプレート１４は、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のような別のα－βＴｉ合金であってもよく、それは、８ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％のＶ、および、０．２ｗｔ％のＳｉを含有し、残りの合金組成は、チタンおよび場合によりいくらかの微量元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）は、６．５ｗｔ％～８．５ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％～２ｗｔ％の間のＶ、最大で０．０８ｗｔ％のＣ、最大で０．２ｗｔ％のＳｉ、最大で０．３ｗｔ％のＦｅ、最大で０．２ｗｔ％のＯ、最大で０．０５ｗｔ％のＮ、微量のＭｏ、および、微量のＳｎを含有し、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）は、６．５ｗｔ％～８．５ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％～２ｗｔ％の間のＶ、０．１ｗｔ％未満のＣ、最大で０．２ｗｔ％のＳｉ、最大で０．４ｗｔ％のＦｅ、最大で０．１５ｗｔ％のＯ、０．０５ｗｔ％未満のＮ、微量のＭｏ、および、微量のＳｎを含有し、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）は、６．５ｗｔ％～８．５ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％～２ｗｔ％の間のＶ、０．１ｗｔ％以下のＣ、０．２ｗｔ％以下のＳｉ、０．４ｗｔ％以下のＦｅ、０．１５ｗｔ％以下のＯ、０．０５ｗｔ％未満のＮ、微量のＭｏ、および微量のＳｎを含有し、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度は、５６０℃から５９０℃の間にある。いくつかの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９ｓ）は、Ｔｉ８－１－１よりも高い気孔率、および、Ｔｉ８－１－１よりも低い降伏値を有するであろう。Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）は、約０．１５６ｌｂ／ｉｎ３から０．１５７ｌｂ／ｉｎ３（４．３２～４．３５ｇ／ｃｃ）の密度を有する。Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）は、０．１５６ｌｂ／ｉｎ３（４．３２ｇ／ｃｃ）の密度を有する。
他の実施形態では、材料は、Ｔｉ－６－６－２、Ｔｉ－６２４６、またはＩＭＩ５５０のような、別のα－βＴｉ合金であってもよい。チタン６６２は、６ｗｔ％のＡｌ、６ｗｔ％のＶ、および、２ｗｔ％のＳｎを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタンおよび場合によりいくらかの微量元素である。Ｔｉ－６－６－２は、０．１６４ｌｂ／ｉｎ３（４．５４ｇ／ｃｃ）の密度を有する。Ｔｉ６６２のソルバス温度は、５４０℃から５６０℃の間にある。チタン６２４６は、６ｗｔ％のＡｌ、２ｗｔ％のＳｎ、４ｗｔ％のジルコニウム（Ｚｒ）、および、６ｗｔ％のＭｏを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタンおよび場合によりいくらかの微量元素である。Ｔｉ６２４６のソルバス温度は、５７０℃から５９０℃の間にある。Ｔｉ－６２４６は、０．１６８ｌｂ／ｉｎ３（４．６５ｇ／ｃｃ）の密度を有する。ＩＭＩ５５０は、６ｗｔ％のＡｌ、２ｗｔ％のＳｎ、４ｗｔ％のＭｏ、および、０．５ｗｔ％のＳｉを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタンおよび場合によりいくらかの微量元素である。ＩＭＩ５５０のソルバス温度は、４９０℃から５１０℃の間にある。ＩＭＩ５５０は、０．１５７ｌｂ／ｉｎ３（４．６０ｇ／ｃｃ）の密度を有する。
他の実施形態では、材料は、Ｔｉ－８－１－１のような別のα－βＴｉ合金であることが可能であり、８ｗｔ％のＡｌ、１．０ｗｔ％のＭｏ、および、１ｗｔ％のＶを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタンおよび場合によりいくらかの微量元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ－８－１－１は、７．５ｗｔ％～８．５ｗｔ％のＡｌ、０．７５ｗｔ％～１．２５ｗｔ％のＭｏ、０．７５ｗｔ％～１．２５ｗｔ％のＶ、最大で０．０８ｗｔ％のＣ、最大で０．３ｗｔ％のＦｅ、最大で０．１２ｗｔ％のＯ、最大で０．０５ｗｔ％のＮ、最大で０．０１５ｗｔ％のＨ、最大で０．０１５ｗｔ％のＳｎ、および、微量のＳｉを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ－８－１－１のソルバス温度は、５６０℃から５９０℃の間にある。いくつかの実施形態では、Ｔｉ－８－１－１は、０．１５８０ｌｂ／ｉｎ３（４．３７ｇ／ｃｃ）の密度を有する。
図６は、クラブヘッドアセンブリ３０を形成するためのプロセスを示している。第１のステップ６２において、フェースプレート１４は、クラブヘッド１０に対して位置合わせされる。第２のステップ６６は、フェースプレート１４をクラブヘッド１０に溶接することを含む。第３のステップ７０において、クラブヘッド１０およびフェースプレート１４は、フェースプレート１４材料のソルバス温度まで、または、その上の温度まで加熱される。最後に、第４のステップ７４において、クラブヘッド１０およびフェースプレート１４は、空冷される。
１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、１時間から６時間の間、熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、１時間から２時間の間、熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、１時間から４時間の間、熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、４時間から６時間の間、熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、１．５時間から５．５時間の間、熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、２時間から５時間の間、熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、２．５時間から４．５時間の間、熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、３時間から４時間の間、熱処理される。
１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも１時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも１．５時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも２時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも２．５時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも３時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも３．５時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも４時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも４．５時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも５時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも５．５時間にわたって熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α－βＴｉ合金のソルバス温度において、または、その上の温度において、少なくとも６時間にわたって熱処理される。
１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４００℃から６３０℃の間で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、４２５℃から５５０℃の間で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４５０℃から５２５℃の間で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、５５０℃から６２５℃の間で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４００℃、４１０℃、４２０℃、４３０℃、４４０℃、４５０℃、４６０℃、４７０℃、４８０℃、４９０℃、５００℃、５１０℃、５２０℃、５３０℃、５４０℃、５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃、５９０℃、６００℃、６１０℃、６２０℃、または６３０℃で、３０分、６０分、９０分、１２０分、１５０分、１８０分、２１０分、２４０分、２７０分、３００分、３３０分、または３６０分にわたって熱処理される。
１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４００℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４２０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４４０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４６０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４７５℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４８０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５００℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５２０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５４０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５６０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５７５℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５８０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６００℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６２０℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６２５℃の温度で熱処理される。１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６３０℃の温度で熱処理される。
１つの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４７５℃から５００℃の間で、４時間から６時間の間、熱処理される。別の実施形態では、クラブヘッドは、第３のステップ７０において、５７５℃から６２５℃の間で、１時間から２時間の間、熱処理される。別の実施形態では、クラブヘッドは、約５５０℃で、１時間から４時間の間、熱処理される。他の実施形態では、フェースプレート１４は、第３のステップ７０において、異なる合金から形成され得る。他の実施形態では、熱処理プロセスは、他の温度で、異な期間に亘って実行され得る。加えて、熱処理は、さまざまな材料、および、さまざまな溶接タイプに適用され得る。
低い温度で起こる従来のクラブヘッド金属エージングプロセスとは異なり、フェースプレート１４を溶接した後で、ソルバス温度の上でクラブヘッドアセンブリ３０を熱処理することは、フェースプレート１４の中、および、溶接部とクラブヘッド１０の金属マトリックスとの間の応力を緩和する。溶接後の応力緩和は、溶接－金属熱影響領域（ＨＡＺ）、または、溶接プロセスに起因して材料特性が変更された溶接の周りの領域に関連付けられる応力を消散させる。ＨＡＺと金属マトリックスの残りとの間の全く異なる機械的特性に起因して、ＨＡＺに、亀裂および欠陥が生じる可能性が高くなる。以前の溶接後処理は、ソルバス温度の下で、短い持続期間にわたって実施された。これらのプロセスは、単純に金属をエージングさせたが、溶接領域に伝達される応力の増加には対処しなかった。そのうえ、フェースプレートは、十分に強力ではなく、また、比較的急速に平らになり、または、その曲率を失うことになった。それとは対照的に、ソルバス温度の上での熱処理は、溶接金属ＨＡＺの中の応力を消散させる。熱処理は、応力を緩和することによって、ＨＡＺの耐久性を改善する。加えて、ソルバス温度の上でクラブヘッドアセンブリ３０を熱処理することは、溶接に沿ってチタン－アルミニウム（Ｔｉ３Ａｌ）結晶を発生させる可能性を低減させる。
フェースプレート合金の粒界は、熱処理する前に、クラウンからソールへの配向に位置合わせされる。クラウンからソールへの合金粒界の配向は、同じ方向の伸びを許容する。いくつかの実施形態では、フェースプレートα－βチタン（α－βＴｉ）合金の粒界は、熱処理する前に、クラウンからソールへの配向に位置合わせされ得る。クラウンからソールへのα－βＴｉ合金粒界の配向は、同じ方向の伸びを許容する。いくつかの実施形態では、フェースプレートＴｉ－６Ａｌ－４Ｖ（もしくは、Ｔｉ６－４）、Ｔｉ－９Ｓ（もしくは、Ｔ－９Ｓ）、Ｔｉ－６６２、Ｔｉ－８－１－１、Ｔｉ－６５Ｋ、Ｔｉ－６２４６、またはＩＭＩ５５０合金の粒界は、熱処理する前に、クラウンからソールへの配向に位置合わせされ得る。クラウンからソールへのＴｉ－６Ａｌ－４Ｖ（もしくは、Ｔｉ６－４）、Ｔｉ－９Ｓ（もしくは、Ｔ－９Ｓ）、Ｔｉ－６６２、Ｔｉ－８－１－１、Ｔｉ－６５Ｋ、Ｔｉ－６２４６、またはＩＭＩ５５０合金粒界の配向は、同じ方向の伸びを許容する。
また、熱処理は、フェースプレート１４の強度を改善する。改善された強度は、耐久性を犠牲にすることなく、フェースプレート１４がより薄くされることを可能にし、それによって、クラブヘッド重量を低減させる。フェースプレート１４の低減された重量は、クラブヘッドアセンブリ３０の重心をシフトさせ、重心をさらに調節するために、追加的な重量がクラブの別の構成に加えられることを可能にする。また、フェースプレート１４の強度を増加させることは、フェースプレート１４の耐久性を増加させ、フェースプレート１４が、非常に多数のゴルフボールに対する打撃に耐えること、および、数百または数千のゴルフボールの打撃に持ちこたえながら、フェースプレートのわずかに弓状に曲がった形状または丸まった形状をクラブの寿命にわたって維持することを可能にする。したがって、クラブは、ボールが中心を外れて打たれるときに、より寛大である。その理由は、フェースプレート１４の丸まった形状が、ボールとフェースプレート１４との間に「ギヤ効果」を提供するからである。
図７に示されているように、２，０００打またはボールの打撃にわたって、フェースプレート１４に対するさまざまな熱処理温度の効果を比較するために、実験が実施された。フェースプレート１４は、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）合金から形成された。１つのクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）合金のソルバス温度の下の４００℃まで加熱された。第２のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）合金のソルバス温度よりも上の６００℃まで加熱された。図７において提供されている測定データは、元の曲率半径と比較されたバルジ寸法およびロール寸法の曲率半径のパーセント変化を表している。フェースプレートがより平坦になるにつれて、曲率半径は増加する。４００℃で処理されたＴｉ－９Ｓを備えるフェースプレート１４を有するクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対する２５打以内で、そのロール寸法およびバルジ寸法の両方においてかなり平らになった。それとは対照的に、６００℃で処理されたＴｉ－９Ｓフェースプレートを有するクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、第１のクラブヘッドアセンブリよりも非常に良好にその曲率を維持した。６００℃で処理されたＴｉ－９Ｓフェースプレートは、２０００打後に、処理されていないＴｉ－６－４のフェースプレート１４を有する第１のクラブヘッドアセンブリよりも良好に曲率を維持し、ロール寸法およびバルジ寸法の両方において曲率を維持した。
ソルバス温度の下での（たとえば、４００℃での）熱処理に関して、Ｔｉ３Ａｌ粒子は、より流動性が高くなり、α－マトリックスの中へ析出することが可能である。Ｔｉ３Ａｌ粒子のいくらかは、粒界境界に集まり、材料を時効硬化させる。それとは対照的に、ソルバス温度の上での（たとえば、６００℃での）熱処理に関して、Ｔｉ３Ａｌ粒子は、代わりに、α－マトリックスの中に溶解し、材料の中の応力を緩和する。応力緩和プロセスは、クラブヘッドアセンブリ３０がゴルフボールに対するインパクトの間の引張力および圧縮力に耐えることを可能にする。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約２５打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の２ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約２５打の後に、その元のロール曲率の３ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の８ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約５０打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の８ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約５０打の後に、その元のロール曲率の５ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約７５打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約７５打の後に、その元のロール曲率の１３ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のロール曲率の１４ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約１５０打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約１５０打の後に、その元のロール曲率の１５ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１１ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約３００打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約３００打の後に、その元のロール曲率およびバルジ曲率の１５ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約１，０００打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約１，０００打の後に、その元のロール曲率の２３ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１７ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約２，０００打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率の１０ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ６－４から形成され、Ｔｉ６－４のソルバス温度の上で熱処理されるフェースプレート１４は、約２，０００打の後に、その元のロール曲率の２４ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１８ｗｔ％以内に維持される。
そのうえ、２，０００打またはボールの打撃にわたって、フェースプレート１４に対するさまざまな熱処理温度の効果を比較するために、実験が実施された。フェースプレート１４は、α－βＴｉ合金から形成された。１つのクラブヘッドアセンブリは、α－βＴｉ合金のソルバス温度の下の４００℃まで加熱された。第２のクラブヘッドアセンブリは、α－βＴｉ合金のソルバス温度よりも上の６００℃まで加熱された。４００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対する２５打以内で、そのロール寸法およびバルジ寸法の両方において非常に平らになった。それとは対照的に、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対して２２５打まで平らになり始めず、２，０００打の後に、第１のクラブヘッドアセンブリよりも非常に良好に曲率を維持した。
１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率およびロール曲率を維持した。
１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率およびロール曲率を実質的に維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率およびロール曲率を実質的に維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率およびロール曲率を実質的に維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率およびロール曲率を実質的に維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率およびロール曲率を実質的に維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５００打の後に、そのバルジ曲率およびロール曲率を実質的に維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率およびロール曲率を実質的に維持した。
１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、その元のバルジ曲率を維持し、そのロール曲率半径は、１１インチから１３インチへ増加した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、その元のバルジ曲率を維持し、１３インチのロール曲率半径を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率半径を１２インチから１３インチへ増加させ、１３インチのロール曲率半径を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、１３インチのロール曲率半径を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、そのロール曲率半径を１３インチから１４インチへ増加させた。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、１４インチのロール曲率半径を維持した。１つの実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、１４インチのロール曲率半径を維持した。
また、図８に示されているように、３つの異なるフェースプレート幾何学形状について６００℃熱処理の影響を比較するために、追跡実験が実施された。すべての３つのフェースプレート幾何学形状に関するロール測定は、一貫しており、応力緩和熱処理がフェースプレートの能力を増加させ、その曲率を維持することを確認した。フェースプレートは、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）合金を含んでいた。
ここで図９を参照すると、２，０００打またはボール打撃にわたって、フェースプレート１４に対するさまざまな熱処理温度の効果を比較するために、実験が実施された。フェースプレート１４は、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）合金から形成された。１つのクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）合金のソルバス温度の下の５５０℃まで加熱された。第２のクラブヘッドアセンブリは、５７５℃まで加熱され、第３のクラブヘッドは、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）合金のソルバス温度よりも上の６００℃まで加熱された。図９に提供されている測定データは、元の曲率半径と比較されたバルジ寸法およびロール寸法の曲率半径のパーセンテージ変化を表している。フェースプレートがより平坦になるにつれて、曲率半径は増加する。５５０℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対する数回の打撃以内で、そのロール寸法およびバルジ寸法の両方においてかなり平らになった。それとは対照的に、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのクラブヘッドアセンブリよりも非常に良好に曲率を維持した。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２５打の後に、その元のロール曲率の１ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の３ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２５打の後に、その元のロール曲率の２４ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１１ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２５打の後に、その元のロール曲率の１９ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の９ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、５０打の後に、その元のロール曲率を保持し、および、その元のバルジ曲率の４ｗｔ％以内である。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、５０打の後に、その元のロール曲率の２８ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１３ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、５０打の後に、その元のロール曲率の２３ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１５ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、７５打の後に、その元のロール曲率を保持し、および、その元のバルジ曲率の５ｗｔ％以内である。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、７５打の後に、その元のロール曲率の２８ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１２ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、７５打の後に、その元のロール曲率の２８ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の２３ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１００打の後に、その元のロール曲率を保持し、および、その元のバルジ曲率の６ｗｔ％以内である。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１００打の後に、その元のロール曲率の３０ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１３ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１００打の後に、その元のロール曲率の２９ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の２２ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１５０打の後に、その元のロール曲率を保持し、および、その元のバルジ曲率の７ｗｔ％以内である。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１５０打の後に、その元のロール曲率の２８ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１３ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１５０打の後に、その元のロール曲率の３１ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の２４ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、３００打の後に、その元のロール曲率の５ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の５ｗｔ％以内に維持されている。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、３００打の後に、その元のロール曲率の２８ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１４ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、３００打の後に、その元のロール曲率の３４ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の２６ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１，０００打の後に、その元のロール曲率の４ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の７ｗｔ％以内に維持されている。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１，０００打の後に、その元のロール曲率の２７ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１３ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１，０００打の後に、その元のロール曲率の３４ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の２７ｗｔ％以内に維持される。
１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２，０００打の後に、その元のロール曲率の５ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の６ｗｔ％以内に維持されている。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２，０００打の後に、その元のロール曲率の２５ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の１５ｗｔ％以内に維持される。１つの実施形態では、Ｔｉ－９Ｓ（または、Ｔ－９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２，０００打の後に、その元のロール曲率の３４ｗｔ％以内、および、その元のバルジ曲率の２８ｗｔ％以内に維持される。
図１０に示されているように、Ｔｉ－６－４合金またはＴｉ－９Ｓ（Ｔ－９Ｓ）合金のいずれかから構成されるときのフェースプレート１４の耐久性を比較するために、実験が実施された。実験は、フェースプレート１４の破損までの空気砲からのヒット数をトラッキングした。１つのクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ６－４合金を使用した。第２のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ６－４合金を備えた異なるモデルのクラブヘッドを使用した（データは示されていない）。第３のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ６－４合金を備えた第３のモデルクラブヘッドを使用した（データは示されていない）。第４のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴ－９Ｓ（または、Ｔｉ－９Ｓ）合金を備えた、第３のクラブヘッドアセンブリと同じモデルのクラブヘッドを使用する。図１０に提供されている測定データは、フェースプレートの破損までのヒット数を表している。Ｔ－９Ｓ（または、Ｔｉ－９Ｓ）合金フェースプレートを備えるクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ６－４合金フェースプレートを備えるアセンブリよりも増加した耐久性を示した。同じクラブヘッドモデルは、フェースプレート材料としてＴｉ６－４合金を備えるものの破損までの２６００打の耐久性に対して、フェースプレート材料としてＴ－９Ｓ（または、Ｔｉ－９Ｓ）合金を備えるフェースプレートの破損までに、約３２００打の増加した耐久性を示した。
したがって、本発明は、なかでも、ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法を提供する。本発明は、特定の好適な実施形態を参照して詳細に説明されてきたが、変形例および修正例が、説明されているような１つまたは複数の本発明の独立した態様の範囲および精神の中に存在している。
条項１． ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、α－βチタン合金から形成されたフェースプレートを提供するステップと、フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、フェースプレートをクラブヘッドに溶接するステップと、クラブヘッドおよびフェースプレートを、フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、クラブヘッドおよびフェースプレートが不活性ガスの中で冷却することを許容するステップとを含む方法。
条項２． α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、および、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）を含む、条項１に記載の方法。
条項３． α－βチタン合金は、０．３０％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）をさらに含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、条項２に記載の方法。
条項４． フェースプレートを溶接するステップは、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項１に記載の方法。
条項５． ０．７ｍｍの最小厚さを備えるフェースプレートを提供する、条項１に記載の方法。
条項６． ステップ（ｅ）の不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、およびキセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、条項１に記載の方法。
条項７． 不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、条項６に記載の方法。
条項８． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４００℃から６３０℃の間まで、１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項１に記載の方法。
条項９． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から６２５℃の間まで、１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項８に記載の方法。
条項１０． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から５５０℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項９に記載の方法。
条項１１． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から５００℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項１０に記載の方法。
条項１２． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５５０℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項８に記載の方法。
条項１３． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５７５℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項１２に記載の方法。
条項１４． ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、フェースプレートを提供するステップと、フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、フェースプレートをクラブヘッドに溶接するステップと、フェースプレートを溶接するステップの後に、クラブヘッドおよびフェースプレートを、フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップの後に、クラブヘッドおよびフェースプレートが不活性ガスの中で冷却することを許容するステップとを含む方法。
条項１５． フェースプレートは、α－βチタン合金である、条項１４に記載の方法。
条項１６． α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、条項１５に記載の方法。
条項１７． フェースプレートを溶接するステップは、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項１４に記載の方法。
条項１８． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項１４に記載の方法。
条項１９． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを４００℃から６３０℃の間まで加熱するステップを含む、条項１８に記載の方法。
条項２０． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から６２５℃の間まで、１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項１９に記載の方法。
条項２１． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から５５０℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項２０に記載の方法。
条項２２． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から５００℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項２１に記載の方法。
条項２３． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５５０℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項１９に記載の方法。
条項２４． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５７５℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項２３に記載の方法。
条項２５． ステップ（ｅ）の不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、およびキセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、条項１４に記載の方法。
条項２６． 不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、条項２５に記載の方法。
条項２７． ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、（ａ）α－βチタン合金から形成されたフェースプレートを提供するステップであって、α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、および、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）を含む、ステップと、（ｂ）フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、（ｃ）フェースプレートをクラブヘッドに溶接するステップと、（ｄ）クラブヘッドおよびフェースプレートを、フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、（ｅ）クラブヘッドおよびフェースプレートが不活性ガスの中で冷却することを許容するステップとを含み、ステップ（ｄ）は、５２５℃から６２５℃の間で、１時間から６時間の間、実施される、方法。
条項２８． α－βチタン合金は、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）をさらに含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、条項２７に記載の方法。
条項２９． ステップ（ｃ）の溶接するステップは、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項２７に記載の方法。
条項３０． ステップ（ｅ）の不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、およびキセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、条項２９に記載の方法。
条項３１． 不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、条項３０に記載の方法。
条項３２． ステップ（ａ）のフェースプレートは、０．７ｍｍの最小厚さを有する、条項２７に記載の方法。
条項３３． ステップ（ｄ）は、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５５０℃から６２５℃の間で、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項２７に記載の方法。
条項３４． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５７５℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項３３に記載の方法。
条項３５． ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、α－βチタン合金から形成されたフェースプレートを提供するステップであって、α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、ステップと、フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、フェースプレートをクラブヘッドに溶接するステップと、フェースプレートを溶接するステップの後に、クラブヘッドおよびフェースプレートを、フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップの後に、クラブヘッドおよびフェースプレートが不活性ガス環境の中で冷却することを許容するステップとを含む方法。
条項３６． フェースプレートを溶接するステップは、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項３５に記載の方法。
条項３７． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項３５に記載の方法。
条項３８． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを４００℃から６３０℃の間まで加熱するステップを含む、条項３７に記載の方法。
条項３９． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から６２５℃の間まで、１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項３８に記載の方法。
条項４０． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から５５０℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項３９に記載の方法。
条項４１． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、４７５℃から５００℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、条項４０に記載の方法。
条項４２． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５５０℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項３８に記載の方法。
条項４３． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを、５７５℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、条項４２に記載の方法。
条項４４． ステップ（ｅ）の不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、およびキセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、条項３５に記載の方法。
条項４５． 不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、条項４４に記載の方法。
条項４６． ステップ（ａ）のフェースプレートは０．７ｍｍの最小厚さを備える、条項３５に記載の方法。
条項４７． ゴルフクラブヘッドであって、クラウンと、ソールと、トウ端と、ヒール端と、クラウンとソールの間、および、トウ端とヒール端との間に位置決めされている凹部と、ヒール端に隣接して位置決めされているホーゼルと、凹部に位置合わせされ、クラブヘッドに溶接されているフェースプレートとを含み、フェースプレートは、ヒール端とトウ端との間に延在するバルジ曲率を有し、フェースプレートは、α－βチタン合金を含み、α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）であり、フェースプレートがクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドおよびフェースプレートは、５２５℃から６２５℃の間で、１時間から６時間にわたって加熱され、また、不活性ガスの中で冷却される、ゴルフクラブヘッド。
条項４７． ゴルフクラブヘッドであって、クラウンと、ソールと、トウ端と、ヒール端と、クラウンとソールの間、および、トウ端とヒール端との間に位置決めされている凹部と、ヒール端に隣接して位置決めされているホーゼルと、凹部に位置合わせされ、クラブヘッドに溶接されているフェースプレートとを含み、フェースプレートは、ヒール端とトウ端との間に延在するバルジ曲率を有し、フェースプレートは、α－βチタン合金を含み、α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）であり、フェースプレートがクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドおよびフェースプレートは、５２５℃から６２５℃の間で、１時間から６時間にわたって加熱され、また、不活性ガスの中で冷却される、ゴルフクラブヘッド。
条項４８． クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップは、クラブヘッドおよびフェースプレートを加熱するステップが、４００℃から６２５℃の間で、１時間から６時間の間、実施されることを含む、条項１に記載の方法。

Claims (26)

  1. ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、
    （ａ）α－βチタン合金から形成されたフェースプレートを提供するステップと、
    （ｂ）前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、
    （ｃ）前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、
    （ｄ）前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、前記フェースプレートの前記ソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、
    （ｅ）前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートが不活性ガスの中で冷却することを許容するステップと
    を含む方法。
  2. 前記α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、および、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）を含む、請求項１に記載の方法。
  3. 前記α－βチタン合金は、０．３０％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）をさらに含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、請求項２に記載の方法。
  4. ステップ（ｃ）の溶接する前記ステップは、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、請求項１に記載の方法。
  5. 前記フェースプレートは、０．７ｍｍの最小厚さを有する、請求項１に記載の方法。
  6. ステップ（ｅ）の前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、およびキセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、請求項１に記載の方法。
  7. 前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、請求項６に記載の方法。
  8. ステップ（ｄ）は、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップが、４００℃から６２５℃の間で、１時間から６時間の間、実施されることを含む、請求項１に記載の方法。
  9. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、４７５℃から６２５℃の間まで、１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、請求項８に記載の方法。
  10. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、４７５℃から５５０℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、請求項９に記載の方法。
  11. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、４７５℃から５００℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、請求項１０に記載の方法。
  12. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、５５０℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、請求項８に記載の方法。
  13. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、５７５℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、請求項１２に記載の方法。
  14. ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、
    フェースプレートを提供するステップと、
    前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、
    前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、
    前記フェースプレートを溶接するステップの後に、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、前記フェースプレートの前記ソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、
    前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップの後に、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートが不活性ガス環境の中で冷却することを許容するステップと
    を含む方法。
  15. 前記フェースプレートは、α－βチタン合金である、請求項１４に記載の方法。
  16. 前記α－βチタン合金は、６．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、請求項１５に記載の方法。
  17. 前記フェースプレートを溶接するステップは、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、請求項１４に記載の方法。
  18. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、請求項１４に記載の方法。
  19. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを４００℃から６３０℃の間まで加熱するステップを含む、請求項１８に記載の方法。
  20. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、４７５℃から６２５℃の間まで、１時間から６時間の間、加熱するステップを含む、請求項１９に記載の方法。
  21. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、４７５℃から５５０℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、請求項２０に記載の方法。
  22. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、４７５℃から５００℃の間まで、４時間から６時間の間、加熱するステップを含む、請求項２１に記載の方法。
  23. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、５５０℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、請求項１４に記載の方法。
  24. 前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを加熱するステップは、前記クラブヘッドおよび前記フェースプレートを、５７５℃から６２５℃の間まで、１時間から２時間の間、加熱するステップを含む、請求項２３に記載の方法。
  25. ステップ（ｅ）の前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、およびキセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、請求項１４に記載の方法。
  26. 前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、請求項２５に記載の方法。
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