JP2023088755A - 油圧式ダンパ - Google Patents

Abstract

【課題】 安定した減衰特性を得ることが可能な油圧式ダンパを提供する。【解決手段】 第１リリーフ弁２３の流出側の流路３５（第２圧力室９）と、第２リリーフ弁１７の流出側の流路３９（第１圧力室７）には、方向切換え弁３１が接続される。方向切換え弁３１は、流路３５（第２圧力室９）と流路３９（第１圧力室７）との間で低圧側が開き、流路３５（第２圧力室９）又は流路３９（第１圧力室７）のいずれか低圧側とアキュムレータ１１とが接続するように切り替え可能である。【選択図】図１

Description

本発明は、建築物等に用いられる油圧式ダンパに関するものである。

従来、地震や風等による建築物の揺れを低減させるために油圧式ダンパが用いられている。油圧式ダンパは、油の流体抵抗を利用して、建築物の揺れに対する抵抗力（減衰力）を発生させ、建築物の揺れを吸収して耐震性、居住性を向上させる。即ち、油圧式ダンパのシリンダ内に充填された作動油が、油圧弁を通過する際の流体抵抗により減衰力を発生させて建築物の揺れを吸収するものである。

このような油圧式ダンパとしては、例えば、複数のチェック弁を用いることで、シリンダ内のピストンがいずれの方向に移動しても減衰力が発生する調圧弁を装備する油圧式ダンパがある（例えば特許文献１）。

特開２００４－３６６７７号公報

図５は、従来の油圧式ダンパ１００の構成を示す図である。図５に示すように、油圧式ダンパ１００は、主に、シリンダ１０３、ピストン１０５、調圧弁１１３、アキュムレータ１１１等からなる油圧回路から構成される。

シリンダ１０３内は、ピストン１０５によって、第１圧力室１０７と第２圧力室１０９とに区分される。第１圧力室１０７と第２圧力室１０９には、作動油が充填される。第１圧力室１０７は流路を介して第２チェック弁１１７の流入側および第４チェック弁１２１の流出側と接続され、第２圧力室１０９は流路を介して第１チェック弁１１５の流入側および第３チェック弁１１９の流出側と接続される。

また、第１チェック弁１１５及び第２チェック弁１１７の流出側と、第３チェック弁１１９及び第４チェック弁１２１の流入側との間に、調圧弁１１３が接続される。調圧弁１１３は、第１チェック弁１１５及び第２チェック弁１１７の流出側から第３チェック弁１１９及び第４チェック弁１２１の流入側への作動油の流体抵抗により減衰力を発生させる。なお、調圧弁１１３の流出側には、絞り弁１２７を介してアキュムレータ１１１が接続される。

また、第１圧力室１０７と第２圧力室１０９との間には、第１リリーフ弁１２３と第２リリーフ弁１２５が接続される。第１リリーフ弁１２３は、第１圧力室１０７側の圧力が所定以上となると、第１圧力室１０７から第２圧力室１０９への作動油の流れを許容し、第２リリーフ弁１２５は、第２圧力室１０９側の圧力が所定以上となると、第２圧力室１０９から第１圧力室１０７への作動油の流れを許容する。

ピストン１０５が図中左側へ移動して、第１圧力室１０７の方が第２圧力室１０９よりも高圧となると、第２チェック弁１１７が開き、第１圧力室１０７からの作動油が、調圧弁１１３を通り、第３チェック弁１１９を介して第２圧力室１０９側へ流出する。また、ピストン１０５が図中右側へ移動して、第２圧力室１０９の方が第１圧力室１０７よりも高圧となると、第１チェック弁１１５が開き、第２圧力室１０９からの作動油が、調圧弁１１３を通り、第４チェック弁２１を介して第１圧力室１０７側へ流出する。

このように、一つの調圧弁１１３によって、ピストン１０５がいずれの方向に移動しても減衰力を発生させることができる。このため、一つの調圧弁１１３を調整することで、いずれの方向に対しても等しい減衰特性を得ることができる。

なお、第１リリーフ弁１２３は、第１圧力室１０７内の作動油の圧力が一定値を超えると開き、作動油が第１圧力室１０７側から第２圧力室１０９側に流れることを許容する。また、第２リリーフ弁１２５は、第２圧力室１０９内の作動油の圧力が一定値を超えると開き、作動油が第２圧力室１０９側から第１圧力室１０７側に流れることを許容する。このようにすることで、２段階の減衰特性を発揮させることができる。

一方、調圧弁１１３や各リリーフ弁を通過する際、作動油は温度が上昇する。例えば、調圧弁１１３の流入側（図中Ｙ部）に対して、流出側（図中Ｚ部）は温度が上昇する傾向がある。作動油は温度が上昇すると体積が膨張する。このため、本来低圧側となる圧力室の圧力が想定よりも高くなり、二つの圧力室の圧力差が小さくなるため、設計した減衰特性が得られない場合がある。

通常、このような体積変動はアキュムレータ１１１で吸収可能である。油圧式ダンパ１００においても、調圧弁１１３の流出側にアキュムレータ１１１が接続されるため、温度上昇に伴う体積増加が生じても、アキュムレータ１１１に過剰な作動油を流入させることができる。

しかし、減衰力を発揮する調圧弁１１３とアキュムレータ１１１とを直接接続すると、油圧式ダンパ１００が動作した際に、回路からアキュムレータ１１１への作動油の過度の流れ込みが生じる恐れがある。このため、本来一方の圧力室から他方の圧力室に流れる作動油が、アキュムレータ１１１に流れ込んでしまうために、他方の圧力室の油の不足の要因となる。このため、調圧弁１１３とアキュムレータ１１１との間には絞り弁１２７が設けられ、アキュムレータ１１１への急激な作動油の流入等が抑制される。

しかし、ピストン１０５の移動速度等に応じて、Ｚ部の圧力変動は一定ではない。このため、状況により、絞り弁１２７の絞りが弱いと、絞り弁１２７の効果が小さくなり、また、絞りが強すぎると、却って体積変動に追従しきれずに減衰特性が悪化する恐れがある。このように、絞り弁１２７の設計は簡単ではない。

また、前述したように、ピストン５の移動速度が一定値を超え、第１圧力室１０７又は第２圧力室１０９の圧力が所定圧力以上となると、第１リリーフ弁１２３又は第２リリーフ弁１２５が開き、作動油が流れるが、この場合でも、流出側の温度上昇による体積膨張が生じる。例えば、第１圧力室１０７が高圧側の際には、第１リリーフ弁１２３を通過する際に、流出側（図中Ｘ部）で温度上昇に伴う体積膨張が生じる。

この場合、第１リリーフ弁１２３の流入側（図中Ｗ部）と比較して、流出側のＸ部は低圧側となるため、第２リリーフ弁１２５は閉じており、また、Ｘ部と比較してＹ部が高圧側となるため、第１チェック弁１１５が開くことはない。また、第３チェック弁１１９は、Ｚ部側からＸ部側への作動油の流れのみを許容する。このため、Ｘ部の作動油がアキュムレータ１１１へ流れる流路が閉ざされており、Ｘ部側の体積膨張分をアキュムレータ１１１で吸収することができない。

同様に、第２圧力室１０９が高圧側の際には、第２リリーフ弁１２５を通過する際に、流出側のＷ部で温度上昇に伴う体積膨張が生じる。この場合も、第２リリーフ弁１２５の流入側のＸ部と比較して、流出側のＷ部は低圧側となるため、第１リリーフ弁１２３は閉じており、また、Ｗ部と比較してＹ部が高圧側となるため、第２チェック弁１１７が開くことはない。また、第４チェック弁１２１は、Ｚ部側からＷ部側への作動油の流れのみを許容する。このため、Ｗ部の作動油がアキュムレータ１１１へ流れる流路が閉ざされており、Ｗ部側の体積膨張分をアキュムレータ１１１で吸収することができない。

このように、特に２段階の減衰特性を有する油圧式ダンパ１００では、調圧弁やリリーフ弁を通過した後の作動油の温度上昇に伴う体積膨張を効率よく吸収して、精度の良い減衰特性を確保することが困難である。

本発明は、このような問題を鑑みてなされたもので、安定した減衰特性を得ることが可能な油圧式ダンパを提供することを目的とする。

前述した目的を達成するための本発明は、シリンダと、前記シリンダを第１圧力室と第２圧力室とに区分し、前記シリンダ内に移動可能に設けられたピストンと、流入側が前記第２圧力室、流出側が第１流路に接続される第１チェック弁と、流入側が前記第１圧力室、流出側が前記第１流路に接続される第２チェック弁と、流入側が前記第１流路、流出側が第２流路に接続され、前記第１流路から前記第２流路へ通過する作動油に流体抵抗を発生させる調圧弁と、流入側が前記第２流路、流出側が前記第２圧力室に接続される第３チェック弁と、流入側が前記第２流路、流出側が前記第１圧力室に接続される第４チェック弁と、流入側が前記第１圧力室、流出側が前記第２圧力室に接続され、前記第１圧力室から前記第２圧力室へのみ作動油の流れを許容する第１リリーフ弁と、流入側が前記第２圧力室、流出側が前記第１圧力室に接続され、前記第２圧力室から前記第１圧力室へのみ作動油の流れを許容する第２リリーフ弁と、前記第１圧力室と、前記第２圧力室とに接続され、低圧側が開く方向切換え弁と、前記方向切換え弁と接続されるアキュムレータと、を具備することを特徴とする油圧式ダンパである。

前記第１圧力室及び前記第２圧力室と、前記方向切換え弁との間には、それぞれ絞り弁が設けられてもよい。

前記方向切換え弁は、前記第１圧力室と前記第２圧力室の圧力差が所定以下の場合に、弾性部材によって中立状態が保持されてもよい。

本発明によれば、第１圧力室及び第２圧力室（すなわち、調圧弁、第１リリーフ弁及び第２リリーフ弁の流出側）が、低圧側が開く方向切換え弁を介してアキュムレータと接続されているため、各弁を通過した際の温度上昇によって作動油の体積が変化しても、確実にアキュムレータによって体積変化を吸収することができる。このため、体積変化に伴う減衰特性の変動を抑制し、安定した減衰特性を得ることができる。

また、第１圧力室及び第２圧力室と、方向切換え弁との間に、それぞれ絞り弁を設けることで、油圧式ダンパが動作を開始した際や、方向が切り替わった直後において、急激な圧力変化の衝撃がアキュムレータへ直接付与されることを抑制することができる。

また、方向切換え弁が、第１圧力室と第２圧力室の圧力差が所定以下の場合に、弾性部材によって中立状態が保持されれば、油圧式ダンパの停止状態における温度変化等に対して、第１圧力室と第２圧力室のいずれの体積変化もアキュムレータで吸収することができる。

本発明によれば、安定した減衰特性を得ることが可能な油圧式ダンパを提供することができる。

油圧式ダンパ１の油圧回路図。 油圧式ダンパ１の油圧回路図。 方向切換え弁３１の構造を示す図。 油圧式ダンパ１ａの油圧回路図。 油圧式ダンパ１００の油圧回路図。

以下、本発明の実施の形態にかかる油圧式ダンパについて説明する。図１に示すように、油圧式ダンパ１は、主に、シリンダ３、ピストン５等と、調圧弁１３、アキュムレータ１１等からなる油圧回路から構成される。

円筒状のシリンダ３内には、ピストン５が移動可能に設けられる。ピストン５の両側には、円柱状のピストンロッドが設けられる。シリンダ３及びピストンロッドの端部には図示を省略したジョイントが連結され、建築物のブレースや基台に固定される。

シリンダ３内は、ピストン５によって、第１圧力室７と第２圧力室９とに区分される。第１圧力室７と、第２圧力室９には作動油が充填される。なお、シリンダ３、ピストン５等は金属で構成される。

第１圧力室７と第２圧力室９との間には、流路を介して第１チェック弁１５、第２チェック弁１７、第３チェック弁１９、第４チェック弁２１が接続される。第１チェック弁１５は、流入側（流路１６）が第２圧力室９に接続され、流出側が第１流路である流路２７に接続される。第２チェック弁１７は、流入側（流路１８）が第１圧力室７に接続され、流出側が流路２７に接続される

流路２７は、調圧弁１３を介して第２流路である流路２９に接続される。すなわち、調圧弁１３は、流入側が流路２７であり、流出側が流路２９となる。調圧弁１３は、流路２７から流路２９へ通過する作動油に流体抵抗を発生させる。

第３チェック弁１９は、流入側が流路２９であり、流出側が流路２０を介して第２圧力室９に接続される。また、第４チェック弁２１は、流入側が流路２９であり、流出側が流路２２を介して第１圧力室７に接続される。

また、第１圧力室７と第２圧力室９との間には、流路を介して第１リリーフ弁２３と第２リリーフ弁２５が接続される。第１リリーフ弁２３は、流入側（流路３３）が第１圧力室７と接続され、流出側（流路３５）が第２圧力室９に接続される。第１リリーフ弁２３は、第１圧力室７から第２圧力室９へのみ作動油の流れを許容する。また、第２リリーフ弁２５は、流入側（流路３７）が第２圧力室９と接続され、流出側（流路３９）が第１圧力室７に接続される。第２リリーフ弁２５は、第２圧力室９から第１圧力室７へのみ作動油の流れを許容する。

第１リリーフ弁２３の流出側の流路３５（第２圧力室９）と、第２リリーフ弁２５の流出側の流路３９（第１圧力室７）には、方向切換え弁３１が接続される。方向切換え弁３１は、流路３５（第２圧力室９）と流路３９（第１圧力室７）との間で低圧側が開き、流路３５（第２圧力室９）又は流路３９（第１圧力室７）のいずれか低圧側とアキュムレータ１１とが接続するように切り替え可能である。

次に、図１及び図２を用いて、油圧式ダンパ１の動作について詳細に説明する。図１は、建築物に地震・風などの力が働き、ピストン５にＡ方向の外力が働く場合を示す。ピストン５がＡ方向に移動すると、第２圧力室９に充填された作動油が圧縮される。第２圧力室９で圧縮された作動油は、流路１６を介して第１チェック弁１５から流路２７に流入する（図中矢印Ｂ方向）。この際、第２チェック弁１７および第３チェック弁１９は閉じている。

第１チェック弁１５から流路２７に流入した作動油は、調圧弁１３に流入する。所定圧力以上の作動油が調圧弁１３に流入すると、作動油は調圧弁１３を介して流路２９に流出する。調圧弁１３から流出した作動油は、第４チェック弁２１から流路２２を介して第１圧力室７へ流入する（図中矢印Ｃ方向）。なお、調圧弁１３通過後の作動油の圧力よりも第２圧力室９の方が高圧なので、第３チェック弁１９が開くことはない。

このように、ピストン５が、Ａ方向に移動する速度に対し、調圧弁１３に収装するばね等を調整することで、ピストン５にはＡ方向の力を打ち消す方向に、減衰力が発生する。すなわち、調圧弁１３を調整することで、油圧式ダンパ１の減衰力を調整することができる。

ここで、第１圧力室７よりも第２圧力室９の方が高圧であるため、方向切換え弁３１は、低圧側の第１圧力室７とアキュムレータ１１とを接続する（図中Ｅ）。前述したように、調圧弁１３を通過する際に、作動油は温度が上昇する。このため作動油の体積が膨張する。調圧弁１３を通過して流路２９及び第４チェック弁２１を介して、流路２２（第１圧力室７）へ流出した作動油は、方向切換え弁３１を介してアキュムレータ１１とつながっているため、作動油の体積変化をアキュムレータ１１によって吸収することができる。

また、ピストン５のＡ方向への移動速度が一定値を超え、第２圧力室９の圧力が所定圧力以上となると、第２リリーフ弁２５が開き、作動油が第２圧力室９から第１圧力室７へ流れる（図中矢印Ｄ）。すなわち、ピストン５に生じる減衰力が一定値を超えると、第２リリーフ弁２５が開いて、速度上昇に対する減衰力の上昇を抑制する。すなわち、油圧式ダンパ１は、２段階の減衰特性を有する。

この場合でも、第２リリーフ弁２５を通過する際に、作動油は温度が上昇して体積が膨張する。しかし、第２リリーフ弁２５の流出側の流路３９（第１圧力室）は、方向切換え弁３１を介してアキュムレータ１１とつながっているため、作動油の体積変化をアキュムレータ１１によって吸収することができる。

次に、建築物に働く地震や風などの力の方向が、反転した場合について説明する。図２は、建築物に地震・風などの力が働き、ピストン５にＦ方向の外力が働く場合を示す。

ピストン５がＦ方向に移動すると、第１圧力室７に充填された作動油が圧縮される。第１圧力室７で圧縮された作動油は、流路１８を介して第２チェック弁１７から流路２７に流入する（図中矢印Ｇ方向）。この際、第１チェック弁１５および第４チェック弁２１は閉じている。

第２チェック弁１７から流路２７に流入した作動油は、調圧弁１３に流入する。所定圧力以上の作動油が調圧弁１３に流入すると、作動油は調圧弁１３を介して流路２９に流出する。調圧弁１３から流出した作動油は、第３チェック弁１９から流路２０を介して第２圧力室９へ流入する（図中矢印Ｈ方向）。なお、調圧弁１３通過後の作動油の圧力よりも第１圧力室７の方が高圧なので、第４チェック弁２１が開くことはない。

このように、ピストン５が、Ｆ方向に移動する速度に対し、調圧弁１３に収装するばね等を調整することで、ピストン５にはＦ方向の力を打ち消す方向に、減衰力が発生する。すなわち、一つの調圧弁１３を調整することで、油圧式ダンパ１のいずれの方向に対する減衰力も調整することができる。

ここで、第２圧力室９よりも第１圧力室７の方が高圧であるため、方向切換え弁３１は、低圧側の第２圧力室９とアキュムレータ１１とを接続する（図中Ｊ）。前述したように、調圧弁１３を通過する際に、作動油は温度が上昇する。このため作動油の体積が膨張する。調圧弁１３を通過して流路２９及び第３チェック弁１９を介して、流路２０（第２圧力室９）へ流出した作動油は、方向切換え弁３１を介してアキュムレータ１１とつながっているため、作動油の体積変化をアキュムレータ１１によって吸収することができる。

また、ピストン５のＦ方向への移動速度が一定値を超え、第１圧力室７の圧力が所定圧力以上となると、第１リリーフ弁２３が開き、作動油が第１圧力室７から第２圧力室９へ流れる（図中矢印Ｉ）。すなわち、ピストン５に生じる減衰力が一定値を超えると、第１リリーフ弁２３が開いて、速度上昇に対する減衰力の上昇を抑制する。

この場合でも、第１リリーフ弁２３を通過する際に、作動油は温度が上昇して体積が膨張する。しかし、第１リリーフ弁２３の流出側の流路３５（第２圧力室９）は、方向切換え弁３１を介してアキュムレータ１１とつながっているため、作動油の体積変化をアキュムレータ１１によって吸収することができる。

なお、ピストン５の移動が停止すると、第１圧力室７と第２圧力室９との圧力差がなくなるため、作動油の移動が停止する。ここで、作動油の移動が停止した状態において、方向切換え弁３１は、第１圧力室７側と第２圧力室９側の両方に開くことが望ましい。

図３は、方向切換え弁３１の構造を示す概念図である。方向切換え弁３１は、例えば、一対の弁体４１ａ、４１ｂが連結されており、一対の弁座４３ａ、４３ｂの外側から、いずれかの弁座４３ａ、４３ｂと接触可能に配置される。それぞれの弁体４１ａ、４１ｂが収容された油室には作動油の流入出ポート（図中Ｋ、Ｌ）が設けられ、さらに一対の弁座４３ａ、４３ｂ同士の間に、作動油の流入出ポート（図中Ｍ）が設けられる。

例えば、Ｋ側がＬ側に対して高圧側となると、弁体４１ａは弁体４１ｂとともに図中右側に移動して図中左側の弁座４３ａと接触する。この状態では、Ｋ側が閉じられるため、Ｌ側とＭ側とが連通する。逆に、Ｌ側がＫ側に対して高圧側となると、弁体４１ｂは弁体４１ａとともに図中左側に移動して図中右側の弁座４３ｂと接触する。この状態では、Ｌ側が閉じられるため、Ｋ側とＭ側とが連通する。

ここで、必要に応じて、それぞれの弁体４１ａ、４１ｂに対して弾性部材４５が配置される。一対の弾性部材４５同士の力の釣り合う状態では、いずれの弁体４１ａ、４１ｂも弁座４３ａ、４３ｂと接触しない。

例えば、第１リリーフ弁２３の流出側（第２圧力室９）をポートＬとし、第２リリーフ弁の流出側（第１圧力室７）をポートＫとすると、この圧力差が所定以下の場合には、弾性部材４５によって中立状態（すなわち、ポートＫ、Ｌのいずれも開いた状態）が保持される。この状態では、全てのポートＫ、Ｌ、Ｍがつながっているため、第１圧力室７、第２圧力室９及びアキュムレータ１１が方向切換え弁３１を介してつながっている。

このようにすることで、油圧式ダンパ１が停止した状態における作動油の体積変化等をアキュムレータ１１で吸収することができる。例えば、弾性部材４５を用いない場合には、油圧式ダンパの動作が停止した際に、方向切換え弁３１は、最後に開いたポートとアキュムレータ１１とがつながった状態で保持される。この状態では、環境温度の変化や作動油の漏れなどの影響で最後に高圧側であった側の圧力室等における作動油の体積変化をアキュムレータ１１で吸収することができない。

これに対し、油圧式ダンパ１の停止状態において、第１圧力室７と第２圧力室９の両方をアキュムレータ１１とつなげた状態とすることで、油圧式ダンパ１の停止状態でも、いずれの油圧室における作動油の体積変動も、確実にアキュムレータ１１で吸収することができる。このため、その後、再度油圧式ダンパ１が動作を開始した際に、初期から安定した減衰特性を得ることができる。

以上、本実施形態によれば、調圧弁１３による減衰力と、第１リリーフ弁２３及び第２リリーフ弁２５を加えた減衰力の２段階での減衰特性を確保することができる。また、調圧弁１３、第１リリーフ弁２３及び第２リリーフ弁２５の低圧となる流出側（すなわち低圧側の油圧室）が、方向切換え弁３１を介してアキュムレータ１１と接続される。このため、各弁を通過した後の作動油の体積変動を確実にアキュムレータで吸収することができる。このため、安定した減衰特性を得ることができる。

また、方向切換え弁３１は、油圧式ダンパ１の停止時には、第１圧力室７と第２圧力室９のいずれもアキュムレータ１１と接続されるため、油圧式ダンパ１の停止時における作動油の体積変化も、アキュムレータ１１で吸収可能である。このため、作動初期から安定した減衰特性を得ることができる。

次に、第２の実施の形態について説明する。図４は、油圧式ダンパ１ａの構成を示す回路図である。なお、以下の説明において、油圧式ダンパ１と同様の機能を奏する構成については、図１等と同一の符号を付して、重複した説明を省略する。油圧式ダンパ１ａは、油圧式ダンパ１と略同様の構成であるが、第１圧力室７及び第２圧力室９と、方向切換え弁３１との間に、それぞれ絞り弁４７が設けられる点で異なる。

前述したように、調圧弁１３から流路２９を介して流出した流路２２又は流路２０の作動油の内、温度上昇による体積増加分は、アキュムレータ１１へ流入可能である。一方、各圧力室と方向切換え弁３１とがつながっているため、方向切換え弁３１へは、作動油の圧力変動による衝撃がかかるおそれがある。このため、方向切換え弁３１等の破損の恐れがある。

これに対し、方向切換え弁３１への流入部には、絞り弁４７が設けられるため、各圧力室から方向切換え弁３１への作動油の流入には、抵抗が付与される。したがって、方向切換え弁３１へかかる作動油による衝撃を抑制することができる。

以上、第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。また、絞り弁４７によって、方向切換え弁３１への作動油による衝撃を抑制することができる。

以上、添付図を参照しながら、本発明の実施の形態を説明したが、本発明の技術的範囲は、前述した実施の形態に左右されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

１、１ａ……油圧式ダンパ
３………シリンダ
５………ピストン
７………第１圧力室
９………第２圧力室
１１………アキュムレータ
１３………調圧弁
１５………第１チェック弁
１６、１８、２０、２２、２７、２９、３３、３５、３７、３９………流路
１７………第２チェック弁
１９………第３チェック弁
２１………第４チェック弁
２３………第１リリーフ弁
２５………第２リリーフ弁
３１………方向切換え弁
４１ａ、４１ｂ………弁体
４３ａ、４３ｂ………弁座
４５………弾性部材
４７………絞り弁
１００……油圧式ダンパ
１０３………シリンダ
１０５………ピストン
１０７………第１圧力室
１０９………第２圧力室
１０１………アキュムレータ
１０３………調圧弁
１０５………第１チェック弁
１１７………第２チェック弁
１１９………第３チェック弁
１２１………第４チェック弁
１２３………第１リリーフ弁
１２５………第２リリーフ弁
１２７………絞り弁

Claims (3)

1. シリンダと、
   前記シリンダを第１圧力室と第２圧力室とに区分し、前記シリンダ内に移動可能に設けられたピストンと、
   流入側が前記第２圧力室、流出側が第１流路に接続される第１チェック弁と、
   流入側が前記第１圧力室、流出側が前記第１流路に接続される第２チェック弁と、
   流入側が前記第１流路、流出側が第２流路に接続され、前記第１流路から前記第２流路へ通過する作動油に流体抵抗を発生させる調圧弁と、
   流入側が前記第２流路、流出側が前記第２圧力室に接続される第３チェック弁と、
   流入側が前記第２流路、流出側が前記第１圧力室に接続される第４チェック弁と、
   流入側が前記第１圧力室、流出側が前記第２圧力室に接続され、前記第１圧力室から前記第２圧力室へのみ作動油の流れを許容する第１リリーフ弁と、
   流入側が前記第２圧力室、流出側が前記第１圧力室に接続され、前記第２圧力室から前記第１圧力室へのみ作動油の流れを許容する第２リリーフ弁と、
   前記第１圧力室と、前記第２圧力室とに接続され、低圧側が開く方向切換え弁と、
   前記方向切換え弁と接続されるアキュムレータと、
   を具備することを特徴とする油圧式ダンパ。
2. 前記第１圧力室及び前記第２圧力室と、前記方向切換え弁との間には、それぞれ絞り弁が設けられることを特徴とする請求項１記載の油圧式ダンパ。
3. 前記方向切換え弁は、前記第１圧力室と前記第２圧力室の圧力差が所定以下の場合に、弾性部材によって中立状態が保持されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の油圧式ダンパ。

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