JP2023086220A - ナックル鋳物及びナックル - Google Patents

Abstract

【課題】ナックル鋳物に剛性向上を目的とした第１補強リブと第２補強リブとを備えるにも拘わらず、鋳造性の向上が図れる技術を提供する。【解決手段】ナックル鋳物２０は、溶湯２１の流れに沿って形成される方案部２２と製品部２３とからなる。製品部２３は、中間部２６と、この中間部２６の一端（方案部２２側）に一体的に形成される第１の締結部２７と、中間部２６の他端に一体的に形成される第２の締結部２８と、第１の締結部２７から第２の締結部２８まで延びるようにして中間部２６に一体的に形成される第１リブ３１及び第２リブ３２とを備えている。第１リブ３１と第２リブ３２とは、非平行であって、第２の締結部２８側のリブ間隔Ｗ２に対して第１の締結部２７側のリブ間隔Ｗ１が狭くなるように、Ｖ字形に配置されている。【選択図】図４

Description

本発明は、ナックル鋳物及びナックルに関する。本発明では、製品としてのナックル（製品ナックル）を単に「ナックル」と呼び、ナックル鋳物と区別する。

乗用車等の車両に、車輪を保持するナックルと呼ばれる部材が付設される。
このようなナックルには、補強リブを備えたものが知られている（例えば、特許文献１（図２）参照）。

特許文献１を次図に基づいて説明する。
図９は従来のナックルの正面図及び右側面図である。
図９（ａ）に示すように、ナックル１００は、中間部１０１と、この中間部１０１の一端に形成される第１接続部１０２と、中間部１０１の他端に形成される第２接続部１０３とを基本要素とする。
第１接続部１０２と第２接続部１０３に、ロアアーム、アッパーアーム、ブレーキキャリア、リンク部材などの被締結部材がボルトにより締結される（特許文献１、段落００１３）。

図９（ｂ）に示すように、ナックル１００に、第１リブ１０４及び第２リブ１０５が設けられている。
図９（ａ）に示すように、第１接続部１０２の中心と第２接続部１０３の中心とを通る線を中心線１０６としたときに、第１リブ１０４と第２リブ１０５は、中心線１０６に平行になるように、設けられている。

特許文献１とは異なる形態のナックル２００を、図１０に基づいて説明する。
図１０に示すように、従来のナックル２００は、製品中間部２０１と、この製品中間部２０１の一端に一体的に形成される車軸締結部２０２と、製品中間部２０１の他端に一体的に形成されるダンパー締結部２０３と、車軸締結部２０２から図右へ張り出し形成されるロッド締結部２０４と、車軸締結部２０２から図左へ張り出し形成されるブレーキ締結部２０５と、車軸締結部２０２から図下へ張り出し形成されるロアアーム締結部２０６とを備える。

車軸締結部２０２には、車軸が締結される。
ダンパー締結部２０３には、ダンパーが締結される。
ロッド締結部２０４には、操舵用のタイロッドが締結される。
ブレーキ締結部２０５には、ブレーキキャリア（ブレーキキャリパー）が締結される。
ロアアーム締結部２０６には、ロアアームが締結される。

本発明者らは、ナックル２００に、特許文献１と類似したリブ（平行な一対の補強リブ）を付設してみた。
すなわち、車軸締結部２０２からダンパー締結部２０３まで延びる第１補強リブ２０７と第２補強リブ２０８を、製品中間部２０１に一体的に形成した。

第１補強リブ２０７と第２補強リブ２０８とにより、剛性の向上が図れる。
反面、第１補強リブ２０７と第２補強リブ２０８を設けたことに起因して鋳造性（湯回り・凝固指向性）が犠牲になっていることが分かった。その理由は、後述の「比較例」で詳しく説明する。

特開２０１７－７４８６３号公報

本発明は、ナックル鋳物に剛性向上を目的とした第１補強リブと第２補強リブとを備えるにも拘わらず、鋳造性の向上が図れる技術を提供することを課題とする。

請求項１に係る発明は、機械加工を施すことで、製品としてのナックルが得られるナックル鋳物であって、
このナックル鋳物は、溶湯の流れに沿って形成される方案部と製品部とからなり、前記製品部が凝固した後に前記方案部が凝固するように設計され、凝固後に前記製品部から前記方案部が切り離され、前記方案部は再溶解工程に回され、前記製品部に前記機械加工を施すようにする鋳造品であり、
前記製品部は、中間部と、この中間部の一端に一体的に形成されると共に前記方案部側に形成される第１の締結部と、前記中間部の他端に一体的に形成される第２の締結部と、前記第１の締結部から前記第２の締結部まで延びるようにして前記中間部に一体的に形成される第１リブ及び第２リブを備え、
前記第１リブと前記第２リブとは、非平行であって、前記第２の締結部側のリブ間隔に対して前記第１の締結部側のリブ間隔が狭くなるように、Ｖ字形に配置されていることを特徴とする。

請求項２に係る発明は、請求項１記載のナックル鋳物であって、
前記方案部に、最も遅れて凝固する最終凝固部が含まれ、
前記第１リブの長手軸と前記第２リブの長手軸との交点は、前記最終凝固部に重なっていることを特徴とする。

請求項３に係る発明は、請求項１又は請求項２記載のナックル鋳物であって、
前記第１の締結部は、車軸が締結される部位であり、
前記第２の締結部は、ダンパーが締結される部位であることを特徴とする。

請求項４に係る発明は、製品中間部と、この製品中間部の一端に一体的に形成され車軸が締結される車軸締結部と、前記製品中間部の他端に一体的に形成されダンパーが締結されるダンパー締結部とを備えているナックルであって、
このナックルは、前記車軸締結部から前記ダンパー締結部まで延びるようにして前記製品中間部に一体的に形成される第１補強リブ及び第２補強リブを備え、
前記第１補強リブと前記第２補強リブとは、非平行であって、前記ダンパー締結部側のリブ間隔に対して前記車軸締結部側のリブ間隔が狭くなるように、Ｖ字形に配置されていることを特徴とする。

請求項１に係る発明では、第１リブと第２リブが方案部を指向するように、第１リブと第２リブをＶ字形に配置した。
鋳造工程において溶湯の充填が完了した後、金型によって抜熱され、溶湯の凝固が始まる。このときに、未凝固の溶湯が第１リブと第２リブを通って方案部に向かう。本発明によれば、第１リブと第２リブは方案部を指向しているので、未凝固の溶湯が円滑に方案部へ向かう。結果、凝固指向性が大幅に改善される。凝固指向性が改善されるため、鋳造性が向上する。
すなわち、本発明によれば、ナックル鋳物に剛性向上を目的とした第１リブと第２リブとを備えるにも拘わらず、鋳造性の向上が図れる技術が提供される。

請求項２に係る発明では、第１リブの長手軸と第２リブの長手軸との交点は、方案部中の最終凝固部に重なっている。
未凝固の溶湯が直接的に最終凝固部に向かうために、凝固指向性が更に改善される。

請求項３に係る発明では、車軸が締結される部位とダンパーが締結される部位とに、第１リブ及び第２リブを渡した。
車軸が締結される部位とダンパーが締結される部位との間には、外力により大きな曲げが加わる。このような部位に第１リブ及び第２リブを設けて十分に剛性を高める。すなわち、中間部の肉厚を高めることなく、十分な剛性を付与できる。結果、ナックルの薄肉化及び軽量化が容易に達成できる。

請求項４に係る発明では、ナックルに、第１補強リブと第２補強リブをＶ字形に配置した。
請求項１と同様に、第１補強リブと第２補強リブは方案部を指向しているので、未凝固の溶湯が円滑に方案部へ向かう。結果、凝固指向性が大幅に改善される。凝固指向性が改善されるため、鋳造性が向上する。
すなわち、本発明によれば、ナックル鋳物に剛性向上を目的とした第１補強リブと第２補強リブとを備えるにも拘わらず、鋳造性の向上が図れる技術が提供される。

ナックルの平面図である。 図１の２矢視図（ナックルの正面図）である。 図１の３矢視図（ナックルの右側面図）である。 本発明に係るナックル鋳物の平面図である。 比較例の平面図である。 第１補強リブの凝固時間を説明する図である。 第２補強リブの凝固時間を説明する図である。 より好ましい実施例を説明する図である。 従来のナックルの正面図及び右側面図である。 別の従来のナックルの斜視図である。

本発明の実施の形態を添付図に基づいて以下に説明する。

図１～図３に、製品としてのナックル１０を示す。このナックル１０は、ナックル鋳物に機械加工等を施して得られる。

図１に示すように、ナックル１０は、製品中間部１１と、この製品中間部１１の一端に一体的に形成される車軸締結部１２と、製品中間部１１の他端に一体的に形成されるダンパー締結部１３と、車軸締結部１２から図右へ張り出し形成されるロッド締結部１４と、車軸締結部１２から図左へ張り出し形成されるブレーキ締結部１５とを備える。

車軸締結部１２には、車軸が締結される。
ダンパー締結部１３には、機械加工穴１９が開けられており、この機械加工穴１９にダンパーが締結される。
ロッド締結部１４には、操舵用のタイロッドが締結される。
ブレーキ締結部１５には、ブレーキキャリパーが締結される。

そして、車軸締結部１２からダンパー締結部１３まで延びるように製品中間部１１に、第１補強リブ１６と第２補強リブ１７とが一体的に形成されている。第１補強リブ１６と第２補強リブ１７は、非平行に配置され、ダンパー締結部側１３のリブ間隔に対して車軸締結部側１２のリブ間隔が狭くなるように、Ｖ字形を呈するように配置されている。

図２に示すように、ナックル１０は、下部にアーム締結部１８を一体的に備える。このアーム締結部１８には、ロアアームが締結される。その他は、図１の符号を流用し、詳細な説明は省略する。

図３に示すように、車軸締結部１２からダンパー締結部１３まで延びるように製品中間部１１に、第１補強リブ１６と第２補強リブ１７とが一体的に形成されている。その他は、図１の符号を流用し、詳細な説明は省略する。

以上に述べたナックル１０の元となるナックル鋳物を、以下に説明する。
図４に示すように、ナックル鋳物２０は、溶湯２１の流れに沿って形成される方案部２２と製品部２３とからなる。製品部２３が凝固した後に方案部２２が凝固する。方案部２２の中心部付近が最終凝固部２９となる。

凝固が完了したら製品部２３から方案部２２が分離線２４で切り離される。
方案部２２は再溶解工程に回され、製品部２３に機械加工を施されて、図１～図３で説明したナックル１０が得られる。

製品部２３は、中間部２６と、この中間部２６の一端（方案部２２側）に一体的に形成される第１の締結部２７と、中間部２６の他端に一体的に形成される第２の締結部２８と、第１の締結部２７から第２の締結部２８まで延びるようにして中間部２６に一体的に形成される第１リブ３１及び第２リブ３２とを備えている。

製品部２３に機械加工等を施すことで、図２に示すナックル１０が得られるため、第１の締結部２７は車軸を締結する部位（図１、車軸締結部１２）に相当し、第２の締結部２８はダンパーを締結する部位（図１、ダンパー締結部１３）に相当する。

製品部２３は、さらに、中間部２６から図右へ張り出す部３３を一体的に備えている。この張り出す部３３には、ロッド締結部（図１、符号１４）が後工程で形成される。

そして、第１リブ３１と第２リブ３２とは、第１の締結部２７の中心と第２の締結部２８の中心とを通る中心線３４に対して非平行であって、第２の締結部２８側のリブ間隔Ｗ２に対して第１の締結部２７側のリブ間隔Ｗ１が狭くなるように、Ｖ字形に配置されている。

なお、実施例では、中心線３４に対して、第１リブ３１と第２リブ３２の両方を非平行としたが、一方だけを中心線３４に対して非平行し、他方を中心線３４に平行（略平行を含む。）にしてもよい。要は、Ｖ字形になればよい。

Ｖ字形に配置された本発明の第１リブ３１と第２リブ３２の優位性を検討するために、一対のリブが平行に配置されたナックル鋳物を「比較例」とする。
図５に示すように、比較例でのナックル鋳物１２０は、方案部１２２と製品部１２３とからなる。
製品部１２３は、中間部１２６と、第１の締結部１２７と、第２の締結部１２８と、第１の締結部１２７から第２の締結部１２８まで延びるようにして中間部１２６に一体的に形成される第１リブ１３１及び第２リブ１３２と、張り出す部１３３とを備えている。

そして、第１リブ１３１と第２リブ１３２とは、第１の締結部１２７の中心と第２の締結部１２８の中心とを通る中心線１３４に対して平行である。

以上に述べたナックル鋳物２０（実施例）とナックル鋳物１２０（比較例）とを比較する。この比較を、図６及び図７に基づいて説明する。

図６は第１補強リブの凝固状況を説明する図である。
図６（ａ）はナックル鋳物１２０（比較例）を示し、図６（ｂ）は図６（ａ）のｂ－ｂ線断面における凝固時間を説明する図である。
図６（ｂ）中、斜線を施したエリアにおける凝固時間ｔ１は、１０～１８秒である。無数の点を施したエリアにおける凝固時間ｔ２は、１８～２２秒である。
すなわち、第１リブ１３１を含む中間部では、凝固が左右の表層から中心へ進行（指向）する。左の凝固時間ｔ２エリアと右の凝固時間ｔ２エリアとの間を距離Ｄ１とする。

図６（ｃ）はナックル鋳物２０（実施例）を示し、図６（ｄ）は図６（ｃ）のｄ－ｄ線断面における凝固時間を説明する図である。
図６（ｄ）中、斜線を施したエリアにおける凝固時間ｔ１は、１０～１８秒である。無数の点を施したエリアにおける凝固時間ｔ２は、１８～２２秒である。
すなわち、第１リブ３１を含む中間部では、凝固が左右の表層から中心へ進行（指向）する。左の凝固時間ｔ２エリアと右の凝固時間ｔ２エリアとの間を距離Ｄ２とする。

距離Ｄ２は、距離Ｄ１より格段に小さい。加えて、図６（ｄ）では凝固時間ｔ２エリアの先端が「く」の字を呈し、凝固指向の分かれ目がはっきりしている。対して、図６（ｂ）では凝固指向の分かれ目がはっきりしてはいない。

図６（ｄ）では、凝固指向の分かれ目がはっきりしているため、未凝固の溶湯は第１の締結部２７と第２の締結部２８へ押し出される。結果、第１リブ３１に巣などの鋳造欠陥が残りにくくなる。
対して、図６（ｂ）では、凝固指向の分かれ目がはっきりしていないため、巣などの鋳造欠陥が残りやすくなる。

以上の傾向を、図４においても検証する。
図４にて、鋳造工程において溶湯２１の充填が完了した後、金型によって抜熱され（冷やされ）、溶湯２１の凝固が始まる。溶湯２１の凝固は、製品形状や金型形状によって、部分的にむらが発生する。凝固の最終部分には、一般に金属の凝固収縮により引け巣が発生しやすい。

図６（ｄ）に説明したように、未凝固の溶湯は第１の締結部２７と第２の締結部２８へ向かう。
図４にて、第１の締結部２７へ向かう溶湯は最終凝固部２９へ向かい、第２の締結部２８へ向かう溶湯は、第２の締結部２８の中央へ向かう。第２の締結部２８の中央が製品側の遅れ凝固部３０となる。

引け巣は、最終凝固部２９と製品側の遅れ凝固部３０とに発生しやすい。凝固指向性が明確であるため、引け巣の発生部位は、最終凝固部２９と製品側の遅れ凝固部３０とに限定される。
最終凝固部２９は分割線２４で分割される方案部２２に含まれるため、製品部２３には影響しない。
また、製品側の遅れ凝固部３０は、機械加工穴（図１、符号１９）を加工するときに、切削除去される。

すなわち、中間部２６から凝固が始まる。その結果、凝固指向性が制御されることで、中間部２６を含む製品部２３には、引け巣等の鋳造欠陥が発生せず、結果、内部品質の向上、強度の確保、生産性の向上が図れ、鋳造性の向上が図れる。
対して、図６（ａ）、（ｂ）で説明した比較例では、凝固指向の分かれ目がはっきりしていないため、図６（ｃ）、（ｄ）で説明した実施例に比較して、引け巣が製品部にも発生するリスクが残る。

図７は第２補強リブの凝固状況を説明する図である。
図７（ａ）はナックル鋳物１２０（比較例）を示し、図７（ｂ）は図７（ａ）のｂ－ｂ線断面における凝固時間を説明する図である。
図７（ｂ）中、斜線を施したエリアにおける凝固時間ｔ１は、１０～１６秒である。無数の点を施したエリアにおける凝固時間ｔ３は、１６～１８秒である。左の凝固時間ｔ３エリアと右の凝固時間ｔ３エリアとの間を距離Ｄ３とする。
なお、第２リブ１３２は、熱容量が大きな張り出す部１３３の影響を受けるため、第１リブよりは凝固しにくい。

図７（ｃ）はナックル鋳物２０（実施例）を示し、図７（ｄ）は図７（ｃ）のｄ－ｄ線断面における凝固時間を説明する図である。
図７（ｄ）中、斜線を施したエリアにおける凝固時間ｔ１は、１０～１６秒である。無数の点を施したエリアにおける凝固時間ｔ３は、１６～１８秒である。
左の凝固時間ｔ３エリアと右の凝固時間ｔ３エリアとの間を距離Ｄ４とする。
なお、第２リブ３２は、熱容量が大きな張り出す部３３の影響を受けるため、第１リブよりは凝固しにくい。

距離Ｄ４は、距離Ｄ３より格段に小さい。加えて、図７（ｄ）では凝固時間ｔ３エリアの先端が「く」の字を呈し、凝固指向の分かれ目がはっきりしている。対して、図７（ｂ）では凝固指向の分かれ目がはっきりしてはいない。

図７（ｄ）では、凝固指向の分かれ目がはっきりしているため、未凝固の溶湯は第１の締結部２７と第２の締結部２８へ押し出される。結果、第１リブ３１に巣などの鋳造欠陥が残りにくくなる。
対して、図７（ｂ）では、凝固指向の分かれ目がはっきりしていないため、巣などの鋳造欠陥が残りやすくなる。

すなわち、図７（ｃ）、（ｄ）によれば、中間部から凝固が始まる。その結果、凝固指向性が制御されることで、中間部を含む製品部には、引け巣等の鋳造欠陥が発生せず、結果、内部品質の向上、強度の確保、生産性の向上が図れる。
対して、図７（ａ）、（ｂ）で説明した比較例では、凝固指向の分かれ目がはっきりしていないため、図７（ｃ）、（ｄ）で説明した実施例に比較して、引け巣が製品部にも発生するリスクが残る。

図６及び図７において、比較例と実施例とで凝固指向性の点で顕著な差がでた。この差の発生理由を、推定する。
図５（比較例）において、第１リブ１３１と第２リブ１３２は平行であるため、第１リブ１３１の長手軸１３１Ｂは、方案部１２７中の最終凝固部１２９へ指向してはいない。同様に、第２リブ１３２の長手軸１３２Ｂは、方案部１２７中の最終凝固部１２９へ指向してはいない。
未凝固の溶湯の一部は、長手軸１３１Ｂ、１３２Ｂに沿って方案部１２７へ向かうが、最終凝固部１２９へは向かわない。そのため、図６（ｂ）や図７（ｂ）で示したように、凝固指向の分かれ目がはっきりしない。

対して、図４（実施例）において、第１リブ３１と第２リブ３２とはＶ字状に配置され、第１リブ３１の長手軸３１Ｂが最終凝固部２９を指向し、第２リブ３２の長手軸３２Ｂが最終凝固部２９を指向している。
未凝固の溶湯の一部は、長手軸３１Ｂ、３２Ｂに沿って最終凝固部２９へ向かう。そのため、図６（ｄ）や図７（ｄ）で示したように、凝固指向の分かれ目がはっきりする。

次に、図４に示すリブ間隔Ｗ１、Ｗ２について、好ましい大きさを調べた。
リブ間隔Ｗ１を比率で「１.０」として、リブ間隔Ｗ２を比率で１．１５～１．４５の範囲にして、モデル１～モデル４を作成し、モデル１～モデル４について鋳造性を調べた。結果を、表１に示す。

モデル１では、Ｗ２を１．１５とした。Ｗ１とＷ２との差が小さいため、Ｖ字の効果が発揮されず、鋳造性の向上は小さかった。結果は×である。
モデル２では、Ｗ２を１．２８とした。十分なＶ字の効果が発揮され、良好な鋳造性が得られた。結果は〇である。
モデル３では、Ｗ２を１．３３とした。十分なＶ字の効果が発揮され、良好な鋳造性が得られた。結果は〇である。
モデル４では、Ｗ２を１．４５とした。Ｖ字のなす角度が大きくなり、湯流れ性に影響が出た。結果は△である。

結果、リブ間隔Ｗ１を比率で「１.０」としたときに、リブ間隔Ｗ２を比率で１．２８～１．３３の範囲にすることが推奨される。

次に、より好ましい実施例を説明する。
図８に示すように、方案部２２に、最終凝固部２９が含まれるようにすると共に、第１リブ３１の長手軸３１Ｂと第２リブ３２の長手軸３２Ｂとの交点が、最終凝固部２９に重なるようにする。前記交点は、最終凝固部２９の中心である必要はなく、最終凝固部２９の中であれば、縁であっても差し支えない。

未凝固の溶湯が長手軸３１Ｂ、３２Ｂに沿って最終凝固部２９へ向かうため、凝固指向性が一層はっきりし、鋳造欠陥の発生をより確実に回避することができる。

尚、実施例では第１の締結部２７に車軸を締結したが、第１の締結部２７にその他のアーム又はロッドを締結することは差し支えない。
同様に、第２の締結部２８にダンパーを締結したが、第２の締結部２８にその他のアーム又はロッドを締結することは差し支えない。

本発明は、車輪を保持するナックルに好適である。

１０…ナックル、１２…車軸締結部、１３…ダンパー締結部、１６…第１補強リブ、１７…第２補強リブ、２０…ナックル鋳物、２１…溶湯、２２…方案部、２３…製品部、２４…分離線、２６…中間部、２７…第１の締結部、２８…第２の締結部、２９…最終凝固部、３１…第１リブ、３１Ｂ…第１リブの長手軸、３２…第２リブ、３２Ｂ…第２リブの長手軸、３４…中心線、Ｗ１…第１の締結部側のリブ間隔、Ｗ２…第２の締結部側のリブ間隔。

製品部２３は、さらに、中間部２６から図右へ張り出す張り出し部３３を一体的に備えている。この張り出し部３３には、ロッド締結部（図１、符号１４）が後工程で形成される。

Ｖ字形に配置された本発明の第１リブ３１と第２リブ３２の優位性を検討するために、一対のリブが平行に配置されたナックル鋳物を「比較例」とする。
図５に示すように、比較例でのナックル鋳物１２０は、方案部１２２と製品部１２３とからなる。
製品部１２３は、中間部１２６と、第１の締結部１２７と、第２の締結部１２８と、第１の締結部１２７から第２の締結部１２８まで延びるようにして中間部１２６に一体的に形成される第１リブ１３１及び第２リブ１３２と、張り出し部１３３とを備えている。

図７は第２補強リブの凝固状況を説明する図である。
図７（ａ）はナックル鋳物１２０（比較例）を示し、図７（ｂ）は図７（ａ）のｂ－ｂ線断面における凝固時間を説明する図である。
図７（ｂ）中、斜線を施したエリアにおける凝固時間ｔ１は、１０～１６秒である。無数の点を施したエリアにおける凝固時間ｔ３は、１６～１８秒である。左の凝固時間ｔ３エリアと右の凝固時間ｔ３エリアとの間を距離Ｄ３とする。
なお、第２リブ１３２は、熱容量が大きな張り出し部１３３の影響を受けるため、第１リブよりは凝固しにくい。

図７（ｃ）はナックル鋳物２０（実施例）を示し、図７（ｄ）は図７（ｃ）のｄ－ｄ線断面における凝固時間を説明する図である。
図７（ｄ）中、斜線を施したエリアにおける凝固時間ｔ１は、１０～１６秒である。無数の点を施したエリアにおける凝固時間ｔ３は、１６～１８秒である。
左の凝固時間ｔ３エリアと右の凝固時間ｔ３エリアとの間を距離Ｄ４とする。
なお、第２リブ３２は、熱容量が大きな張り出し部３３の影響を受けるため、第１リブよりは凝固しにくい。

図６及び図７において、比較例と実施例とで凝固指向性の点で顕著な差がでた。この差の発生理由を、推定する。
図５（比較例）において、第１リブ１３１と第２リブ１３２は平行であるため、第１リブ１３１の長手軸１３１Ｂは、方案部１２２中の最終凝固部１２９へ指向してはいない。同様に、第２リブ１３２の長手軸１３２Ｂは、方案部１２２中の最終凝固部１２９へ指向してはいない。
未凝固の溶湯の一部は、長手軸１３１Ｂ、１３２Ｂに沿って方案部１２２へ向かうが、最終凝固部１２９へは向かわない。そのため、図６（ｂ）や図７（ｂ）で示したように、凝固指向の分かれ目がはっきりしない。

Claims (4)

1. 機械加工を施すことで、製品としてのナックルが得られるナックル鋳物であって、
   このナックル鋳物は、溶湯の流れに沿って形成される方案部と製品部とからなり、前記製品部が凝固した後に前記方案部が凝固するように設計され、凝固後に前記製品部から前記方案部が切り離され、前記方案部は再溶解工程に回され、前記製品部に前記機械加工を施すようにする鋳造品であり、
   前記製品部は、中間部と、この中間部の一端に一体的に形成されると共に前記方案部側に形成される第１の締結部と、前記中間部の他端に一体的に形成される第２の締結部と、前記第１の締結部から前記第２の締結部まで延びるようにして前記中間部に一体的に形成される第１リブ及び第２リブを備え、
   前記第１リブと前記第２リブとは、非平行であって、前記第２の締結部側のリブ間隔に対して前記第１の締結部側のリブ間隔が狭くなるように、Ｖ字形に配置されていることを特徴とするナックル鋳物。
2. 請求項１記載のナックル鋳物であって、
   前記方案部に、最も遅れて凝固する最終凝固部が含まれ、
   前記第１リブの長手軸と前記第２リブの長手軸との交点は、前記最終凝固部に重なっていることを特徴とするナックル鋳物。
3. 請求項１又は請求項２記載のナックル鋳物であって、
   前記第１の締結部は、車軸が締結される部位であり、
   前記第２の締結部は、ダンパーが締結される部位であることを特徴とするナックル鋳物。
4. 製品中間部と、この製品中間部の一端に一体的に形成され車軸が締結される車軸締結部と、前記製品中間部の他端に一体的に形成されダンパーが締結されるダンパー締結部とを備えているナックルであって、
   このナックルは、前記車軸締結部から前記ダンパー締結部まで延びるようにして前記製品中間部に一体的に形成される第１補強リブ及び第２補強リブを備え、
   前記第１補強リブと前記第２補強リブとは、非平行であって、前記ダンパー締結部側のリブ間隔に対して前記車軸締結部側のリブ間隔が狭くなるように、Ｖ字形に配置されていることを特徴とするナックル。

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