JP2022530306A - カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス、これを含むディップ成形用ラテックス組成物およびこれより成形された成形品 - Google Patents

カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス、これを含むディップ成形用ラテックス組成物およびこれより成形された成形品 Download PDF

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Abstract

本発明は、ディップ成形用ラテックス組成物に関し、ｐＫａが９．５～１０．２であり、前記一般式１および２（明細書内参照）を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含み、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体は、共役ジエン系単量体由来の単位、エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位およびエチレン性不飽和酸単量体由来の単位を含むディップ成形用ラテックス組成物および成形品を提供する。

Description

本出願は、２０２０年０３月３１日付けの韓国特許出願第１０－２０２０－００３９０６０号、２０２０年０３月３１日付けの韓国特許出願第１０－２０２０－００３９０６７号、２０２０年０３月３１日付けの韓国特許出願第１０－２０２０－００３９０７６号、２０２０年０３月３１日付けの韓国特許出願第１０－２０２０－００３９０７４号、２０２０年０３月３１日付けの韓国特許出願第１０－２０２０－００３９０６５号、２０２０年０３月３１日付けの韓国特許出願第１０－２０２０－００３９０７１号、および２０２０年１２月１１日付けの韓国特許出願第１０－２０２０－０１７３０３１号に基づく優先権の利益を主張し、該当韓国特許出願の文献に開示されている全ての内容は、本明細書の一部として組み込まれる。
本発明は、成形品の製造時に作業性に優れ、高い弾力性を有するディップ成形品を製造することができる重合安定性に優れたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスとこれを含むディップ成形用ラテックス組成物およびこれより成形された成形品に関する。
使い捨てゴム手袋は、家事、食品産業、電子産業、医療分野などの様々な分野において使用量が増加している。過去、天然ゴムラテックスをディップ成形して使い捨て手袋を製造していたが、一部のユーザに痛みや発疹などのタンパク質アレルギーの問題が発生した。かかる問題のため、最近、天然ゴムの代わりに、高い引張強度および優れた耐薬品性を有し、且つアレルギーの恐れがないニトリル系ラテックスのディップ成形により製造した使い捨て手袋が脚光を浴びている。
しかし、ニトリル系ラテックスを用いたニトリル系ゴム手袋は、天然ゴム手袋に比べて手袋の弾力性が劣るため、長期間着用の際にも密着性の維持が重要な手術用手袋のような用途では依然として天然ゴム手袋の代わりにはなっていない状況である。
したがって、手袋の弾力性を改善するための様々な研究がなされてきた。しかし、従来、高い弾力性を有する手袋の製造に必要なラテックスに関する研究よりも、手袋の製造時にラテックスとともに投入される酸化亜鉛、硫黄および加硫促進剤の割合を変更するか、新たな架橋剤を投入するなどの架橋剤の変化に関する研究が主になされてきた。しかし、かかる架橋剤の変化のみにより弾力性を改善する場合には、手袋の他の物性である引張強度や耐久性などが低下するなどの問題がある。また、過量の硫黄や加硫促進剤を使用する場合、手袋の変色やＩＶ型アレルギーの問題が発生することもある。
したがって、ニトリル系手袋の弾力性を改善するためのラテックス自体に関する開発が求められている状況である。かかる弾力性に優れた手袋を開発するためには、ラテックス粒子の構造が適切に調節される必要があるが、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスにおいて、ラテックス粒子の構造は、ラテックスの製造時の重合安定性および手袋の製造時の作業性に大きな影響を及ぼす要因である。最高の弾力性を示すことができるラテックスを製造しても、製造時に、重合安定性が低下し、手袋の製造時に作業性が良くなければ、実際産業的に適用するには限界がある。
本発明が解決しようとする課題は、上記発明の背景技術で言及した問題を解決するために、ニトリル系ゴム手袋の弾力性を改善するための成形品の製造時に作業性に優れ、重合安定性に優れたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含むディップ成形用ラテックス組成物を提供することである。
すなわち、本発明は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態の毛細管粘度（ＣＶ0）とデスウェリング した状態のカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの毛細管粘度（ＣＶD）の割合であるＰを０．８５～１．０の範囲に調節し、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度と、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤度との乗算であるＭの値を５～２０の範囲に、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内のエチレン性不飽和酸のイオン化程度を示す指標であるＰＫａを９．５～１０．２の範囲に調節することで、これを含むニトリル系ゴム手袋の弾力性を改善し、成形品の製造時の作業性とラテックスの製造時の重合安定性の改善を目的とする。
上記の課題を解決するための本発明の一実施形態によると、ｐＫａが９．５～１０．２であり、下記一般式１および一般式２を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含み、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体は、共役ジエン系単量体由来の単位、エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位およびエチレン性不飽和酸単量体由来の単位を含むディップ成形用ラテックス組成物を提供する。
Figure 2022530306000002
Figure 2022530306000003
前記一般式１中、ＣＶ0は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態で測定された毛細管粘度を示し、前記ＣＶDは、デスウェリングした状態のカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの毛細管粘度を示し、前記一般式２中、ｍ1は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度を示し、ｍ2は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤度を示す。
また、本発明は、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスおよび架橋剤組成物を含むディップ成形用ラテックス組成物を提供する。
また、本発明は、前記ディップ成形用ラテックス組成物由来の層を含む成形品を提供する。
本発明によるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスによると、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態の毛細管粘度（ＣＶ0）とデスウェリングした状態のカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの毛細管粘度（ＣＶD）の割合であるＰを０．８５～１．０の範囲に調節し、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度と、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤度との乗算であるＭの値を５～２０の範囲に、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内のエチレン性不飽和酸のイオン化程度を示す指標であるＰＫａを９．５～１０．２の範囲に調節することで、これを含むディップ成形用ラテックス組成物を用いて製造された成形品の弾力性を改善し、成形品の製造時の作業性とラテックスの製造時の重合安定性を改善することができる。
ＫＯＨ投入量によるｐＨ変化を示すグラフである。 ｐＨによるＫＯＨ投入量の微分曲線である。
本発明の説明および請求の範囲で使用されている用語や単語は、通常的または辞書的な意味に限定して解釈してはならず、発明者らは、自分の発明を最善の方法で説明するために用語の概念を適切に定義し得るという原則に則って、本発明の技術的思想に合致する意味と概念に解釈すべきである。
本発明において、「単量体由来の単位」という用語は、単量体から起因した成分、構造またはその物質自体を指し得、具体的な例として、重合体の重合時に、投入される単量体が重合反応に参加し、重合体内で成す単位を意味し得る。
本発明において、「ラテックス」という用語は、重合によって重合された重合体または共重合体が水に分散した形態で存在するものを意味し得、具体的な例として、乳化重合によって重合されたゴム状の重合体またはゴム状の共重合体の微粒子がコロイド状で水に分散した形態で存在するものを意味し得る。
本発明において、「由来の層」という用語は、重合体または共重合体から形成された層を指し得、具体的な例として、ディップ成形による成形品の製造時に、重合体または共重合体がディップ成形型上で付着、固定、および／または重合され、重合体または共重合体から形成された層を意味し得る。
本発明において、「架橋剤由来の架橋部」という用語は、化合物から起因した成分、構造またはその物質自体を指し得、架橋剤組成物が作用および反応して形成された重合体内、または重合体間の架橋（ｃｒｏｓｓ ｌｉｎｋｉｎｇ）の役割を果たす架橋部（ｃｒｏｓｓ ｌｉｎｋｉｎｇ ｐａｒｔ）を意味し得る。
本発明において、「アルキル」という用語は、メチル、エチル、プロピル、２－プロピル、ｎ－ブチル、イソ－ブチル、ｔｅｒｔ－ブチル、ペンチル、ヘキシル、ドデシルなどのように、炭素原子の直鎖状または分岐状飽和一価炭化水素を意味し得、非置換のものだけでなく、置換基によって置換されたものも含むものを意味し得る。
本発明において、「アリール」という用語は、フェニル、ナフタレニル、フルオレニルなどのように、前記定義されたアルキル基の水素原子の１個以上がアリール基で置換されているものを意味し得、非置換のものだけでなく、置換基によって置換されたものも含むものを意味し得る。
本発明において、「（メタ）アクリレート」という用語は、アクリレートとメタクリレートの両方とも可能であることを意味し得る。
以下、本発明に関する理解を容易にするために、本発明をより詳細に説明する。
本発明によると、成形品の弾力性と柔軟性を改善することができるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含むディップ成形用ラテックス組成物が提供される。前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内のカルボン酸変性ニトリル系共重合体は、共役ジエン系単量体由来の単位、エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位およびエチレン性不飽和酸単量体由来の単位を含むことができる。
前記共役ジエン系単量体由来の単位を形成する共役ジエン系単量体は、１，３－ブタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、２－エチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエンおよびイソプレンからなる群から選択される１種以上であり得る。具体的な例として、前記共役ジエン系単量体は、１，３－ブタジエンまたはイソプレンであり得る。
前記共役ジエン系単量体由来の単位の含量は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の全含量に対して６４．５重量％～８３．５重量％または６７．５重量％～７９．５重量％であってもよく、この範囲内で、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、製造時に重合安定性に優れ、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体を含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品は、成形品の製造時に作業性に優れ、高い弾力性を有する。
前記エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位を形成するエチレン性不飽和ニトリル系単量体は、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、フマロニトリル、α－クロロニトリルおよびα－シアノエチルアクリロニトリルからなる群から選択される１種以上であってもよい。具体的な例として、前記エチレン性不飽和ニトリル系単量体は、アクリロニトリルまたはメタクリロニトリルであり得、より具体的な例として、アクリロニトリルであり得る。
前記エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位の含量は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の全含量に対して１５重量％～３０重量％または１８重量％～２８重量％であってもよく、この範囲内で、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、製造時に重合安定性に優れ、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体を含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品は、成形品の製造時に作業性に優れ、高い弾力性を有する。
前記エチレン性不飽和酸単量体由来の単位を形成するエチレン性不飽和酸単量体は、カルボキシル基、スルホン酸基、酸無水物基といった酸性基を含有するエチレン性不飽和単量体であり得る。具体的な例として、前記エチレン性不飽和酸単量体は、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸およびフマル酸などのエチレン性不飽和酸単量体；無水マレイン酸および無水シトラコン酸などのポリカルボン酸無水物；スチレンスルホン酸のようなエチレン性不飽和スルホン酸単量体；フマル酸モノブチル、マレイン酸モノブチルおよびマレイン酸モノ－２－ヒドロキシプロピルなどのエチレン性不飽和ポリカルボン酸部分エステル（ｐａｒｔｉａｌ ｅｓｔｅｒ）単量体からなる群から選択される１種以上を含むことができる。より具体的な例として、前記エチレン性不飽和酸単量体は、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸およびフマル酸からなる群から選択される１種以上であってもよく、さらに具体的な例として、メタクリル酸であってもよい。前記エチレン性不飽和酸単量体は、重合時に、アルカリ金属塩またはアンモニウム塩などの塩の形態でも使用されることができる。
前記エチレン性不飽和酸単量体由来繰り返し単位の含量は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の全含量に対して１．５重量％～５．５重量％または２．５重量％～４．５重量％であってもよく、この範囲内で、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、製造時に重合安定性に優れ、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体を含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品は、成形品の製造時に作業性に優れ、高い弾力性を有する。
本発明の前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、共役ジエン系単量体由来の単位、エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位およびエチレン性不飽和酸単量体由来の単位の他に、エチレン性不飽和単量体由来の単位を選択的にさらに含むことができる。
前記エチレン性不飽和単量体由来の単位を形成する前記エチレン性不飽和単量体は、炭素数１～４のヒドロキシアルキル（メタ）アクリレート単量体；スチレン、アリールスチレン、およびビニルナフタレンからなる群から選択されるビニル芳香族単量体；フルオロ（ｆｌｕｏｒｏ）エチルビニルエーテルなどのフルオロアルキルビニルエーテル単量体；（メタ）アクリルアミド、Ｎ－メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ－メトキシメチル（メタ）アクリルアミド、およびＮ－プロポキシメチル（メタ）アクリルアミドからなる群から選択されるエチレン性不飽和アミド単量体；ビニルピリジン、ビニルノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４－ヘキサジエンなどの非共役ジエン単量体；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸－２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸トリフルオロエチル、（メタ）アクリル酸テトラフルオロプロピル、マレイン酸ジブチル、フマル酸ジブチル、マレイン酸ジエチル、（メタ）アクリル酸メトキシメチル、（メタ）アクリル酸エトキシエチル、（メタ）アクリル酸メトキシエトキシエチル、（メタ）アクリル酸シアノメチル、（メタ）アクリル酸２－シアノエチル、（メタ）アクリル酸１－シアノプロピル、（メタ）アクリル酸２－エチル－６－シアノヘキシル、（メタ）アクリル酸３－シアノプロピル、（メタ）アクリル酸ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸ヒドロキシプロピル、グリシジル（メタ）アクリレート、およびジメチルアミノエチル（メタ）アクリレートからなる群から選択されるエチレン性不飽和カルボン酸エステル単量体からなる群から選択される１種以上を含むことができる。
前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体において、エチレン性不飽和単量体由来の単位を選択的に含む場合、前記エチレン性不飽和単量体由来の単位の含量は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の全含量に対して０．５重量％～５重量％であってもよく、この範囲内で、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体を含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品の引張強度などの特性を改善することができる。
本発明の前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの単量体組成は、エチレン性不飽和ニトリル系単量体、エチレン性不飽和酸単量体の含量を最適化することにより、ラテックスの製造時に重合安定性に優れ、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスで製造した成形品の弾力性を改善し、成形品の製造時に作業性に優れることを特徴とする。
本発明において、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、単量体組成だけでなく、以下に述べる製造方法の工程的な要素を制御することで、今までなかったラテックスの特徴を付与することができる。
具体的には、先ず、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの製造方法は、共役ジエン系単量体、エチレン性不飽和ニトリル系単量体、エチレン性不飽和酸単量体を重合反応器に投入し、重合する重合工程を有する。
前記重合工程は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの主鎖を形成するためのものであり、重合は、乳化重合で実施する。この時の単量体は、前記言及した単量体の種類と含量で重合反応の前に重合反応器に先ず投入する。各単量体は、分割投入、一括投入、または連続投入する方法で投入を実施することができる。例えば、一括投入の場合には、共役ジエン系単量体、エチレン性不飽和ニトリル系単量体およびエチレン性不飽和酸単量体を重合反応器に同時に投入することができる。また、分割投入の場合には、前記単量体のうち一部を重合反応器に１次投入し、残りの単量体を重合反応器に２次投入するなどの分割投入により行われることができる。具体的な例として、１次投入においてエチレン性不飽和ニトリル系単量体およびエチレン性不飽和酸単量体を投入し、２次投入において共役ジエン系単量体を投入することができる。
また、重合反応の前に単量体を投入する場合、乳化剤、連鎖移動剤などの添加剤と媒質は、前記単量体を投入し、撹拌を開始した後、一括投入または分割投入されることができる。例えば、前記重合反応の前に単量体が一括投入される場合、前記添加剤と媒質は、単量体の投入後に投入されることができ、前記重合反応の前に単量体が分割投入される場合、添加剤と媒質は、単量体の１次投入と２次投入との間に投入されることができる。前記添加剤と媒質の投入の前に単量体を先ず投入し撹拌を行う場合、重合反応の初期の水相に溶解している単量体の組成と量が影響を受けるようになり、かかる影響によって、重合されるカルボン酸変性ニトリル系共重合体の分子量やラテックス粒子内の共重合体の酸の分布が影響を受けるようになる。
以降、重合工程は、重合開始剤を投入して重合反応が開始し、前記共役ジエン系単量体、エチレン性不飽和ニトリル系単量体およびエチレン性不飽和酸単量体は、重合反応中にそれぞれ、１次、２次および３次、すなわち、単量体の種類に応じてｎ次に分割投入することもできる。
このように、重合反応中に前記単量体の投入時点を調節して分割投入する場合、カルボン酸変性ニトリル系共重合体内の各単量体から由来した単量体由来の単位が形成される時に、各単量体別の反応速度の差による各単量体の分布を均一にすることができ、これにより、カルボン酸変性ニトリル系共重合体を用いて製造された成形品の物性間のバランスを向上させる効果がある。
また、重合反応中に前記単量体を分割投入する場合、乳化剤、連鎖移動剤などの添加剤と媒質も、これに合わせて分割投入することができる。この場合、各単量体の反応速度の差による単量体の分布の制御が容易であり、カルボン酸変性ニトリル系共重合体で製造した成形品の物性間のバランスを向上させる効果がある。
前記乳化剤は、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤、陽イオン界面活性剤および両性界面活性剤の群から選択される１種以上を使用することができ、具体的な例としては、アルキルベンゼンスルホン酸塩、脂肪族スルホン酸塩、高級アルコール硫酸エステル塩、α－オレフィンスルホン酸塩およびアルキルエーテル硫酸エステルからなる群から選択される１種以上の陰イオン界面活性剤であり得る。また前記乳化剤は、重合工程に投入される全単量体含量１００重量部に対して２重量部～４重量部を投入し、一般的に乳化剤の量が多い場合、カルボン酸変性ニトリル系共重合体粒子の粒子径が小さくなり、安定性が改善するが、これに対し、成形品の製造工程で乳化剤の除去が難くなり、気泡の発生量が多くなって製造が難しくなる。
前記連鎖移動剤は、α－メチルスチレンダイマー；ｔ－ドデシルメルカプタン、ｎ－ドデシルメルカプタンおよびオクチルメルカプタンなどのメルカプタン類；四塩化炭素、塩化メチレンおよび臭化メチレンなどのハロゲン化炭化水素；テトラエチルチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムジスルフィドおよびジイソプロピルキサントゲンジスルフィドなどの硫黄含有化合物からなる群から選択される１種以上を含むことができる。具体的な例としては、メルカプタン類であり得る。前記連鎖移動剤の投入量は、重合工程で投入する全単量体含量１００重量部に対して０．２重量部～０．９重量部であり得る。前記範囲内で、成形品の物性に優れるという効果がある。
前記媒質としては、水、具体的な例として脱イオン水を使用することができる。前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体の重合時に媒質として使用される水は、温度４０℃～９０℃または４５℃～８０℃の水を使用することができる。一般的に、乳化重合は、常温の水を重合水として使用するのに対し、前記高温の水を重合水として使用する場合、水相に溶解している単量体の組成と量、および乳化剤と連鎖移動剤の量が影響を受けるようになり、かかる影響によって、重合されるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス粒子内の共重合体の酸の分布や共重合体の絡み合い程度が影響を受けるようになる。また、前記媒質は、重合工程で投入する全単量体含量１００重量部に対して１０５重量部～１４０重量部の投入量で投入されることができる。
前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体の重合は、必要に応じて、キレート剤、分散剤、ｐＨ調節剤、脱酸素調、粒径調節剤、老化防止剤および酸素捕捉剤などの添加剤をさらに含んで実施されることができる。
前記重合反応は、重合開始剤を投入して開始することができる。
前記重合開始剤としては、ラジカル開始剤を使用することができ、過硫酸ナトリウム、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、過リン酸カリウム、過酸化水素などの無機過酸化物；ジイソプロピルベンゼンヒドロペルオキシド、ｔ－ブチルヒドロペルオキシド、クメンヒドロペルオキシド、ｐ－メタンヒドロペルオキシド、ジ－ｔ－ブチルペルオキシド、ｔ－ブチルクミルペルオキシド、アセチルペルオキシド、イソブチルペルオキシド、オクタノイルペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、３，５，５－トリメチルヘキサノールペルオキシド、ｔ－ブチルペルオキシイソブチレートなどの有機過酸化物；およびアゾビスイソブチロニトリル、アゾビス－２，４－ジメチルバレロニトリル、アゾビスシクロヘキサンカルボニトリル、アゾビスイソ酪酸（ブタン酸）メチルなどの窒素化合物からなる群から選択される１種以上を使用することができる。具体的な例としては、前記重合開始剤は、無機過酸化物であり得、より具体的には、過硫酸塩開始剤であり得る。また、前記重合開始剤は、重合工程に投入される全単量体含量１００重量部に対して０．１重量部～０．５重量部が投入されることができ、この範囲内で、重合速度を適正水準に維持することができる。
ここで、重合開始剤として前記有機過酸化物または前記無機過酸化物を使用する場合、活性化剤と組み合わせて使用することができる。前記活性化剤として、硫酸第一鉄、ナフテン酸第一銅などの還元状態にある金属イオンを含有する化合物；メタンスルホン酸ナトリウムなどのスルホン酸化合物；またはジメチルアニリンなどのアミン化合物を単独でまたは２種以上組み合わせて使用することができる。具体的には、前記活性化剤は、ナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート、ナトリウムエチレンジアミンテトラアセテート、硫酸第一鉄、デキストロース、ピロリン酸ナトリウムおよび亜硫酸ナトリウムからなる群から選択される１種以上を使用することができる。前記活性化剤の投入量は、重合工程で投入する全単量体含量１００重量部に対して０．０５重量部～１重量部であり得、この範囲で、重合速度を適正水準に維持することができる。
前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体の重合は、５℃～６０℃の温度で行い、この範囲で、重合速度を適正水準に維持することができる。
また、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体の重合は、重合転化率による初期の反応圧力に対する反応圧力の変化が特定の範囲にあるように調節して重合を行うことができる。具体的には、重合開始時の反応圧力の範囲は、２．０ｋｇｆ／ｃｍ2～２．８ｋｇｆ／ｃｍ2であってもよく、重合転化率１％～４５％で、反応圧力は、重合開始反応圧力に対する圧力上昇分の１５％以下の範囲で制御され、特に、重合転化率が４０％である時の反応圧力が、重合開始時の反応圧力に対する圧力上昇分の５％～１０％の範囲を有することができる。
重合転化率４６％～７５％で、反応圧力は、重合開始反応圧力に対する圧力上昇分の５％～７０％の範囲で制御され、特に、重合転化率が６０％である時の反応圧力が、重合開始時の反応圧力に対する圧力上昇分の３０％～６５％の範囲を有することができる。
重合転化率７６％から重合完了の間で、反応圧力は、重合開始反応圧力に対する圧力上昇分の０％～５％または重合開始反応圧力に対する圧力減少分の０～１００％の範囲で制御され、特に、重合転化率が９０％である時の反応圧力が、重合開始時の反応圧力に対する圧力減少分の１０％以上の範囲に反応圧力を調節することができる。
前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体の重合反応において、重合転化率は、当業界において通常公知の方法により測定することができる。例えば、所定の時間間隔で反応組成物から所定の量の試料を採取し、固形分含量を測定した後、下記の数学式１で重合転化率を計算した。
Figure 2022530306000004
前記数学式１中、重量部は、投入する全単量体含量１００重量部を基準としている。区間重合転化率の場合、当該区間まで投入された単量体の重量部および添加剤の重量部を反映して計算することができる。
重合転化率による初期の反応圧力に対する反応圧力の変化が前記範囲にあるように調節すると、反応圧力によって、重合反応の進行過程で水相に溶解している単量体の組成と量が影響を受けるようになり、かかる影響によって、重合されるカルボン酸変性ニトリル系共重合体の絡み合い（ｅｎｔａｎｇｌｅｍｅｎｔ）程度やブランチ度が影響を受けるようになる。
前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの製造方法は、重合反応を終了し、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得する工程を含む。重合反応の終了は、重合転化率が８５％以上の時点で重合係を冷却するか、重合停止剤、ｐＨ調節剤または酸化防止剤を添加することで実施する。
また、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの製造方法は、前記反応終了後、脱臭工程による未反応の単量体の除去工程を含むことができる。
本発明は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含むディップ成形用ラテックス組成物を用いてディップ成形工程により製造した成形品が、優れたゴム弾性を有し、優れた手袋製造作業性と重合安定性を有するようにするために、ラテックス内の単量体の組成において、エチレン性不飽和ニトリル系単量体とエチレン性不飽和酸単量体の量を最適化し、重合工程において、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の絡み合い程度やブランチ度、分子量およびラテックス粒子内の共重合体の酸の分布などを調節して、ラテックス粒子の構造を最適化した。
かかるカルボン酸変性ニトリル系共重合体は、上述の共重合体の組成および重合方法により製造されることができる。本発明において、以下に示す各種のパラメータを使用して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の物性を調節しながら発明者が要求する物性を満たすパラメータの数値範囲を定めた。
本発明の一実施形態によると、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、下記一般式１および一般式２を満たし、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内のエチレン性不飽和酸のイオン化程度を示す指標であるＰＫａが９．５～１０．２の範囲を満たすことができる。
Figure 2022530306000005
Figure 2022530306000006
前記一般式１中、ＣＶ0は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態で測定された毛細管粘度を示し、前記ＣＶDは、デスウェリングした状態のカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの毛細管粘度を示す。前記一般式２中、ｍ1は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度を示し、ｍ2は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤度を示す。
前記一般式１中、ＣＶ0は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスをメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態で測定した毛細管粘度（ｃａｐｉｌｌａｒｙ ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ）を示す。一般的に、毛細管粘度は、非架橋のポリマーの分子量を測定する手段として使用する。しかし、本発明において、ＣＶ0は、かかる一般的な毛細管粘度とは異なり、ラテックス内の共重合体粒子がメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態、すなわち、膨潤状態で測定した毛細管粘度を意味する。したがって、かかるＣＶ0により、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内の共重合体の分子量だけでなく、メチルエチルケトン溶媒による膨潤に影響を与える要素に関する情報を得ることができ、かかる情報のうち、特に、ラテックス粒子内の共重合体の酸の分布に関する情報を効果的に得ることができる。前記ＣＶ0は、０．５～４または１～３であってもよい。すなわち、前記ＣＶ0の範囲を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、適切な水準の共重合体分子量および最適のラテックス粒子内の共重合体の酸の分布を有しており、これをディップ成形用ラテックス組成物として用いる場合に、成形品の物性、特に、高い伸び率と優れた柔軟性を有する成形品を具現することができる。
この際、前記ＣＶ0は、キャノンフェンスケ（Ｃａｎｎｏｎ－Ｆｅｎｓｋｅ ｒｏｕｔｉｎｅ ｔｙｐｅ、ＳＩ Ａｎａｌｙｔｉｃｓ ＧｍｂＨ Ｔｙｐｅ Ｎｏ．５２０ １３）タイプの毛細管粘度計で、メチルエチルケトン（ｍｅｔｈｙｌ ｅｔｈｙｌ ｋｅｔｏｎｅ、ＭＥＫ）溶媒を用いて、ｐＨ８．２～９．２の条件で測定したものであり得る。
前記一般式１中、ＣＶDは、デスウェリング（Ｄｅｓｗｅｌｌｉｎｇ）した状態のカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの毛細管粘度を示す。
具体的には、ラテックス内の共重合体粒子がメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態を膨潤した状態として定義することができ、デスウェリングした状態とは、ラテックス内の共重合体粒子のメチルエチルケトン溶媒に膨潤した部分を除去した状態を意味し、例えば、膨潤した状態のラテックス内の共重合体粒子に所定のエネルギーを加えてメチルエチルケトン溶媒に溶解する部分を除去した状態の場合、デスウェリングした状態であると言える。前記ＣＶDは、ｐＨ８．２～９．２の条件で前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスをメチルエチルケトン溶媒に溶解した後、ウルトラソニケータ（Ｂｒａｎｓｏｎｉｃ（登録商標） Ｍ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｂａｔｈ ５８００）を使用して、４０分間５５ｋｃａｌ～６５ｋｃａｌのエネルギーを加えてカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスをデスウェリングしてから測定した毛細管粘度であり得る。この際、前記毛細管粘度は、キャノンフェンスケ（Ｃａｎｎｏｎ－Ｆｅｎｓｋｅ ｒｏｕｔｉｎｅ ｔｙｐｅ、ＳＩ Ａｎａｌｙｔｉｃｓ ＧｍｂＨ Ｔｙｐｅ Ｎｏ．５２０ １３）タイプの毛細管粘度計を用いて、ＣＶ0の測定と同じ方法で測定することができる。
また、前記Ｐは、ＣＶ0とＣＶDの割合を意味し得る。具体的には、Ｐは、ＣＶ0に対するＣＶDの割合を意味し得、より具体的には、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態の毛細管粘度に対するデスウェリングした状態のカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの毛細管粘度の割合であり得る。前記Ｐは、０．８５～１または０．９～１であり得る。前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのＰの値が前記範囲内である場合、別のエネルギーを加えてカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスをデスウェリングさせても毛細管粘度の変化が少ないことを意味し得る。これは、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、メチルエチルケトン溶媒に対して溶解する部分が比較的少なく、デスウェリング時に溶解する部分が離脱し難い構造を有していることを意味し得る。すなわち、ラテックス内の共重合体粒子の絡み合い程度が比較的大きいことと、絡み合っている共重合体が解け難いラテックス粒子構造を有していることを意味し得る。したがって、かかるＰからは、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内の共重合体の絡み合い（ｅｎｔａｎｇｌｅｍｅｎｔ）程度やブランチ度などのラテックス粒子構造に関する情報を得ることができる。
本発明で求めるディップ成形用ラテックス組成物から製造された成形品の弾性、すなわち、応力維持率に優れるためには、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内の共重合体の絡み合い（ｅｎｔａｎｇｌｅｍｅｎｔ）程度やブランチ度を上げた構造を有するカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスが必要である。これは、ラテックスにゴム本来の弾性を持たせるために、従来の直鎖（ｌｉｎｅａｒ ｃｈａｉｎ）のラテックスは、例えば、応力維持率を著しく上げる架橋剤で架橋しても本来の弾性を有していないため、応力維持率が上がらない。これに対し、高い絡み合い（ｅｎｔａｎｇｌｅｍｅｎｔ）程度やブランチ度を上げた構造を有する本発明のラテックスは、ゴム弾性を有するようにしたことから、これをディップ成形用ラテックス組成物として用いる場合に、成形品の弾性、すなわち、応力維持率を向上させることができる。
したがって、本発明のＰの範囲を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、適切な水準の共重合体の絡み合い（ｅｎｔａｎｇｌｅｍｅｎｔ）程度や絡み合っている共重合体が解け難いラテックス粒子構造を有し、これをディップ成形用ラテックス組成物として用いる場合に、成形品の弾性、すなわち、応力維持率を向上させることができる。
前記一般式２中、Ｍの値は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度と乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤度（ｓｗｅｌｌｉｎｇ ｉｎｄｅｘ）との乗算で表される値であり、この値は、５．０～２０または７～１５の範囲を満たし得る。前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスに含まれるカルボン酸変性ニトリル系共重合体の架橋程度を示す指標であり、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤度は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスに含まれるカルボン酸変性ニトリル系共重合体のメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤性を示す指標である。したがって、この二つの指標の乗算である前記Ｍから、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの絡み合い程度やラテックス粒子内の共重合体の酸の分布に関する情報を得ることができる。
また、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス内のエチレン性不飽和酸のイオン化程度を示す指標であるＰＫａが、９．２～１０．５または９．５～１０．２の範囲を満たすことができる。前記ｐＫａの値から、ラテックス粒子内の共重合体の酸の分布に関する情報を得ることができる。
前記ＭとｐＫａの範囲を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、適切な水準の共重合体の絡み合い程度を有し、最適のラテックス粒子内の共重合体の酸の分布を有する。
ディップ成形用ラテックス組成物で成形品を作製する際、凝集のために、一般的に、カルシウムイオンを使用するが、このカルシウムイオンが手袋の表面に溶出する過程でラテックスの凝集が生じ、フィルムの形成のための粒子の粗い構造（ｗｅｔ ｇｅｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）が作られる。この際、カルシウム粒子の溶出が十分でない場合、フローマーク（ｆｌｏｗ ｍａｒｋ）が発生し、ひどい場合、手袋の外観が良好でないだけでなく、組成物の安定性も劣化し、ディップ成形品の物性にも悪い影響を及ぼす。フローマークを改善するためには、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスが、適切な水準の共重合体の絡み合い程度を有しており、凝集時に共重合体の変形、圧着速度が適切に調節される必要がある。絡み合い程度が過剰に少ない場合、共重合体の変形、圧着速度が速くてカルシウムイオンの溶出速度が過剰に速くなり、このため、ディップ成形時の作業性が低下し、フローマークはひどくなる。一方、絡み合い程度が過剰に多い場合には、変形、圧着速度が過剰に遅くてディップ成形品の諸物性が低下する。
また、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の酸の分布もカルシウムイオンの溶出速度に影響を及ぼすが、酸自体がカルシウムイオンの凝集ポイントであり、酸の分布によって乳化剤の分布が変化するためである。
本発明におけるＭの範囲を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、カルシウムイオンの溶出速度が適切に調節されて、フローマークの問題なしに手袋の外観物性に優れた成形品を製造することができ、最適のフィルムの形成により、本発明で目的とする弾力性に優れた成形品を製造することができる。
一方、ｐＫａによって表される酸の分布は、重合安定性に重要な影響を及ぼす。ラテックスの製造時に、エチレン性不飽和酸単量体は、ラテックス粒子の安定性を維持する重要な要素の一つである。前記エチレン性不飽和酸単量体は、親水性を帯びており、ラテックス粒子の表面に位置する特性がある。本発明のカルボン酸変性ニトリル系共重合体は、弾力性に優れた成形品を製造するために、共役ジエン系単量体の割合を高い水準で使用するが、この単量体は、他種の単量体に比べて、特に、粒子の内部を膨潤させて粒子の体積を大きくする効果がある。この際、エチレン性不飽和酸単量体が粒子の内部に多量分布する場合には、安定性を維持することが難しくなる。また、安定性のために、エチレン性不飽和酸単量体を表面にのみ位置させる場合には、ディップ成形品の物性が低下する。
したがって、本発明のＭとｐＫａの範囲を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体を製造したときに、重合時にラテックスの安定性を維持することができ、これをディップ成形用ラテックス組成物として用いる場合、成形品の作製過程でフローマーク（ｆｌｏｗ ｍａｒｋ）の発生を防止し、作業性を向上させることができる。
このように、ＣＶ0とＰ、ＭとｐＫａの数値範囲を確認してラテックスを製造することで、本発明のラテックスを完成した。
本発明の一実施形態によると、前記ディップ成形用ラテックス組成物は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスおよび架橋剤組成物を含むことができる。前記架橋剤組成物は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体に対して、架橋反応により架橋剤由来の架橋部を形成するためのものであり得る。
前記架橋剤組成物は、加硫剤、加硫促進剤、二価陽イオン金属酸化物および多価金属陽イオン化合物からなる群から選択される１種以上を含むことができる。
前記加硫剤は、前記ディップ成形用ラテックス組成物を加硫させるためのものであり、硫黄であり得、具体的な例として、粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、表面処理された硫黄および不溶性硫黄などの硫黄であり得る。前記加硫剤の含量は、ディップ成形用ラテックス組成物内のカルボン酸変性ニトリル系共重合体の全含量１００重量部に対して０重量部～３重量部であり得、この範囲内で、加硫による架橋能に優れるという効果がある。
また、前記加硫促進剤は、２－メルカプトベンゾチアゾール（ＭＢＴ、２－ｍｅｒｃａｐｔｏｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ）、２，２－ジチオビスベンゾチアゾール－２－スルフェンアミド（ＭＢＴＳ、２，２－ｄｉｔｈｉｏｂｉｓｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ－２－ｓｕｌｆｅｎａｍｉｄｅ）、Ｎ－シクロヘキシルベンゾチアゾール－２－スルフェンアミド（ＣＢＳ、Ｎ－ｃｙｃｌｏｈｅｘｙｌｂｅｎｚｏｔｈｉａｓｏｌｅ－２－ｓｕｌｆｅｎａｍｉｄｅ）、２－モルホリノチオベンゾチアゾール（ＭＢＳ、２－ｍｏｒｐｈｏｌｉｎｏｔｈｉｏｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ）、テトラメチルチウランモノスルフィド（ＴＭＴＭ、ｔｅｔｒａｍｅｔｈｙｌｔｈｉｕｒａｍ ｍｏｎｏｓｕｌｆｉｄｅ）、テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ、ｔｅｔｒａｍｅｔｈｙｌｔｈｉｕｒａｍ ｄｉｓｕｌｆｉｄｅ）、ジエチルジチオカルバメート亜鉛（ＺＤＥＣ、ｚｉｎｃ ｄｉｅｔｈｙｌｄｉｔｈｉｏｃａｒｂａｍａｔｅ）、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛（ＺＤＢＣ、ｚｉｎｃ ｄｉ－ｎ－ｂｕｔｙｌｄｉｔｈｉｏｃａｒｂａｍａｔｅ）、ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ、ｄｉｐｈｅｎｙｌｇｕａｎｉｄｉｎｅ）およびジ－ｏ－トリルグアニジン（ｄｉ－ｏ－ｔｏｌｙｌｇｕａｎｉｄｉｎｅ）からなる群から選択される１種以上であり得る。前記加硫促進剤の含量は、ディップ成形用ラテックス組成物内のカルボン酸変性ニトリル系共重合体の全含量１００重量部に対して０重量部～３重量部であり得、この範囲内で、加硫による架橋能に優れるという効果がある。
また、前記二価陽イオン金属酸化物は、二価陽イオン金属、例えば、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｎ、ＳｒおよびＢａの酸化物からなる群から選択される１種以上を含むことができる。好ましい例として、前記二価陽イオン金属酸化物は、酸化亜鉛、酸化マグネシウムおよび酸化カルシウムからなる群から選択される１種以上を含むことができる。
前記二価陽イオン金属酸化物は、ディップ成形用ラテックス組成物内のカルボン酸変性ニトリル系共重合体のエチレン性不飽和酸単量体の官能基とイオン結合を行い、カルボン酸変性ニトリル系共重合体内、またはカルボン酸変性ニトリル系共重合体間のイオン結合による架橋部を形成するための架橋剤であり得る。前記二価陽イオン金属酸化物の含量は、ディップ成形用ラテックス組成物内のカルボン酸変性ニトリル系共重合体の全含量１００重量部に対して０．１重量部～３重量部であり得、この範囲内で、イオン結合能に優れ、製造されたディップ成形品の引張強度に優れるという効果がある。
また、前記多価金属陽イオン化合物は、＋２以上の電荷を有する多価金属陽イオンおよびリガンドからなる群から選択される１種以上を含むことができる。
前記多価金属陽イオンは、例えば、アルカリ土類金属の多価陽イオンおよび転移金属の多価陽イオンからなる群から選択される１種以上を含むことができる。
前記リガンドは、多価金属陽イオンが徐々に溶出されるようにするためのものであり、アセチルアセトネート、アセチルアセテート、グリコレート、シトレート、タルトレート、グルコネートおよびニトリロアセテートからなる群から選択される１種以上を含むことができる。
具体的な例として、前記多価金属陽イオン化合物は、アセチルアセトネート、アセチルアセテート、グリコレート、シトレート、タルトレート、グルコネートおよびニトリロアセテートといった複合陰イオンを含有するアルミニウム化合物であり得る。
前記リガンドの使用量は、前記多価金属陽イオン使用量の１当量～３当量であり得る。例えば、前記多価金属陽イオン化合物として複合陰イオンを含有するアルミニウム化合物を使用する場合、前記アルミニウムイオンを徐々に溶出させるリガンドは、アルミニウム使用量の１当量～３当量であり得る。前記のように、多価金属陽イオン化合物をイオン結合または共有結合の架橋剤として用いる場合、酸性溶液での結合弱化を防止することができ、これにより、ディップ成形品の強度低下を防止することができる効果がある。また、かかる多価金属陽イオン化合物を含む架橋剤組成物を使用することで、ラテックス粒子内に分布した酸とのイオン結合による架橋をなすことができ、硫黄と加硫促進剤の不在で発生する成形品物性の低下を防止することができる。また、この場合、加硫促進剤を投入することなくディップ成形品の製造が可能であり、加硫促進剤によるユーザにおける副作用を防止する効果がある。
前記多価金属陽イオン化合物の含量は、前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス組成物１００重量部（固形分基準）に対して、０．１重量部～３重量部であり得、この範囲内で、ディップ成形品の強度低下を防止することができる効果がある。
また、本発明の一実施形態によると、前記ディップ成形用ラテックス組成物は、必要に応じて、分散剤、酸化防止剤、顔料、充填剤、増粘剤、ｐＨ調節剤などの添加剤をさらに含むことができる。
本発明の一実施形態によると、前記ディップ成形用ラテックス組成物は、一例として、固形分含量（濃度）が５重量％～４３重量％であってもよく、この範囲内で、ラテックス運送の効率に優れ、ラテックス粘度の上昇を防止して貯蔵安定性に優れるという効果がある。
他の例として、前記ディップ成形用ラテックス組成物は、ｐＨが９～１１であってもよく、この範囲内で、ディップ成形品の製造時に、加工性および生産性に優れるという効果がある。前記ディップ成形用ラテックス組成物のｐＨは、上述のｐＨ調節剤の投入により調節することができる。前記ｐＨ調節剤は、一例として、濃度１重量％～１０重量％の水酸化カリウム水溶液、または濃度１重量％～５０重量％のアンモニア水であり得る。
本発明によると、前記ディップ成形用ラテックス組成物由来の層を含む成形品が提供される。前記成形品は、前記ディップ成形用ラテックス組成物をディップ成形して製造されたディップ成形品であり得る。
前記成形品を成形するための成形品の製造方法は、前記ディップ成形用ラテックス組成物を、直接浸漬法、アノード（ａｎｏｄｅ）凝着浸漬法、ティーグ（Ｔｅａｇｕｅ）凝着浸漬法などにより浸漬させるステップを含むことができ、具体的な例として、アノード凝着浸漬法により実施され得、この場合、均一な厚さのディップ成形品を取得できるという利点がある。
具体的な例として、前記成形品の製造方法は、ディップ成形型に凝固剤を付着させるステップ（Ｓ１００）と、前記凝固剤が付着されたディップ成形型にディップ成形用ラテックス組成物を浸漬して、ディップ成形用ラテックス組成物由来の層、すなわち、ディップ成形層を形成させるステップ（Ｓ２００）と、前記ディップ成形層を加熱して前記ディップ成形用ラテックス組成物を架橋させるステップ（Ｓ３００）とを含むことができる。
前記（Ｓ１００）ステップは、ディップ成形型に凝固剤を形成させるために、ディップ成形型を凝固剤溶液に浸漬してディップ成形型の表面に凝固剤を付着させるステップであり、前記凝固剤溶液は、凝固剤を水またはアルコールまたはこれらの混合物に溶解させた溶液であり、凝固剤溶液内の凝固剤の含量は、凝固剤溶液の全含量に対して５重量％～４５重量％であり得る。
前記凝固剤は、一例として、バリウムクロライド、カルシウムクロライド、マグネシウムクロライド、亜鉛クロライドおよびアルミニウムクロライドなどの金属ハライド；バリウムナイトレート、カルシウムナイトレートおよび亜鉛ナイトレートなどの硝酸塩；バリウムアセテート、カルシウムアセテートおよび亜鉛アセテートなどの酢酸塩；およびカルシウムサルフェート、マグネシウムサルフェートおよびアルミニウムサルフェートなどの硫酸塩からなる群から選択される１種以上であってもよく、具体的な例として、カルシウムクロライドまたはカルシウムナイトレートであってもよい。
また、前記（Ｓ２００）ステップは、ディップ成形層を形成させるために、凝固剤を付着させたディップ成形型を、本発明によるディップ成形用ラテックス組成物に浸漬し、取り出して、ディップ成形型にディップ成形層を形成させるステップであり得る。
また、前記（Ｓ３００）ステップは、ディップ成形品を取得するために、ディップ成形型に形成されたディップ成形層を加熱して前記ディップ成形用ラテックス組成物を架橋させ、硬化を行うステップであり得る。
以降、加熱処理により、架橋されたディップ成形層をディップ成形型から取り出して、ディップ成形品を取得することができる。
前記成形品は、応力維持率が４０％～７０％または４０％～６５％であり得る。前記応力維持率は、成形品を伸び率１００％まで伸長した時の応力に対して、これを５分間維持した時の応力の値を百分率で示したものであり、前記範囲内の応力維持率を有する場合、成形品は、優れた弾力性を有することができる。
本発明の一実施形態によると、前記成形品は、手術用手袋、検査用手袋、産業用手袋および家庭用手袋などの手袋、コンドーム、カテーテル、または健康管理用品であり得る。
以下、実施例により、本発明をより詳細に説明する。しかし、下記の実施例は、本発明を例示するためのものであって、本発明の範疇および技術思想の範囲内で様々な変更および修正が可能であることは、通常の技術者にとって明らかであり、これらにのみ本発明の範囲が限定されるものではない。
実施例
［実施例１］
＜カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの製造＞
以下、重量％は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の主鎖を形成するために投入される全単量体含量に対して記載したものであり、重量部は、投入される単量体の全体１００重量部に対して記載したものである。
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸３．５重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．６重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート４．０重量部、７０℃の水１２０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７３．５重量％を投入し、２．５ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４０℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．３重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．６８ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．５５ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を１．２５ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９４％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
＜ディップ成形用ラテックス組成物の製造＞
前記取得したカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックス１００重量部（固形分基準）に、硫黄１重量部、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛（ＺＤＢＣ、ｚｉｎｃ ｄｉ－ｎ－ｂｕｔｙｌｄｉｔｈｉｏｃａｒｂａｍａｔｅ）１．０重量部、酸化亜鉛１．３重量部および酸化チタン１重量部と水酸化カリウム溶液および２次蒸留水を加えて、固形分濃度３０重量％およびｐＨ１０．２のディップ成形用ラテックス組成物を取得した。
＜成形品の製造＞
１８重量％のカルシウムナイトレート、８１．５重量％の水、０．５重量％の湿潤剤（Ｈｕｎｔｓｍａｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ、Ｔｅｒｉｃ ３２０）を混合して凝固剤溶液を製造し、この溶液に手形状のセラミックモールドを１３秒間浸漬し、取り出した後、１２０℃で３分間乾燥し、凝固剤を手形状のモールドに塗布した。
次いで、凝固剤が塗布された手形状のモールドを前記取得したディップ成形用ラテックス組成物に１３秒間浸漬し取り出した後、８０℃で１分間乾燥した後、水または温水に６０秒間浸漬した。その後、１２０℃で２０分間架橋させた。架橋されたディップ成形層を手形状のモールドから取り出し、手袋状の成形品を得た。
［実施例２］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２１重量％およびメタクリル酸２．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．３重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．０重量部、６０℃の水１３０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７６．１重量％を投入し、２．６ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４０℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．２５重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．７８ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．９５ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を１．１７ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９６％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例３］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２２重量％およびメタクリル酸３．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．８重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．０重量部、６５℃の水１１０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７４．１重量％を投入し、２．５ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および３７℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．３５重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．７５ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を４．１３ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を０．２５ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９４％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例４］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸２．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．３重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート２．５重量部、４５℃の水１４０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７４．１重量％を投入し、２．６ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４０℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．２重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．８６ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．３８ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を２．３４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９６％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例５］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸３．５重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．６重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．５重量部、７５℃の水１１０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７３．５重量％を投入し、２．４ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および３９℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．３重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．５９ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．４６ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を１．２ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９５％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例６］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸２．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．２５重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．０重量部、６０℃の水１１０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７４．１重量％を投入し、２．０ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および３６℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．４５重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．１ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を２．６ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を０．２ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９７％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例７］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸３．５重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．５重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．５重量部、８０℃の水１２０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７３．５重量％を投入し、２．８ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４５℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．１５重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．９４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を４．６２ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を０．１４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９４％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例８］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２１重量％およびメタクリル酸２．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．６重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．５重量部、７０℃の水１２０重量部を投入した後、イソプレン７６．１重量％を投入し、２．７ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４２℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．３重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．８９ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．８６ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を１．４９ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９４％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例９］
前記実施例１において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート１重量部を投入した以外は、前記実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例１０］
前記実施例１において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、硫黄、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛および酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート２重量部を投入した以外は、前記実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例１１］
前記実施例４において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート１重量部を投入した以外は、前記実施例４と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例１２］
前記実施例４において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、硫黄、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛および酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート２重量部を投入した以外は、前記実施例４と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例１３］
前記実施例７において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート１重量部を投入した以外は、前記実施例７と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［実施例１４］
前記実施例７において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、硫黄、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛および酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート２重量部を投入した以外は、前記実施例７と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
比較例
［比較例１］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸３．５重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．２５重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート４．０重量部、３０℃の水１４０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７３．５重量％を投入し、２．９ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４５℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．４５重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．９０ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．１９ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を３．０７ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９７％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例２］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２１重量％およびメタクリル酸２．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．６重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート４．０重量部、９５℃の水１２０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７６．１重量％を投入し、３．４ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４４℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．３重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を４．０１ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を５．８５ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を３．７４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９４％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例３］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２１重量％およびメタクリル酸２．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．２５重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．０重量部、６０℃の水１１０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７６．１重量％を投入し、３．６ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４５℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．４５重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を３．６ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．８５ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を３．８２ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９７％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例４］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸３．５重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．６重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．５重量部、７５℃の水１１０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７３．５重量％を投入し、２．４ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および３９℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．３重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．６９ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を４．０３ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を２．６４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９５％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例５］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸２．９重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．３重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート２．５重量部、９１℃の水１４０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７４．１重量％を投入し、２．６ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４０℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．２重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．８６ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を３．３８ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を２．３４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９６％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例６］
撹拌機が取り付けられた重合反応器にアクリロニトリル２３重量％およびメタクリル酸３．５重量％を投入した後、撹拌を開始して混合し、ｔ－ドデシルメルカプタン０．５重量部、ナトリウムドデシルベンゼンスルホネート３．５重量部、３９℃の水１２０重量部を投入した後、１，３－ブタジエン７３．５重量％を投入し、２．８ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力および４５℃の温度で重合開始剤である過硫酸カリウム０．１５重量部を投入し、乳化重合を開始した。
重合転化率が４０％である時点では反応圧力を２．９４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が６０％である時点では反応圧力を４．６２ｋｇｆ／ｃｍ2に制御し、重合転化率が９０％である時点では反応圧力を０．１４ｋｇｆ／ｃｍ2に制御した。
重合転化率が９４％に達すると、重合を停止した。その後、脱臭工程により未反応物を除去し、アンモニア水、酸化防止剤、消泡剤を添加して、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを取得した。
このように得られたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを用いて、実施例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例７］
前記比較例３において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート１重量部を投入した以外は、前記比較例３と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例８］
前記比較例３において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、硫黄、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛および酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート２重量部を投入した以外は、前記比較例３と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例９］
前記比較例６において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート１重量部を投入した以外は、前記比較例６と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例１０］
前記比較例６において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、硫黄、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛および酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート２重量部を投入した以外は、前記比較例６と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例１１］
前記比較例１において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート１重量部を投入した以外は、前記比較例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例１２］
前記比較例１において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、硫黄、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛および酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート２重量部を投入した以外は、前記比較例１と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例１３］
前記比較例２において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート１重量部を投入した以外は、前記比較例２と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
［比較例１４］
前記比較例２において、ディップ成形用ラテックス組成物の製造時に、硫黄、ジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛および酸化亜鉛を投入せず、アルミニウムシトレート２重量部を投入した以外は、前記比較例２と同じ方法でディップ成形用ラテックス組成物および成形品を製造した。
実験例
＜実験例１＞
前記実施例１～８および比較例１～６で製造されたカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの物性を下記のような方法で測定し、下記表１に示した。
（１）ＣＶ0（ｍｍ2／ｓ）：固形分４４％～４７％の各カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを、１０％アンモニア水を用いてｐＨを８．８～９.１に調節した後、２．５５重量％の濃度でメチルエチルケトン（ＭＥＫ）に溶解し、均一に分散させた。その後、キャノンフェンスケ（Ｃａｎｎｏｎ－Ｆｅｎｓｋｅ ｒｏｕｔｉｎｅ ｔｙｐｅ、ＳＩ Ａｎａｌｙｔｉｃｓ ＧｍｂＨ Ｔｙｐｅ Ｎｏ．５２０ １３）タイプの毛細管粘度計に１０ｍｌを入れ、２５℃で毛細管を通過するのにかかる時間を測定し、下記数学式２を用いて粘度を計算した。
Figure 2022530306000007
前記数学式２中、Ｋは、毛細管の定数（ｍｍ2／ｓ2）であり、ｔは、毛細管を通過するのにかかった時間（ｓ）である。
（２）ＣＶD（ｍｍ2／ｓ）、Ｐ：固形分４４％～４７％の各カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを、１０％アンモニア水を用いてｐＨを８．８～９．１に調節した後、２．５５重量％の濃度でメチルエチルケトン（ＭＥＫ）に溶解し、均一に分散させた。その後、ウルトラソニケータ（Ｂｒａｎｓｏｎｉｃ（登録商標） Ｍ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｂａｔｈ ５８００）を使用して、４０分間５５ｋｃａｌ～６５ｋｃａｌのエネルギーを加えてデスウェリングさせた後、キャノンフェンスケ（Ｃａｎｎｏｎ－Ｆｅｎｓｋｅ ｒｏｕｔｉｎｅ ｔｙｐｅ、ＳＩ Ａｎａｌｙｔｉｃｓ ＧｍｂＨ Ｔｙｐｅ Ｎｏ．５２０ １３）タイプの毛細管粘度計に１０ｍｌを入れ、２５℃で毛細管を通過するのにかかる時間を測定し、前記数学式２を用いて粘度（ＣＶD）を計算した。このように求めた前記ＣＶDをＣＶ0で除してＰを測定した。（Ｐ＝ＣＶD／ＣＶ0）
（３）Ｍ：固形分４４％～４７％の各カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを、１０％アンモニア水を用いてｐＨを８．８～９．１に調節した後、キャスト法などで基材上に塗布し、これを１３０℃～１４０℃で４０分間乾燥させて乾燥フィルムを得て、乾燥フィルムの重量（ｆ1）を測定した。次いで、前記乾燥フィルムをメチルエチルケトンの中に２５℃で４８時間浸漬した後、浸漬後のフィルムに対して重量（ｆ2）を測定した後、１７０℃で３０分間乾燥し、メチルエチルケトンを除去する。その後、メチルエチルケトン除去後のフィルムに対する重量（ｆ3）を測定し、これらの重量の測定結果から、下記数学式３および一般式４にしたがってメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度（ｍ1）と膨潤度（ｍ2）を測定し、数学式５にしたがってＭを測定した。
Figure 2022530306000008
Figure 2022530306000009
Figure 2022530306000010
（４）ｐＫａ：前記実施例１によるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを脱イオン水を用いて固形分１０％に希釈した後、１．２５％水酸化カリウム水溶液を用いてｐＨを１２まで増加させた後、５０℃で２時間撹拌し、水溶液の中のアンモニアを除去した。得られた希釈液を常温まで冷却した後、１％に希釈した塩酸水溶液を用いてｐＨを２以下に下げた後、５０℃の温度で２時間撹拌した。その後、水溶液の中の二酸化炭素を除去し、得られた希釈液を常温まで冷却した後、濃度が正確な３％水酸化カリウム水溶液を用いて、酸塩基滴定グラフを得た。その結果は下記図１および図２に示した。図１はＫＯＨ投入量によるｐＨ変化を示すグラフであり、図１の１次変曲点と２次変曲点との間のＫＯＨ投入量で計算したカルボン酸の量が表面に存在する酸の量である。図２はｐＨによるＫＯＨの投入量の微分曲線であり、この二次関数の頂点に相当するものが、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのｐＫａである。また、残りの実施例２～８および比較例１～６によるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスに対しても同じ方法でｐＫａを確認した。
Figure 2022530306000011
前記表１を参照すると、実施例１～実施例８の場合、本発明によるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは工程的な要素を制御することで、重合工程において、カルボン酸変性ニトリル系共重合体の絡み合い程度やブランチ度、ラテックス粒子内の共重合体の酸の分布などを調節することでラテックス粒子の構造を最適化してラテックス自体の物性を改善し、これにより、Ｐの値が０．８５～１の範囲を満たし、ｐＫａの値が９．５～１０．２を満たし、Ｍの値が５～２０を満たすことを確認することができた。
一方、比較例１～比較例６の場合、本発明のようにラテックス粒子の構造を最適化することができなかったため、ラテックス物性の改善が難しかった。
＜実験例２＞
前記実施例１～８および比較例１～６で成形品の製造時の作業性と、製造された成形品の物性を下記のような方法で測定し、下記表２に示した。
（１）応力維持率（％）：成形品からＡＳＴＭ Ｄ－４１２方法に準じて、ダンベル状の試験片を作製し、測定機器Ｕ．Ｔ．Ｍ（Ｉｎｓｔｒｏｎ社製、３３４５モデル）を用いて、３００ｍｍ／ｍｉｎのクロスヘッドスピードで試験片を、下記数学式６により計算された伸び率が１００％である時まで引っ張った後、５分間の応力減少を測定し、下記数学式７にしたがって計算した。
Figure 2022530306000012
Figure 2022530306000013
（２）フローマーク（Ｆｌｏｗ Ｍａｒｋ）：それぞれの実施例および比較例で製造された成形品の外観にフローマークの形成程度を目で確認し、１０点法（１０点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが０個～１個存在、９点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが２個～３個存在、８点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが４個～５個存在、７点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが６個～７個存在、６点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが８個～９個存在、５点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが１０個～１１個存在、４点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが１２個存在、３点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが１３個存在、２点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが１４個存在、１点：面積１００ｃｍ2のディップ成形品にフローマークが１５個以上存在）で示した。
（３）重合安定性（１０点法）：前記各カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの製造後、前記ラテックスを約５０マイクロメータ（ｍｉｃｒｏｍｅｔｅｒ）の気孔（ｐｏｒｅ ｓｉｚｅ）を有するメッシュ（ｍｅｓｈ）で濾過した後、１７０℃の温度で３０分間乾燥し、凝結物を得た。その後、メッシュで濾過した純粋固形分の重量に対する凝結物の重量をｐｐｍ単位で３回繰り返して計算し、平均値を計算して、１０点法（１０点：１００ｐｐｍ以下、９点：１００ｐｐｍ超２００ｐｐｍ以下、８点：２００ｐｐｍ超３００ｐｐｍ未満、７点：３００ｐｐｍ超４００ｐｐｍ未満、６点：４００ｐｐｍ超５００ｐｐｍ未満、５点：５００ｐｐｍ超６００ｐｐｍ未満、４点：６００ｐｐｍ超７００ｐｐｍ未満、３点：７００ｐｐｍ超８００ｐｐｍ未満、２点：８００ｐｐｍ超９００ｐｐｍ未満、１点：９００ｐｐｍ超１０００ｐｐｍ未満、０点：１０００ｐｐｍ超）で示した。
Figure 2022530306000014
前記表２において、Ｓは硫黄、ＺＤＢＣはジ－ｎ－ブチルジチオカルバメート亜鉛、ＺｎＯは酸化亜鉛、Ａｌはアルミニウムシトレート、ＴｉＯ2は酸化チタンを意味する。
前記表２を参照すると、実施例１～実施例８の場合、本発明によるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、重合時に安定性が改善したことを確認することができ、本発明によるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品は、応力維持率が高いことから弾力性が改善し、ディップ成形時にフローマークの形成を防止して手袋製造作業性も改善可能であることが分かった。
一方、比較例１～比較例６の場合、本発明のように改善していないカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスは、重合時に安定性が低下し、これを含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品は、応力維持率が実施例に比べて著しく低下した。また、成形品の製造時に作業性が低下し、これによってディップ成形品のフローマークが増加した。
＜実験例３＞
架橋剤の変化による成形品の物性変化を示すための前記実施例９～１４および比較例７～１４で製造された成形品の物性を前記実験例２のような方法で測定し、下記表３に示した。
Figure 2022530306000015
前記表３を参照すると、実施例９～１４の場合、異なる架橋剤組成を有する場合にも、本発明によるカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品は、応力維持率が高く、フローマークと重合安定性の値が高く、弾性力と作業性、重合安定性がいずれも改善したことを確認することができた。
一方、比較例７～１４の場合、異なる架橋剤組成を有する場合にも、本発明のように改善していないカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含むディップ成形用ラテックス組成物から成形された成形品は、応力維持率とフローマーク、重合安定性値が、実施例に比べて著しく低下したことを確認することができた。

Claims (16)

  1. ｐＫａが９．５～１０．２であり、下記一般式１および一般式２を満たすカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスを含み、
    前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体は、共役ジエン系単量体由来の単位、エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位およびエチレン性不飽和酸単量体由来の単位を含む、ディップ成形用ラテックス組成物。
    Figure 2022530306000016
    前記一般式１中、ＣＶ0は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスのメチルエチルケトン溶媒に膨潤した状態で測定された毛細管粘度を示し、前記ＣＶDは、デスウェリングした状態のカルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの毛細管粘度を示し、
    前記一般式２中、ｍ1は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する不溶解度を示し、ｍ2は、カルボン酸変性ニトリル系共重合体ラテックスの乾燥フィルムのメチルエチルケトン溶媒に対する膨潤度を示す。
  2. 前記共役ジエン系単量体は、１，３－ブタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、２－エチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエンおよびイソプレンからなる群から選択される１種以上を含む、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  3. 前記エチレン性不飽和ニトリル系単量体は、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、フマロニトリル、α－クロロニトリルおよびα－シアノエチルアクリロニトリルからなる群から選択される１種以上を含む、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  4. 前記エチレン性不飽和酸単量体は、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸、フマル酸、無水マレイン酸、無水シトラコン酸、スチレンスルホン酸、フマル酸モノブチル、マレイン酸モノブチルおよびマレイン酸モノ－２－ヒドロキシプロピルからなる群から選択される１種以上を含む、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  5. 前記共役ジエン系単量体は、１，３－ブタジエンまたはイソプレンであり、
    前記エチレン性不飽和ニトリル系単量体は、アクリロニトリルであり、
    前記エチレン性不飽和酸単量体は、メタクリル酸である、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  6. 前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体は、エチレン性不飽和単量体由来の単位をさらに含む、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  7. 前記カルボン酸変性ニトリル系共重合体は、エチレン性不飽和ニトリル系単量体由来の単位１５重量％～３０重量％、エチレン性不飽和酸単量体由来の単位１．５重量％～５．５重量％および共役ジエン系単量体由来の単位６４．５重量％～８３．５重量％を含む、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  8. 前記ＣＶ0は、０．５～４である、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  9. 前記Ｐは、０．９～１である、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  10. 前記Ｍは、７～１５である、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  11. 前記ディップ成形用ラテックス組成物は、架橋剤組成物をさらに含む、請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  12. 前記架橋剤組成物は、加硫剤、加硫促進剤、二価陽イオン金属酸化物および多価金属陽イオン化合物からなる群から選択される１種以上を含む、請求項１１に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  13. 前記架橋剤組成物は、加硫剤、加硫促進剤および多価金属陽イオン化合物を含む、請求項１２に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  14. 前記架橋剤組成物は、多価金属陽イオン化合物を含む、請求項１２に記載のディップ成形用ラテックス組成物。
  15. 請求項１に記載のディップ成形用ラテックス組成物由来の層を含む、成形品。
  16. 前記成形品は、応力維持率が４０％～７０％である、請求項１５に記載の成形品。
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