JP2021525231A - ヒドロホルミル化プロセスを制御する方法 - Google Patents

ヒドロホルミル化プロセスを制御する方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2021525231A
JP2021525231A JP2020563982A JP2020563982A JP2021525231A JP 2021525231 A JP2021525231 A JP 2021525231A JP 2020563982 A JP2020563982 A JP 2020563982A JP 2020563982 A JP2020563982 A JP 2020563982A JP 2021525231 A JP2021525231 A JP 2021525231A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
monophosphine
reaction
rhodium
tetraphosphine
reaction zone
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2020563982A
Other languages
English (en)
Other versions
JP7427610B2 (ja
Inventor
エー． ブラメール、マイケル
エー． ブラメール、マイケル
チャン、フイフォン
Original Assignee
ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー
ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー, ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー filed Critical ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー
Publication of JP2021525231A publication Critical patent/JP2021525231A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7427610B2 publication Critical patent/JP7427610B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/093—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens
    • C07C17/16—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens of hydroxyl groups
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
    • B01J31/02—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides
    • B01J31/0234—Nitrogen-, phosphorus-, arsenic- or antimony-containing compounds
    • B01J31/0255—Phosphorus containing compounds
    • B01J31/0267—Phosphines or phosphonium compounds, i.e. phosphorus bonded to at least one carbon atom, including e.g. sp2-hybridised phosphorus compounds such as phosphabenzene, the other atoms bonded to phosphorus being either carbon or hydrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/38—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of noble metals
    • B01J23/40—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of noble metals of the platinum group metals
    • B01J23/46—Ruthenium, rhodium, osmium or iridium
    • B01J23/464—Rhodium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/132—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of an oxygen containing functional group
    • C07C29/136—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of an oxygen containing functional group of >C=O containing groups, e.g. —COOH
    • C07C29/147—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of an oxygen containing functional group of >C=O containing groups, e.g. —COOH of carboxylic acids or derivatives thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/49—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide
    • C07C45/50—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide by oxo-reactions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
    • C07C51/31—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation of cyclic compounds with ring-splitting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2231/00—Catalytic reactions performed with catalysts classified in B01J31/00
    • B01J2231/30—Addition reactions at carbon centres, i.e. to either C-C or C-X multiple bonds
    • B01J2231/32—Addition reactions to C=C or C-C triple bonds
    • B01J2231/321—Hydroformylation, metalformylation, carbonylation or hydroaminomethylation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/582—Recycling of unreacted starting or intermediate materials

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Abstract

本発明は、ノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドをＮ：Ｉ比で生成するためのヒドロホルミル化プロセスを制御する方法に関する。一態様では、ヒドロホルミル化プロセスを制御する方法は、オレフィンを一酸化炭素、水素、および触媒と接触させることを含み、触媒は、（Ａ）遷移金属、（Ｂ）モノホスフィン、および（Ｃ）本明細書に記載の構造を有するテトラホスフィンを含み、接触させることは、１つ以上の反応ゾーンで、かつノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドの配合物をＮ：Ｉ比で生成するヒドロホルミル化条件で行われ、方法は、追加のテトラホスフィンを反応ゾーンに添加することによってＮ：Ｉ比を増加させること、追加のモノホスフィンを反応ゾーンに添加することによってＮ：Ｉ比を減少させること、または遊離モノホスフィンの揮発によってＮ：Ｉ比を増加させること、のうちの少なくとも１つを含む。【選択図】なし

Description

本発明は、ノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドをＮ：Ｉ比で生成するためのヒドロホルミル化プロセスを制御する方法に関する。
アルデヒドは可溶化ロジウム−三有機リン配位子錯体触媒の存在下でオレフィン系不飽和化合物を一酸化炭素および水素と反応させることにより容易に生成できること、ならびにこのようなプロセスの好ましいタイプは連続ヒドロホルミル化を伴うことが当技術分野で知られている。例えば、米国特許第３，５２７，８０９号は、低温および低圧でアルデヒドを生成するためのアルファ−オレフィンのヒドロホルミル化を開示している。このプロセスでは、特定のロジウム錯体を使用して、選択した三有機リン配位子の存在下で定義された変数セットの下で、水素および一酸化炭素によるオレフィンのヒドロホルミル化を効果的に触媒する。
米国特許第３，５２７，８０９号に記載されている触媒の中には、ロジウムおよびトリアリールリン配位子、特にトリフェニルホスフィン（「ＴＰＰ」）によって例示されるトリアリールホスフィン配位子を含有する化合物がある。商業的なヒドロホルミル化プロセスは、何十年もの間ロジウム−ＴＰＰ触媒を首尾よく採用しており、運転の重要な側面はロジウムと比較して大過剰のＴＰＰを使用することである。例えば、工業用のプロピレンヒドロホルミル化プロセスは、反応流体の総質量に基づいて１０〜１２重量パーセントのＴＰＰ濃度で運転することがよくある。このような高濃度のＴＰＰは、所望の生成物の位置選択性を達成し、触媒の安定性を高めるために使用される。
ヒドロホルミル化プロセスの場合、生成物の位置選択性は、通常、直鎖（またはノルマル）生成物と分枝（またはイソ）アルデヒド生成物の比として表される。本明細書で使用する場合、この直鎖（またはノルマル）生成物と分枝（またはイソ）アルデヒド生成物の比は、「Ｎ：Ｉ比」または「Ｎ：Ｉ」と呼ばれる。ロジウム−ＴＰＰ触媒は効果的な技術であるが、Ｎ：Ｉを約１０：１より大きな値に増加させることは困難である。分枝生成物は価値を有する一方、直鎖生成物が好まれることが多い。直鎖生成物の選択性は異なる触媒促進剤を使用することにより高まる場合があり、例えば、特定のキレート性有機ポリリン配位子（例えば、特定のビスホスファイト）は１０：１を上回るＮ：Ｉを示すことが知られているが、工業環境でのこのような変更には、既存触媒の廃棄、貴金属回収（「ＰＭＲ」）を介したロジウムの回収、装置変更の可能性などを伴う。このような取り組みに関連する生成量の損失、ＰＭＲ費用、およびプロセス装置の購入は、かなり高価になる場合がある。
広範囲にわたってＮ：Ｉ比を制御するために、簡易で費用対効果の高い方法が望まれる。
本発明は、様々な実施形態において、ノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドを多くの利点を提供するＮ：Ｉ比で生成するためのヒドロホルミル化プロセスを制御する方法に関する。例えば、いくつかの実施形態によると、驚くべきことに、遷移金属、モノホスフィン、およびテトラホスフィンからなる触媒を使用して、広範囲（例えば、様々な実施形態で３：１から３５：１超）のＮ：Ｉ比を提供できることが発見された。さらに、いくつかの実施形態では、触媒失活の速度および単位時間あたりに消費されるテトラホスフィン量（配位子使用）の両方が非常に低い。
一態様において、ノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドを生成するためのヒドロホルミル化プロセスを制御する方法であって、プロセスは、オレフィンを一酸化炭素、水素、および触媒と接触させることを含み、触媒は、（Ａ）遷移金属、（Ｂ）モノホスフィン、および（Ｃ）下記の構造を有するテトラホスフィンを含み、
Figure 2021525231
 式中、各Ｐはリン原子であり、Ｒ１〜Ｒ４６の各々は独立して水素、Ｃ１〜Ｃ８アルキル基、アリール基、アルカリール基、またはハロゲンであり、接触させることは、１つ以上の反応ゾーンで、かつノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドの配合物をＮ：Ｉ比で生成するヒドロホルミル化条件で行われ、
（１）追加のテトラホスフィンを反応ゾーンに添加することによってＮ：Ｉ比を増加させること、
（２）追加のモノホスフィンを反応ゾーンに添加することによりってＮ：Ｉ比を減少させること、または
（３）遊離モノホスフィンの揮発によってＮ：Ｉ比を増加させること、のうちの少なくとも１つを含む。
これらの実施形態および他の実施形態について、以下の発明を実施するための形態でより詳細に論じる。
元素周期表およびその中の様々な基への参照はすべて、ＣＲＣ Ｈａｎｄｂｏｏｋ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａｎｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ、第７２版（１９９１−１９９２）ＣＲＣ Ｐｒｅｓｓ、Ｉ−１１頁で公表されているバージョンに対するものである。
反対のことが記述されていない限り、または文脈から黙示的でない限り、すべての部およびパーセンテージは、重量に基づくものであり、すべての試験方法は、本出願の出願日現在のものである。米国特許実務の目的として、参照される特許、特許出願、または刊行物の内容はいずれも、それらの全体が、特に定義の開示、および当技術分野における一般的な知識に関して（本開示において具体的に提供される定義に矛盾しない程度に）、参照により組み込まれる（または、それと同等の米国版が同じように参照により組み込まれる）。
本明細書で使用される場合、「ａ」、「ａｎ」、「ｔｈｅ」、「少なくとも１つ」、および「１つ以上」は互換的に使用される。「含む（ｃｏｍｐｒｉｓｅ）」、「含む（ｉｎｃｌｕｄｅ）」の用語、およびそれらの変形は、これらの用語が明細書および特許請求の範囲に現れる場合に限定的な意味を有しない。
また、本明細書において、端点による数値範囲の列挙は、その範囲に包含されるすべての数を含む（例えば、１〜５は、１、１．５、２、２．７５、３、３．８０、４、５などを含む）。本発明の目的のために、当業者が理解することと一致して、数値範囲は、その範囲に含まれる可能なすべての部分範囲を含み、サポートすることを意図すると理解されるべきである。例えば、１から１００までの範囲は、１．０１から１００まで、１から９９．９９まで、１．０１から９９．９９まで、４０から６０まで、１から５５までなどを伝達することを意図している。また、本明細書において、特許請求の範囲におけるこのような列挙を含む、数値範囲および／または数値の列挙は、「約」の用語を含むと読むことができる。このような場合、「約」という用語は、本明細書に列挙されているものと実質的に同じ数値範囲及び／または数値を指す。
本明細書中で使用される場合、用語「ｐｐｍｗ」は、重量百万分率を意味する。
本発明の目的のために、「炭化水素」という用語は、少なくとも１個の水素原子および１個の炭素原子を有するすべての許容される化合物を含むことが企図される。そのような許容される化合物はまた、１つ以上のヘテロ原子を有し得る。広義の態様において、許容される炭化水素は、非環式（ヘテロ原子を含むまたは含まない）および環式、分枝状および非分枝状、炭素環式および複素環式、置換または非置換であり得る芳香族および非芳香族の有機化合物を含む。
本明細書で使用される場合、「置換された」という用語は、別段の指示がない限り、有機化合物のすべての許容される置換基を含むことが企図される。広義の態様では、許容される置換基には、非環式および環式、分枝状および非分枝状、炭素環式および複素環式、芳香族および非芳香族の有機化合物の置換基が含まれる。例示的な置換基には、例えば、アルキル、アルキルオキシ、アリール、アリールオキシ、ヒドロキシアルキル、アミノアルキル（炭素の数が１〜２０以上、好ましくは１〜１２の範囲であり得る）、ならびにヒドロキシ、ハロ、およびアミノが含まれる。許容される置換基は、適切な有機化合物について、１つ以上であり、同一または相違し得る。本発明は、有機化合物の許容される置換基によりいかなる方式でも限定されることは意図しない。
本明細書で使用される場合、用語「ヒドロホルミル化」は、１個以上の置換もしくは非置換のオレフィン系化合物または１個以上の置換もしくは非置換のオレフィン系化合物を含む反応混合物を、１個以上の置換もしくは非置換のアルデヒドまたは１個以上の置換もしくは非置換のアルデヒドを含む反応混合物に転化することを伴うすべてのヒドロホルミル化プロセスを含むことが企図されるが、これらに限定されない。アルデヒドは、不斉または非不斉であってもよい。
「反応流体」、「反応媒体」、および「触媒溶液」という用語は、本明細書では互換的に使用され、以下を含む混合物を含み得るが、これらに限定されない：（ａ）遷移金属−モノホスフィン錯体触媒（例えば、ロジウム−トリフェニルホスフィン錯体触媒）、（ｂ）遷移金属−テトラホスフィン錯体触媒（例えば、ロジウム−テトラホスフィン錯体触媒）、（ｃ）遊離モノホスフィン（例えば、トリフェニルホスフィン）、（ｄ）遊離テトラホスフィン、（ｅ）反応で形成されるアルデヒド生成物、（ｆ）未反応の反応物、（ｇ）当該遷移金属錯体触媒および当該遊離ホスフィン配位子のための溶媒、ならびに任意に（ｈ）モノホスフィン配位子およびテトラホスフィン配位子の分解生成物。反応流体は、（ａ）反応ゾーンの流体、（ｂ）分離ゾーンに向かう途中の流体流、（ｃ）分離ゾーンの流体、（ｄ）リサイクル流、（ｅ）反応ゾーンまたは分離ゾーンから回収される流体、（ｆ）外部冷却器の流体、および（ｇ）配位子分解生成物を包含し得るがこれらに限定されない。
「配位子分解生成物」という用語は、反応流体に含まれるテトラホスフィンおよびまたはモノホスフィン分子のうちの少なくとも１つの１つ以上の化学変換から生じるあらゆるすべての化合物を含むことが企図されるが、これらに限定されない。このような化合物は、親テトラホスフィンのロジウム促進開裂に由来するトリホスフィンまたはジホスフィン化合物、ならびに当該開裂の副反応から生じるより小さなホスフィン部分を含み得るが、これらに限定されない。配位子分解生成物はまた、ロジウム−トリアリールホスフィン・ヒドロホルミル化触媒溶液中に存在することが知られているアルキルジアリールホスフィンを含むことが企図される（例えば、米国特許第４，２９７，２３９号、第５欄を参照のこと）。配位子分解生成物は、ホスフィン部分の酸化から生じるあらゆるすべての化合物を含むことがさらに企図される。例えば、配位子分解生成物は、プロセスに導入されたモノホスフィン、プロセスに導入されたテトラホスフィンの部分的もしくは完全な酸化、またはロジウム促進副反応に起因するホスフィン化合物の酸化（例えば、親テトラホスフィンに由来するトリホスフィン化合物の酸化）に由来するホスフィン酸化物を含み得る。
本明細書で使用する場合、「四座ホスフィン」および「テトラホスフィン」という用語は互換的に使用され、それぞれが３個の炭素原子に結合している４個のホスフィン原子を含有する化合物を含むことが企図される。
本明細書で使用される場合、「単座ホスフィン」および「モノホスフィン」という用語は互換的に使用され、３個の炭素原子に結合した単一のホスフィン原子を含有する化合物を含む。
本明細書で使用する場合、「ロジウム錯体」、「ロジウム錯体触媒」、および「触媒錯体」という用語は互換的に使用され、電子相互作用によって結合または配位された配位子と少なくとも１個のロジウム原子とを含むと考えられる。このような配位子の例には、モノホスフィン、四座ホスフィン、一酸化炭素、プロピレン、および水素が含まれるが、これらに限定されない。
本明細書で使用する場合、「遊離」ホスフィンという用語は、ロジウムに結合または配位していないモノホスフィンまたはテトラホスフィン分子を含むことが企図される。
概して、本発明は、ヒドロホルミル化プロセスによって生成されるアルデヒドのＮ：Ｉ比を制御するための方法を対象とする。触媒組成物は、２つの配位子、モノホスフィン、およびテトラホスフィンを含み、生成されるアルデヒドのＮ：Ｉ比は、１つの配位子または他の配位子を反応ゾーンに添加することにより増減できる。方法のいくつかの実施形態は、触媒組成物で利用される配位子の変更にしばしば伴う不利点なしに、驚くほど広範囲のＮ：Ｉ比にわたってアルデヒドの生成を促進する。
一態様において、ノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドを生成するためのヒドロホルミル化プロセスを制御する方法であって、プロセスは、オレフィンを一酸化炭素、水素、および触媒と接触させることを含み、触媒は、（Ａ）遷移金属、（Ｂ）モノホスフィン、および（Ｃ）下記の構造を有するテトラホスフィンを含み、
Figure 2021525231
 式中、各Ｐはリン原子であり、Ｒ１〜Ｒ４６の各々は独立して水素、Ｃ１〜Ｃ８アルキル基、アリール基、アルカリール基、またはハロゲンであり、接触させることは、１つ以上の反応ゾーンでノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドの配合物をＮ：Ｉ比で生成するヒドロホルミル化条件で行われ、
（１）追加のテトラホスフィンを反応ゾーンに添加することによってＮ：Ｉ比を増加させること、
（２）追加のモノホスフィンを反応ゾーンに添加することによってＮ：Ｉ比を減少させること、または
（３）遊離モノホスフィンの揮発によってＮ：Ｉ比を増加させること、のうちの少なくとも１つを含む。
いくつかの実施形態では、遷移金属はロジウムを含む。いくつかの実施形態では、オレフィンはプロピレンである。
モノホスフィンは、いくつかの実施形態では、下記の１つ以上である：トリフェニルホスフィン、トリス（ｏ−トリル）ホスフィン、トリナフチルホスフィン、トリ（ｐ−メトキシフェニル）ホスフィン、トリ（ｍ−クロロフェニル）−ホスフィン、トリベンジルホスフィン、トリシクロヘキシルホスフィン、ジシクロヘキシルフェニルホスフィン、シクロヘキシルジフェニルホスフィン、およびトリオクチルホスフィン。いくつかの実施形態では、モノホスフィンはトリフェニルホスフィンである。いくつかの実施形態では、触媒は、異なる種のモノホスフィンの混合物を含む。
いくつかの実施形態では、テトラホスフィンの構造におけるＲ１〜Ｒ４６の各々は水素である。いくつかの実施形態では、触媒は、以下のテトラホスフィンの１つ以上を含む。
Figure 2021525231
いくつかの実施形態では、遷移金属はロジウムを含み、モノホスフィンはトリフェニルホスフィンであり、Ｒ１〜Ｒ４６の各々は水素であり、オレフィンはプロピレンを含む。
いくつかの実施形態では、反応ゾーンのモノホスフィン量は、反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて１．５重量パーセント超である。いくつかの実施形態では、反応ゾーンのモノホスフィン量は、反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて、１．５〜１３重量パーセントである。いくつかの実施形態では、反応ゾーンのテトラホスフィン量は、反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて０．０６重量パーセント超である。いくつかの実施形態では、反応ゾーンのテトラホスフィン量は、反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて、０．１から９重量パーセントである。いくつかの実施形態では、それぞれ反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて、反応ゾーンのモノホスフィン量は１．５重量パーセント超であり、反応ゾーンのテトラホスフィン量は０．０６重量パーセント超である。いくつかの実施形態において、それぞれ反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて、反応ゾーンのモノホスフィン量は１．５〜１３重量パーセントであり、反応ゾーンのテトラホスフィン量は、０．１〜９重量パーセントである。
水素および一酸化炭素は、石油分解および精製運転を含む任意の好適な供給源から取得してもよい。
合成ガス（ｓｙｎｇａｓ）（合成ガス（ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ｇａｓ））は、様々な量のＣＯおよびＨ２を含有するガス混合物に与えられる名称である。生成方法は、よく知られている。水素およびＣＯは、典型的には、合成ガスの主成分であるが、合成ガスは、ＣＯ２ならびにＮ２およびＡｒなどの不活性ガスを含有し得る。Ｈ２のＣＯに対するモル比は大きく変動するが、一般に１：１００〜１００：１、好ましくは１：１０〜１０：１の範囲である。合成ガスは、商業的に入手可能であり、しばしば、燃料源として、または他の化学物質の生成のための中間体として使用される。化学生成のための最も好ましいＨ２：ＣＯモル比は、３：１〜１：３であり、通常、ほとんどのヒドロホルミル化用途には約１：２〜２：１が目標とされる。合成ガス混合物は、水素およびＣＯの好ましい供給源である。
本発明に包含されるヒドロホルミル化反応において使用され得るオレフィン出発物質の反応物質は、末端または内部が不飽和であり、直鎖、分枝鎖、または環状構造であり得る。このようなオレフィンは、２〜２０個の炭素原子を含有することができ、１つ以上のエチレン性不飽和基を含有する場合がある。さらに、このようなオレフィンは、カルボニル、カルボニルオキシ、オキシ、ヒドロキシ、オキシカルボニル、ハロゲン、アルコキシ、アリール、アルキル、ハロアルキルなどのヒドロホルミル化プロセスに本質的に悪影響を及ぼさない基または置換基を含有し得る。例示的なオレフィン不飽和化合物には、アルファ−オレフィン、内部オレフィン、アルキルアルケノエート、アルケニルアルカノエート、アルケニルアルキルエーテル、アルケノールなど、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−オクタデセン、２−ブテン、イソブチレン、２−メチルブテン、２−ヘキセン、３−ヘキセン、２−ヘプテン、シクロヘキセン、プロピレン二量体、プロピレン三量体、プロピレン四量体、ブテン二量体、ブテン三量体、２−エチル−１−ヘキセン、スチレン、３−フェニル−１−プロペン、１，４−ヘキサジエン、１，７−オクタジエン、３−シクロヘキシル−１−ブテンなどが含まれる。無論、必要に応じて、異なるオレフィン出発物質の混合物を使用できることが理解される。本発明の実施形態は、Ｃ３および高級オレフィンのヒドロホルミル化において特に有用であり得る。したがって、いくつかの実施形態では、オレフィン不飽和出発物質は、３〜２０個の炭素原子を含有するアルファ−オレフィン、および３〜２０個の炭素原子を含有する内部オレフィン、ならびにこのようなアルファ−オレフィンおよび内部オレフィンの出発物質混合物である。
有益な溶媒は、ヒドロホルミル化プロセスに採用される。ヒドロホルミル化プロセスを過度に妨害しない任意の好適な溶媒が使用され得る。例として、ロジウム触媒されるヒドロホルミル化プロセスに好適な溶媒には、例えば、米国特許第３，５２７，８０９号、同第４，１４８，８３０号、同第５，３１２，９９６号、および同第５，９２９，２８９号に開示されるものが含まれる。好適な溶媒の非限定的な例には、飽和炭化水素（アルカン）、芳香族炭化水素、エーテル、アルデヒド、ケトン、ニトリル、アルコール、エステル、およびアルデヒド縮合生成物が含まれる。溶媒の具体的な例には、テトラグライム、ペンタン、シクロヘキサン、ヘプタン、ベンゼン、キシレン、トルエン、ジエチルエーテル、テトラヒドロフラン、ブチルアルデヒド、およびベンゾニトリルが含まれる。有機溶媒はまた、飽和限界までの溶解水を含有し得る。例示的な好ましい溶媒には、ケトン（例えば、アセトンおよびメチルエチルケトン）、エステル（例えば、酢酸エチル、フタル酸ジ−２−エチルヘキシル、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレート）、炭化水素（例えば、トルエン）、ニトロ炭化水素（例えば、ニトロベンゼン）、エーテル（例えば、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ））およびスルホランが含まれる。ロジウム触媒されるヒドロホルミル化プロセスにおいて、一次溶媒として、生成したいアルデヒド生成物に対応するアルデヒド化合物、および／または、例えば、ＵＳ４，１４８，８３０およびＵＳ４，２４７，４８６に記載されているように、例えば、ヒドロホルミル化プロセスの間にその場で生成することができるような高沸点アルデヒド液体縮合副産物を使用することが好ましい場合がある。一次溶媒は通常、連続プロセスの性質上、最終的にアルデヒド生成物と高沸点アルデヒド液体縮合副産物（「重質物」）の両方を含むであろう。溶媒の量は特に重要ではなく、反応媒体に所望の量の遷移金属濃度を提供するのに十分であればよい。典型的には、溶媒の量は、反応流体の総重量に基づいて、約５重量パーセント〜約９５重量パーセントの範囲である。溶媒の混合物を用いてもよい。
本発明の触媒は、遷移金属、モノホスフィン、およびテトラホスフィンを含む。特定の特に有用な実施形態において、触媒は、ロジウム、モノホスフィン、およびテトラホスフィンを含む。最も望ましい触媒は、塩素などの金属結合ハロゲンがなく、水素、一酸化炭素、およびロジウム金属と錯体形成したモノホスフィンおよびテトラホスフィンのうちの少なくとも１つを含有し、前述の液相に可溶で、かつ反応条件下で安定な触媒を生成する。
遷移金属には、ロジウム（Ｒｈ）、コバルト（Ｃｏ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、パラジウム（Ｐｄ）、白金（Ｐｔ）、オスミウム（Ｏｓ）、およびこれらの混合物から選択される８、９、および１０族金属を含むことができ、好ましい金属は、ロジウム、コバルト、イリジウム、およびルテニウムであり、より好ましくはロジウム、コバルト、およびルテニウム、特にロジウムである。
このような金属上の利用可能な配位部位の数は、当技術分野でよく知られている。したがって、錯体触媒混合物を含み得る触媒種は、単量体、二量体、またはより高核性の形態を含むことができ、好ましくは、金属、例えば、ロジウム１分子あたりに錯体形成した少なくとも１個の有機ホスフィン含有分子によって特徴付けられる。例えば、ヒドロホルミル化反応で使用される好ましい触媒の触媒種は、ヒドロホルミル化反応によって使用される一酸化炭素および水素ガスを考慮して、有機ホスフィン配位子に加えて、一酸化炭素および水素と錯体形成され得ると考えられる。
特定の好ましい実施形態では、遷移金属はロジウムである。ロジウムは、予め形成された触媒、例えば、安定な結晶性固体、ロジウムヒドリドカルボニル−トリス（トリフェニルホスフィン）、ＲｈＨ（ＣＯ）（ＰＰｈ３）３として液相に導入することができる。ロジウムは、その場で触媒に転化される前駆体の形態として液体本体に導入することができる。そのような前駆体形態の例は、ロジウムカルボニルトリフェニルホスフィンアセチルアセトネート、Ｒｈ２Ｏ３、Ｒｈ４（ＣＯ）１２、Ｒｈ６（ＣＯ）１６、およびロジウムジカルボニルアセチルアセトネートである。反応媒体中に活性種を提供する触媒化合物およびそれらの調製の両方は、当技術分野で知られており、Ｂｒｏｗｎら、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ、１９７０、２７５３〜２７６４頁を参照されたい。
一般に、最適な触媒濃度は、プロピレンなどのアルファ−オレフィンの濃度に依存する。例えば、プロピレン濃度が高いほど、通常、所定サイズの反応器におけるアルデヒド生成物への所定の転化率を達成するために必要な触媒濃度は低くなるであろう。分圧および濃度が関連することを認識して、より高いプロピレン分圧を使用すると、液体本体からの「オフガス」中のプロピレンの割合が増加する。存在し得るプロパンの一部を除去するために、液体本体にリサイクルする前に生成物回収ゾーンからガス流の一部をパージする必要があり得るため、「オフガス」のプロピレン含有量が高いほど、プロパンパージ流で失われるプロピレンの量が多くなる。したがって、プロパンパージ流で失われたプロピレンの経済的価値と、より低い触媒濃度に伴う資本節約とのバランスをとる必要がある。
ロジウム錯体触媒は、均一または不均一な形態であり得る。例えば、予め形成されたロジウムヒドリド−カルボニル−ホスフィン配位子触媒を、調製し、ヒドロホルミル化反応混合物に、導入してもよい。より好ましくは、ロジウム−ホスフィン配位子錯体触媒は、その場で活性触媒を形成するために反応媒体に導入され得るロジウム触媒前駆体に由来し得る。例えば、ロジウムジカルボニルアセチルアセトネート、Ｒｈ２Ｏ３、Ｒｈ４（ＣＯ）１２、Ｒｈ６（ＣＯ）１６、Ｒｈ（ＮＯ３）３などのロジウム触媒前駆体は、その場で活性触媒を形成するためにモノホスフィンおよびまたはテトラホスフィンと共に反応混合物に導入され得る。好ましい実施形態では、ロジウムジカルボニルアセチルアセトネートをロジウム前駆体として使用し、溶媒中でモノホスフィンおよびテトラホスフィンのうち少なくとも１つと組み合わせ、活性触媒をその場で形成するために合成ガスと共に反応器に導入する。所望の濃度を達成および維持するために、必要に応じて、追加のモノホスフィンおよびまたはテトラホスフィンを加えてもよい。いずれの場合でも、一酸化炭素、水素、モノホスフィン、およびテトラホスフィンがすべて金属と錯体形成できる配位子であり、活性金属−配位子触媒がヒドロホルミル化反応で用いられる条件下で反応混合物中に存在すれば十分である。
いくつかの実施形態では、ロジウム触媒前駆体をモノホスフィンおよび／またはテトラホスフィンと組み合わせることにより、触媒組成物が混合タンク内で形成される。ロジウム触媒前駆体が反応器への添加前に２つの配位子の一方とのみ組み合わされる場合、他の配位子を反応器に別々に添加し、反応器で触媒組成物を形成できる。
反応流体中に存在するロジウム錯体触媒の量は、所望の生成速度を生み出すのに必要な最小限の量があればよい。一般に、ヒドロホルミル化反応器内の反応流体の遊離金属として計算された、１５０ｐｐｍｗ〜１２００ｐｐｍｗの範囲のロジウム濃度は、ほとんどのプロセスに対して十分なはずであるが、一般には、１５０〜８００ｐｐｍｗの金属、より好ましくは１５０〜５００ｐｐｍｗのロジウムを用いることが好ましい。
触媒組成物のモノホスフィン量（混合タンクで完全に形成されるか、または反応器で形成されるかどうかにかかわらず）は、遷移金属（ロジウム）１モルあたり少なくとも４０モルのモノホスフィンである。いくつかの実施形態では、触媒組成物のモノホスフィン量（混合タンクで完全に形成されるまたは反応器で形成される）は、遷移金属（ロジウム）１モルあたり４０〜３５０モルのモノホスフィンである。触媒組成物のテトラホスフィン量（完全に混合タンクで形成されるまたは反応器で形成される）は、遷移金属（ロジウム）１モルあたり少なくとも１モルのテトラホスフィンである。いくつかの実施形態では、触媒組成物のテトラホスフィン量（完全に混合タンクで形成されるか、または反応器で形成されるかどうかにかかわらず）は、遷移金属（ロジウム）１モルあたり１〜１０モルのテトラホスフィンである。実施例に記載されているように、モノホスフィンまたはテトラホスフィンのモル量は、高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）によって測定される。ロジウムのモル量は、原子吸収によって測定される。
テトラホスフィン配位子はおそらく１つ以上のモノホスフィン化合物に分解する可能性があるが、本発明の実施形態による触媒組成物および反応流体中のモノホスフィン量は、分解により潜在的に現れると予想されるよりもはるかに多い。言い換えれば、触媒組成物または反応流体中の大部分のモノホスフィンは、一定量を提供するために触媒組成物または反応流体に添加または充填される（例えば、触媒組成物または反応流体中に存在するテトラホスフィンに由来しない）。
商業的な運転では、配位子濃度は定期的または継続的な添加により維持する必要がある。そのようにするために、反応流体中の配位子の濃度は、１つ以上の分析技術によって日常的に測定され、通常、高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）が好まれる。本明細書で特に示さない限り、反応中の配位子の量に言及する場合、配位子濃度は、実施例に記載されるようにＨＰＬＣにより決定される。このような分析における配位子濃度は、しばしば重量パーセントとして報告されるため、連続運転にこれらの単位を使用すると便利なことが多い。いくつかの実施形態において、ヒドロホルミル化プロセスの反応器内の反応流体のモノホスフィン量は、反応器内の反応流体の総重量に基づいて、１．５重量パーセント以上である。いくつかの実施形態において、ヒドロホルミル化プロセスの反応器内の反応流体のモノホスフィン量は、反応器内の反応流体の総重量に基づいて、１．５から１３重量パーセントである。いくつかの実施形態において、ヒドロホルミル化プロセスの反応器内の反応流体のテトラホスフィン量は、反応器内の反応流体の総重量に基づいて、０．０６重量パーセント以上である。いくつかの実施形態において、ヒドロホルミル化プロセスの反応器内の反応流体のテトラホスフィン量は、反応器内の反応流体の総重量に基づいて、０．１から９重量パーセントである。上記に示したテトラホスフィンにおけるＲ１〜Ｒ４６がそれぞれ水素である幾つかの実施形態では、ヒドロホルミル化プロセスの反応器内の反応流体のテトラホスフィン量は、反応器内の反応流体の総重量に基づいて、０．１〜４重量％である。例として、好ましい触媒前駆体組成物は本質的に可溶化ロジウム錯体前駆体、モノホスフィンおよびテトラホスフィンのうちの少なくとも１つ、ならびに溶媒からなる。モノホスフィンおよびまたはテトラホスフィンは、一酸化炭素ガスの発生によって見られるように、ロジウムアセチルアセトネート錯体前駆体のカルボニル配位子の１つを容易に置き換える。反応器に触媒前駆体組成物を導入すると、追加のモノホスフィンまたはテトラホスフィンを任意に追加し、反応流体内の目標濃度を達成し得る。
したがって、ヒドロホルミル化反応器内の反応流体のロジウム−配位子錯体触媒は、有利には、一酸化炭素と、モノホスフィンおよびテトラホスフィンのうちの少なくとも１つと錯体形成したロジウムを含む。一実施形態では、ロジウム−配位子錯体の混合物が使用される。例えば、触媒は、キレート化および／または非キレート化の様式で一酸化炭素および四座ホスフィンと錯体形成したロジウムをさらに含む。触媒はさらに、１つ以上のモノホスフィン分子および一酸化炭素と錯体形成したロジウムを含む。
ロジウム錯体触媒に加えて、遊離モノホスフィン（すなわち、金属と錯体形成しないモノホスフィン）は、反応流体中にも存在し、個々の組成に応じて反応器に提供される前の触媒組成物中にも存在し得る。遊離配位子の重要性は、ＵＳ３，５２７，８０９、ＧＢ１，３３８，２２５、およびＢｒｏｗｎら、上記、２７５９頁および２７６１頁に教示されている。いくつかの実施形態では、本発明のヒドロホルミル化プロセスは、反応媒体中に１重量パーセント以上の遊離モノホスフィンを含み得る。反応流体は遊離の四座ホスフィンも含有し得る。いくつかのそのような実施形態では、遊離の四座ホスフィン濃度は、ロジウム１モルあたり０．１〜１０モルの範囲であり得る。
本発明の実施形態において配位子として役立ち得るモノホスフィン化合物は、式Ｉの化合物である。
Figure 2021525231
 式中、Ｐはリン原子であり、Ｙ１−Ｙ３は、それぞれ独立に、アリール基、アルカリール基、シクロアルキル基、ベンジル基、Ｃ３〜Ｃ８アルキル基、１〜８炭素のアルコキシル基、アリールオキシ基、またはハロゲンである。例示的な例には、トリフェニルホスフィン、トリス（ｏ−トリル）ホスフィン、トリナフチルホスフィン、トリ（ｐ−メトキシフェニル）ホスフィン、トリ（ｍ−クロロフェニル）−ホスフィン、トリベンジルホスフィン、トリシクロヘキシルホスフィン、ジシクロヘキシルフェニルホスフィン、シクロヘキシルジフェニルホスフィン、トリオクチルホスフィンなどが含まれるが、これらに限定されない。いくつかの実施形態において、モノホスフィン化合物は、米国特許第４，２８３，５６２号および米国特許第５，７４１，９４５号に記載されているものなどの立体障害ホスフィンであり得る。例えば、いくつかのこのような実施形態では、式ＩのＹ１−Ｙ３は独立して置換もしくは非置換のＣ３〜Ｃ８アルキル、置換もしくは非置換のＣ５〜Ｃ８シクロアルキル基、または置換もしくは非置換のＣ６〜Ｃ１２アリール基であり得る。
いくつかの実施形態では、モノホスフィンの混合物を使用できる。
本発明の実施形態において配位子として役立ち得るテトラホスフィン化合物は、式ＩＩの化合物である。
Figure 2021525231
 式中、各Ｐはリン原子であり、Ｒ１〜Ｒ４６の各々は、独立して、水素、Ｃ１〜Ｃ８アルキル基、アリール基、アルカリール基、ハロアルキル基、またはハロゲンである。好ましい実施形態において、Ｒ１〜Ｒ４６の各々は水素である。いくつかの実施形態で使用できるテトラホスフィンの他の例は、本明細書の他の部分に記載されている。
いくつかの実施形態では、テトラホスフィンの混合物を使用できる。
ヒドロホルミル化プロセスおよびその運転条件は、よく知られている。典型的な実施形態において、オレフィン（例えば、プロピレン）は、連続または半連続の様式でヒドロホルミル化され、生成物は分離ゾーンで分離され、濃縮された触媒溶液は１つ以上の反応器にリサイクルされる。リサイクル手順は、一般に、触媒およびアルデヒド生成物を含有する液体反応媒体の一部をヒドロホルミル化反応器、すなわち反応ゾーンから連続的もしくは断続的に取り出すこと、ならびにＵＳ５，４３０，１９４およびＵＳ５，６８１，４７３に開示されているような複合膜の使用により、または常圧、減圧、または高圧下の１つ以上の段階で、必要に応じて、別個の蒸留ゾーンにおいて、アルデヒド生成物を蒸留するより従来型で好ましい方法、すなわち気化分離により、そこからアルデヒド生成物を回収することを含み、残渣を含有する非揮発性金属触媒は、例えば、ＵＳ５，２８８，９１８に開示されるように反応ゾーンにリサイクルされる。揮発性物質の濃縮、ならびに、例えば、さらなる蒸留によるその分離およびさらなる回収は、任意の従来方式で行うことができ、粗アルデヒド生成物は、必要に応じて、さらなる精製および異性体分離に送ることができ、回収された任意の反応物、例えば、オレフィン出発物質および合成ガスは、任意の所望の方式でヒドロホルミル化ゾーン（反応器）にリサイクルできる。このような膜分離の残余物を含有する回収された金属触媒、またはこのような気化分離の残渣を含有する回収された非揮発化金属触媒は、所望の任意の従来方式で、ヒドロホルミル化ゾーン（反応器）にリサイクルできる。
好ましい実施形態において、ヒドロホルミル化反応流体は、少なくともいくらかの量の６つの主要成分または構成要素、すなわち、アルデヒド生成物、ロジウム−トリフェニルホスフィン配位子錯体触媒、遊離のトリフェニルホスフィン配位子、ロジウム−テトラホスフィン配位子錯体触媒、遊離のテトラホスフィン配位子、ならびに当該触媒および当該遊離配位子のための溶媒を含有する。ヒドロホルミル化反応混合物組成物は、ヒドロホルミル化プロセスにおいて意図的に用いられているかまたは該プロセスの間にその場で形成されたものなどの追加の成分を含有することができ、通常は含有するであろう。このような追加成分の例には、未反応オレフィン出発物質、一酸化炭素および水素ガス、およびその場で形成された副生成物、配位子分解化合物、および高沸点液体アルデヒド縮合副生成物、ならびに他の不活性共溶媒タイプの原料または用いられる場合、炭化水素添加剤が含まれる。
用いられるヒドロホルミル化反応条件は変更し得る。例えば、ヒドロホルミル化プロセスの水素、一酸化炭素、およびオレフィン出発化合物の全ガス圧は、１〜６９，０００ｋＰａの範囲であり得る。しかしながら、一般に、本プロセスは、水素、一酸化炭素、およびオレフィン出発化合物の全ガス圧が１４，０００ｋＰａ未満、より好ましくは３，４００ｋＰａ未満で運転されることが好ましい。最小全圧は、所望の反応速度を得るのに必要な反応物の量によって主に制限される。より具体的には、ヒドロホルミル化プロセスの一酸化炭素分圧は、１〜６，９００ｋＰａが好ましく、２１〜５，５００ｋＰａがより好ましく、一方、水素分圧は３４〜３，４００ｋＰａが好ましく、６９〜２，１００ｋＰａがより好ましい。一般に、ガス状Ｈ２：ＣＯのモル比は、１：１０〜１００：１以上の範囲であり得、より好ましいモル比は、１：１０〜１０：１である。
一般に、ヒドロホルミル化プロセスは、任意の運転可能な反応温度で実施され得る。有利には、ヒドロホルミル化プロセスは、−２５℃〜２００℃、好ましくは５０℃〜１２０℃の反応温度で行われる。
ヒドロホルミル化プロセスは、例えば、連続攪拌タンク反応基（ＣＳＴＲ）、ベンチュリ反応器、気泡塔反応器、またはスラリー反応器などの１つ以上の好適な反応器を用いて実施され得る。反応器の最適なサイズおよび形状は、使用される反応器のタイプに依存する。使用される反応ゾーンは、単一の容器であってもよく、または２個以上の別個の容器を備えてもよい。使用される分離ゾーンは、単一の容器であってもよく、または２個以上の別個の容器を備えてもよい。本明細書で用いられる反応ゾーン（複数可）および分離ゾーン（複数可）は、同じ容器内または異なる容器内に存在し得る。例えば、反応蒸留、反応膜分離などの反応分離技法は、反応ゾーン（複数可）で起こり得る。
ヒドロホルミル化プロセスは、必要に応じて、未消費の出発物質をリサイクルして行うことができる。反応は、単一の反応ゾーンまたは複数の反応ゾーンで、連続してまたは同時に行うことができる。反応ステップは、出発物質の一方を他方に漸増的に添加することにより達成し得る。また、反応ステップは、出発物質の同時添加により組み合わされ得る。出発物質は、各々またはすべての反応ゾーンに連続して添加され得る。完全な転化が所望されない、または得られない場合、出発物質は、例えば、蒸留により生成物から分離され、次いで、出発物質は反応ゾーンに戻されて、リサイクルされ得る。
ヒドロホルミル化プロセスは、ガラスライニングされたステンレス鋼または類似のタイプの反応装置のいずれかで行われ得る。過度の温度変動を制御するために、または可能性のあるあらゆる「暴走」反応温度を防止するために、反応ゾーンには１台以上の内部および／または外部熱交換器（複数可）を装備してもよい。
本発明のヒドロホルミル化プロセスは、１つ以上のステップまたは段階で行われ得る。反応ステップまたは段階の正確な数は、資本コストと達成する高い触媒選択性、活性、寿命、および運転の容易さとの間の最良の妥協点、ならびに当の出発物質の固有の反応性、ならびに反応条件に対する出発物質および所望の反応生成物の安定性に左右される。
一実施形態において、本発明において有用なヒドロホルミル化プロセスは、例えば、ＵＳ５，７２８，８９３に記載されているような、多段階反応器で実施してもよい。このような多段階反応器は、容器あたり１超の理論的反応段階を作り出す内部の物理的障壁を用いて設計され得る。
一般に、ヒドロホルミル化プロセスを連続方式で実施することが好ましい。連続ヒドロホルミル化プロセスは当技術分野でよく知られている。連続プロセスは、単一パスモードで実施することができ、すなわち、未反応オレフィン系出発物質（複数可）および気化したアルデヒド生成物を含む蒸気混合物を、液体反応混合物から除去し、そこからアルデヒド生成物を回収し、未反応オレフィン系出発物質（複数可）をリサイクルすることなく、次の単一パススルーのために、補給オレフィン系出発物質（複数可）、一酸化炭素、および水素を、液体反応媒体に供給する。このようなタイプのリサイクル手順は、当技術分野でよく知られており、例えば、ＵＳ４，１４８，８３０に開示されているような所望のアルデヒド反応生成物（複数可）から分離された金属−有機リン錯体触媒流体の液体リサイクル、または、例えば、ＵＳ４，２４７，４８６に開示されているようなガスリサイクル手順、ならびに必要に応じて、液体およびガスの両リサイクル手順の組み合わせを含み得る。最も好ましいヒドロホルミル化プロセスは、連続液体触媒リサイクルプロセスを含む。好適な液体触媒リサイクル手順は、例えば、米国特許第４，６６８，６５１号、同第４，７７４，３６１号、同第５，１０２，５０５号、および同第５，１１０，９９０号に開示される。
一実施形態では、アルデヒド生成物混合物は、アルデヒド混合物が、例えば、溶媒抽出、結晶化、蒸留、気化、薄膜蒸発、流下膜気化、相分離、濾過、またはこれらの任意の組み合わせなどの任意の好適な方法によって生成される粗反応混合物の他の成分から分離することができる。ＷＯ８８／０８８３５に記載されているように、捕捉剤の使用により形成されるので、粗反応混合物からアルデヒド生成物を除去することが望ましい場合がある。粗反応混合物の他の構成要素からアルデヒド混合物を分離するための１つの方法は、膜分離によるものであり、例えば、米国特許第５，４３０，１９４号および同第５，６８１，４７３号に記載されている。
上記のように、所望のアルデヒドは、反応混合物から回収することができる。例えば、米国特許第４，１４８，８３０号および同第４，２４７，４８６号に開示されている回収技術を使用できる。例えば、連続液体触媒リサイクルプロセスでは、反応ゾーンから取り出された液体反応混合物（アルデヒド生成物、触媒などを含有する）、すなわち、反応流体の一部は、分離ゾーン、例えば、気化器／分離器に送ることができ、所望のアルデヒド生成物は、１つ以上の段階で、常圧、減圧、または高圧下で、液体反応流体から蒸留により分離され、凝縮され、生成物受器に収集され、必要に応じて、さらに精製できる。液体反応混合物を含有する残りの非揮発性触媒は、次いで、必要に応じて、任意の他の揮発性物質、例えば、未反応オレフィンを、例えば、任意の従来方式での蒸留により凝縮アルデヒド生成物から分離した後に、液体反応に溶解した水素および一酸化炭素と共に反応器に戻して、リサイクルしてもよい。
より具体的には、反応流体を含有する金属−有機リン錯体触媒からの所望のアルデヒド生成物の蒸留および分離は、所望の任意の好適な温度で起こり得る。一般に、そのような蒸留は、比較的低い温度、例えば、１５０℃未満、より好ましくは５０℃〜１４０℃の範囲の温度で行われることが好ましい。一実施形態において、このようなアルデヒド蒸留は、減圧下、例えば、低沸点アルデヒド（例えば、Ｃ４〜Ｃ６）が含まれる場合はヒドロホルミル化中に用いられる全ガス圧よりも実質的に低い全ガス圧下、または高沸点アルデヒド（例えば、Ｃ７以上）が含まれる場合は真空下で起こる。例えば、一般的な慣例は、蒸留ゾーン、例えば、気化器／分離器への反応媒体中に存在するよりもはるかに低い合成ガス濃度を含有する液体媒体中に溶解した未反応ガスの実質的な部分を気化させるため、ヒドロホルミル化反応器から取り出された液体反応生成物媒体を減圧にかけることであり、ここで、所望のアルデヒド生成物が、蒸留される。一般に、真空圧から最大３４０ｋＰａの全ガス圧の範囲の蒸留圧が大半の目的に十分なはずである。
一実施形態では、アルデヒド蒸留を促進するために、分離ゾーンで流動ガスを使用することができる。そのようなストリップガス気化器は、例えば、ＵＳ８４０４９０３に記載されている。
分離ゾーンで発生する濃度の増加、高温、および低分圧は、触媒の失活および／または配位子分解の増加の両方に関して、触媒に悪影響を及ぼす場合がある。
本発明の実施形態によるヒドロホルミル化プロセスの例示的な非光学活性アルデヒド生成物は反応物質として使用されるオレフィンに依存し、例えば、プロピオンアルデヒド、ｎ−ブチルアルデヒド、イソブチルアルデヒド、ｎ−バレルアルデヒド、２−メチル１−ブチルアルデヒド、ヘキサナール、ヒドロキシヘキサナール、２−メチル１−ヘプタナール、ノナナール、２−メチル−１−オクタナール、デカナール、アジポアルデヒド、２−メチルグルタルアルデヒド、２−メチルアジポアルデヒド、３−ヒドロキシプロピオンアルデヒド、６−ヒドロキシヘキサナール、アルケナール、例えば、２−、３−および４−ペンテナール、アルキル５−ホルミルバレレート、２−メチル−１−ノナナール、２−メチル１−デカナール、３−プロピル−１−ウンデカナール、ペンタデカナール、３−プロピル−１−ヘキサデカナール、イコサナール、２−メチル−１−トリコサナール、ペンタコサナール、２−メチル−１−テトラコサナール、ノナコサナール、２−メチル−１−オクタコサナール、ヘントリアコンタナール、ならびに２−メチル−１−トリアコンタナールなどを含み得る。
プロピレンがヒドロホルミル化反応を受けるオレフィンであるいくつかの実施形態では、生成物は、ｎ−ブチルアルデヒドと２−メチルプロピオンアルデヒドの混合物である。前述のように、ｎ−ブチルアルデヒドと２−メチルプロピオンアルデヒド（イソブチルアルデヒド）の比率など、直鎖（Ｎ）と分枝（Ｉ）の異性体の比率は、従来、Ｎ：Ｉ比率またはＮ：Ｉと記載される。
一実施形態では、触媒は、ロジウム、商業的プロセスで典型的に用いられる濃度（例えば、１０〜１２重量％）のトリフェニルホスフィン、および１当量以上のテトラホスフィンを含む。このような実施形態では、プロセス流体をシステムから排出または除去する必要なしに、単にテトラホスフィンを添加することにより、Ｎ：Ｉを増加させることができる。この特定の実施形態は、完全に新しい触媒充填の必要性を排除し、それにより、貴金属回収（ＰＭＲ）に伴うコストを回避し、短時間で実装できるため、長期間の操業停止の必要性を回避する。得られる触媒は、ロジウム−ＴＰＰ触媒よりもイソブチルアルデヒドと比較して高いパーセンテージのｎ−ブチルアルデヒドを生成する。
一実施形態では、触媒組成物は、ロジウム、商業的プロセスで典型的に用いられる濃度（例えば、１０重量％以上）より低い濃度（例えば、５〜６重量％）のトリフェニルホスフィン、および１当量以上のテトラホスフィンを含む。例えば、既存のロジウム−ＴＰＰ触媒溶液が経年変化しても生産目標を達成できる商業的な運転では、触媒の一部（例えば、プロセス流体の５０％）を除去した後、新しいロジウムおよびテトラホスフィンをいくらか追加することを選択してもよい。このような実施形態は、除去されたプロセス流体の部分にいくらかのＰＭＲ費用を伴うが、得られるＮ：Ｉは、元のロジウム−ＴＰＰ触媒よりも高くなるであろう。
一実施形態では、触媒は、ロジウム、トリフェニルホスフィン（例えば、２〜４重量％）および１当量以上のテトラホスフィンを含む。例えば、触媒溶液が固有の失活によりその有効寿命の終わりに達している商用ロジウム−ＴＰＰプラントは、既存のプロセス流体をすべて投棄し、ロジウム、２〜４重量％のトリフェニルホスフィン、および１当量以上のテトラホスフィンからなる新しい触媒を充填することを選択してもよい。このようなプロセスは、元のロジウム−ＴＰＰ触媒よりも直鎖アルデヒドに対して高い選択性を提供する。元のプロセス流体中のロジウムを回収する必要があるが、本発明のプロセスの実施には、広範な反応システムの洗浄または追加のプロセス装置を必要としないであろう。
一実施形態では、触媒は、ロジウム、１当量以上のテトラホスフィン、およびトリフェニルホスフィン（例えば、１．５〜２重量％）を含む。例えば、ロジウムおよびテトラホスフィンからなる触媒を利用するプロセスは、Ｎ：Ｉを下げるためにトリフェニルホスフィンを添加することを選択してもよい。通常、直鎖異性体はより高い価値があるが、商業的な運転では、製品需要の変化により、より多くのイソアルデヒドの製造を選択する場合もある。
一実施形態では、触媒は、ロジウム、１当量以上のテトラホスフィン、およびモノホスフィン（例えば、少なくとも１．５重量％）を含む。例えば、ロジウムおよびモノホスフィン（すなわち、ＴＰＰ以外）からなる触媒を利用するプロセスは、Ｎ：Ｉを上げるためにテトラホスフィンを添加することを選択してもよい。
一実施形態では、ロジウム、１当量以上のテトラホスフィン、およびモノホスフィンを含む触媒溶液は、遊離モノホスフィンの少なくともいくらかを優先的に揮発させる触媒−生成物分離ゾーンの条件に供される。別の言い方をすれば、揮発（例えば、気化）によって反応流体中のモノホスフィン濃度を下げると、観測されるＮ：Ｉが増加する。テトラホスフィンは非常に低い揮発性の高分子量化合物であるが、モノホスフィンの揮発性は知られており、反応流体内の濃度の調節能は当業者に知られている。例えば、米国特許第５，１１０，９９０号には、この特許に記載されている手順を実施しないことにより反応流体中のモノホスフィンの揮発を促進できることを当業者が理解できるように、反応流体中のモノホスフィンの揮発を最小化する方法が記載されている。
ここで、本発明のいくつかの実施形態を、以下の実施例においてより詳細に説明する。
以下の実施例におけるすべての部およびパーセンテージは、他に示さない限り重量による。配位子Ａの濃度は、ロジウム１モルあたりの配位子Ａのモル数に基づいて、当量として表される。以下の実施例の圧力は、他に示さない限り、平方インチゲージあたりのポンドとして示される。他に示さない限り、触媒溶液の調製などのすべての操作は、不活性雰囲気下で行われる。比較実験は、本発明の実施形態ではない。
ガス組成（モル％）はガスクロマトグラフィー（ＧＣ）により測定され、分圧はラウルの法則を使用して全圧に基づいて算出される。
遊離四座ホスフィン濃度は、高圧液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）により測定される。分析中の酸化を防ぐために、硫黄で飽和した希釈剤（体積で５０：５０のアセトニトリル：元素状硫黄で飽和したＴＨＦ）と混合することにより、ホスフィンを安定なホスフィンスルフィドに誘導体化する。
外部標準ＨＰＬＣ分析は、ＵＨＰＬＣ ＳＢ−Ｃ８ ３．０ｍｍ、１．８ｕｍガードカラム、続いてＺｏｒｂａｘ ＳＢ−Ｃ８分析カラム（３．０×１５０ｍｍ）を備えたＡｇｉｌｅｎｔ １２００ Ｉｎｆｉｎｉｔｙ Ｓｅｒｉｅｓ ＨＰＬＣで実行される。溶媒勾配は、５５％の水と残りのアセトニトリルで４分間、次に、２０：８０の水：アセトニトリルに調整して、２２分間、最後に元の組成に戻して、残りの３５分間実行する。カラム温度は４０℃に維持しながら、溶媒の流速は終始１．００ｍＬ／分である。２マイクロリットルの試料がシステムに注入され、多波長ＵＶ検出器は２４０ｎｍに設定される。
配位子Ａの調製
四座ホスフィン化合物配位子Ａはこれらの実施例で使用され、以下に示すように調製される。
Figure 2021525231
１，１′−ビフェニル−２−２′，６，６′−テトラカルボン酸の合成。オーバーヘッドスターラー、底部排水弁、および水冷凝縮器を備えた５Ｌジャケット付き反応器に、１Ｌの塩化メチレンおよび５０ｇ（０．２４７ｍｏｌ）のピレンを充填する。混合物をピレンが溶解するまで撹拌し、その後、０．２５Ｌのアセトニトリル、１．５Ｌの脱イオン水、および２．０ｇの塩化ルテニウム（ＩＩＩ）を添加する。得られた二相性混合物を激しく撹拌し、ジャケットを通して冷却液を循環させることにより１８℃まで冷却する。次に、反応器の温度を２３〜２７℃に維持しながら、２．５時間の間にわたって過ヨウ素酸ナトリウムを少しずつ（合計５００ｇ、２．３４ｍｏｌ）添加する。最初は褐色である反応混合物は、すぐに暗褐色になり、最終的には褐色がかった緑色になる。一晩（１８時間）攪拌した後、攪拌を停止し、層を分離させる。下層をブフナー漏斗に排出して、粗製の緑色／茶色の固体生成物を収集し、塩化メチレン（２Ｘ５００ｍＬ）で洗浄し、空気を流してフィルター上で乾燥させる。次に、固体を反応器に戻し、１．５Ｌのアセトンで１時間還流させる。室温に冷却した後、黄色の溶液をブフナー漏斗に排出し、濾液をロータリーエバポレーターで濃縮して黄色の固体を残す。粗四酸生成物を７０℃の真空オーブンで一晩乾燥させ、さらに精製することなく使用する。
Figure 2021525231
１，１′−ビフェニル−２，２′，６，６′−テトラメタノールの合成。前のステップで使用した５Ｌ反応器を乾燥させ、窒素で一晩パージする。粗製の１，１′−ビフェニル−２−２′，６，６′−テトラカルボン酸（５０．０ｇ、０．１５２ｍｏｌ）を１．５ＬのＴＨＦと共に窒素下で充填する。得られた溶液を撹拌し、冷却した流体を反応器のジャケットを通して循環させることにより０℃に冷却する。次に、水素化リチウムアルミニウムを含むＴＨＦ（１Ｍ；６６６ｍＬ；０．６６５ｍｏｌ）溶液を、蠕動ポンプを介して２時間かけて添加する。この間、混合物は激しく攪拌され、反応器の温度は０〜２℃に維持され、安全のために、窒素が緩やかに反応器にパージされ、通気流が凝縮器を通過して、発生した水素を反応器から一掃する。水素化リチウムアルミニウムの添加が完了した後、反応器をさらに１５分間攪拌冷却し、その後、室温まで徐々に温める。室温で３０分間撹拌した後、反応器の内容物を６５℃に加熱し、緩やかな窒素パージ下で一晩撹拌する。翌朝、反応器を、０℃に冷却し、蠕動ポンプを介して徐々に添加した２５ｍＬの水、続いて５０ｍＬの１０％ＮａＯＨおよび７５ｍＬの水で、０〜７°Ｃで１．５時間の間にわたって急冷する。急冷手順は水素を発生させるため、窒素スイープと共に実行される。急冷した溶液を徐々に室温まで温め、その後、反応器からブフナー漏斗に排出する。このようにして収集された固体を熱ＴＨＦ（３Ｘ３００ｍＬ）で洗浄する。揮発性物質を合わせた濾液からロータリーエバポレーターで除去すると、３５ｇの淡黄色の固体が残る。固体を熱エタノールに溶解し、濾過し、溶媒をロータリーエバポレーターで除去する。真空オーブンで一晩乾燥させると、３２．３ｇの淡黄色の生成物（収率７７．１％、純度約９７％）が残る。１Ｈ ＮＭＲ（４００ＭＨｚ、ＤＭＳＯ）。δ７．４６（ｄ、Ｊ−６．８Ｈｚ、４Ｈ）、７．３９（ｄｄ、Ｊ＝８．６、６．４Ｈｚ、２Ｈ）、４．９９（ｔ、Ｊ＝５．３Ｈｚ、４Ｈ）、３．９４（ｄ、Ｊ＝５．３Ｈｚ、８Ｈ）ｐｐｍ。１３Ｃ ＮＭＲ（４００ＭＨｚ、ＤＭＳＯ）δ１３９．３、１３３．１、１２７．３、１２５．４、６０．４ｐｐｍ。
Figure 2021525231
２，２′６，６′−テトラキス（クロロメチル）−１，１′−ビフェニルの合成。５Ｌ反応器を乾燥させ、窒素で一晩パージした後、１，１′−ビフェニル−２，２′，６，６′−テトラメタノール（４５ｇ；０．１６４ｍｏｌ）、塩化メチレン（４５０ｍＬ）、およびジメチルホルムアミド（１ｍＬ）を充填する。得られた黄色の溶液を撹拌し、０℃に冷却する。次に塩化チオニル（１，０７１ｇ、９．０１ｍｏｌ）を２時間かけて蠕動ポンプを介して徐々に添加し、反応器の温度を０℃近くに保ち、添加中、反応器は窒素で一掃され、発生したＨＣｌおよびＳＯ２が除去され、オフガスを水スクラバーに通過させた。次に、反応溶液を室温に温め、３０分間撹拌してから、一晩加熱還流（約４５℃）させる。翌日、溶液を１５℃に冷却し、反応器から排出した。大気圧での蒸留により塩化メチレンを除去し、真空蒸留により残留塩化チオニルを除去した。得られた残留物を最初にロータリーエバポレーターで乾燥させ、続いて真空オーブン内で、６０℃で一晩乾燥させ、５８．１ｇの黄色の固体を残した。（収率１００％、純度約９５％）。１Ｈ ＮＭＲ（４００ＭＨｚ ＣＤＣｌ２）δ７．６６−７．６０（ｍ、４Ｈ）、７．５６（ｄｄ、Ｊ＝８．８、６．４Ｈｚ、２Ｈ）、４．２８（ｓ、８Ｈ）ｐｐｍ。１３Ｃ ＮＭＲ（４００ＭＨｚ、ＣＤＣｌ２）δ１３６．９、１３５．５、１３１．３、１３０．３、４５．０ｐｐｍ。
Figure 2021525231
（ビフェニル−２，２′，６，６′−テトラメタンジイル）テトラキス（ジフェニルホスファン）（配位子Ａ）の合成。リチウムワイヤー（２．１ｇ、３００ｍｍｏｌ）を小片に切断し、無水ＴＨＦ（１３０ｍＬ）と共にドライボックス内の２５０ｍＬフラスコに充填する。懸濁溶液をシュレンクラインに移し、窒素下の氷水浴で冷却する。クロロジフェニルホスフィン（２８．１ｍＬ、１５１．７ｍｍｏｌ）を０℃で５０分間かけて滴下し、次に０℃でさらに３０分間撹拌した。この間、色は黄濁色から赤に変わる。溶液をドライボックスに移し、室温で一晩攪拌した。翌朝、溶液をカニューレで濾過して、清潔で乾燥した５００ｍＬ丸底フラスコに入れ、シュレンクラインに移し、−７８℃に冷却した。２，２′６，６′−テトラキス（クロロメチル）−１，１′−ビフェニル（１２．７ｇ、３７ｍｍｏｌ）を含むＴＨＦ（６０ｍＬ）溶液を５０分かけて滴下し、その後、さらに２０分間攪拌冷却した。次に溶液を徐々に室温まで温め、その後、ドライボックスに移し、一晩撹拌する。次に、脱気した塩化メチレン（３００ｍＬ）および水（１５０ｍＬ）を加え、得られた混合物を分離した。下層を丸底フラスコに移し、ロータリーエバポレーターで、３０℃で濃縮し、粗生成物を含むＴＨＦ溶液を残した。流動窒素の下、この溶液を６５℃で加熱しながら、脱気したエタノール（１００ｍＬ）を徐々に加える。エタノール添加中に白色固体が沈殿し始めた。次に、混合物を放冷し、冷蔵庫に一晩置き、翌日、ドライボックスで濾過し、エタノール（２Ｘ５０ｍＬ）で洗浄して、得られた固体を収集する。真空下で一晩乾燥させると、所望の生成物が白色の粉末として残る（収率９０％、純度９９％）。３１Ｐ ＮＭＲ（４００ＭＨｚ、ＣＤＣｌ３）δ−１４．５ｐｐｍ。１Ｈ ＮＭＲ（４００ＭＨｚ、ＣＤＣｌ３）δ７．３０−７．１７（ｍ、４０Ｈ）、６．９１−６．８２（ｍ、２Ｈ）、６．７２（ｄ、Ｊ＝７．７Ｈｚ、４Ｈ）、３．２１（ｓ、８Ｈ）ｐｐｍ。四座ホスフィンである配位子Ａは下記の構造を有する。
Figure 2021525231
比較配位子Ｂ
比較配位子Ｂは、活性で選択的なヒドロホルミル化触媒を生成することが知られているＢＩＳＢＩ（モノホスフィンでも四座ホスフィンでもない）である。ＢＩＳＢＩの調製方法およびヒドロホルミル化配位子としてのその使用例は、例えば米国特許第４，６９４，１０９号に見い出され得る。以下の比較実験で使用したＢＩＳＢＩは、フロリダ州アラチュアのＰｒｏａｃｔｉｖｅ Ｍｏｌｅｃｕｌａｒ Ｒｅｓｅａｒｃｈから購入し、そのまま使用した。ＢＩＳＢＩ（配位子Ｂ）の構造を図２に示す。
Figure 2021525231
一般的手順
他に示さない限り、実施例および比較実験は、温度およびガス流を正確に制御するための手段を備えた９０ｍＬフロースルー・フィッシャーポーター反応器中で行われる。反応器のオフガスは、分圧を決定するためにオンラインＧＣによって分析される。フロースルー反応器での混合は、反応器の底部にあるスパージャーを介した連続的なガス流によって行われる。この反応器の設計は、米国特許第５，７３１，４７２号に詳細に記載されており、その教示は、参照により組み込まれる。
反応速度は、単位時間あたりの触媒溶液の体積あたりに生成されるアルデヒドのモル数（モル／Ｌ−時間）として表され、この値はプロピレン分圧でさらに除算され、プロピレン供給速度（速度／オレフィン）における小さくて避けられない変動の影響を緩和する一助となる。生成物選択性は、直鎖状（ノルマル）アルデヒド対分枝状（イソ）アルデヒド（Ｎ：Ｉ）の比として表される。
実施例１
反応器にテトラグライム（２０ｍＬ）、ロジウム（３００ｐｐｍ）、およびトリフェニルホスフィン（ＴＰＰ）（１２重量％）が充填される。ヒドロホルミル化は、９０℃で、１０ｐｓｉ ＣＯ、５０ｐｓｉ Ｈ２、および２０ｐｓｉプロピレン下で達成される。ベースラインの反応速度およびＮ：Ｉが測定される。一晩の運転後、配位子Ａ（４当量）が添加され、性能への影響が決定される。
実施例１の結果を表１に示す。
Figure 2021525231
実施例２〜５
４つの反応器のそれぞれに、テトラグライム（２０ｍＬ）、ロジウム（２００ｐｐｍ）、配位子Ａ（ロジウムに対して１．５または５当量）、およびＴＰＰ（５または１０重量％）を充填する。ヒドロホルミル化は、９０℃で、２０ｐｓｉ ＣＯ、５０ｐｓｉ Ｈ２、および２０ｐｓｉプロピレン下で達成される。ヒドロホルミル化率とＮ：Ｉが測定される。
実施例２〜５の結果を表２に示す。
Figure 2021525231
実施例６〜１０
６つの反応器のそれぞれに、テトラグライム（２０ｍＬ）、ロジウム（２００ｐｐｍ）配位子Ａ（ロジウムに対して１．５当量）、および変動する量のＴＰＰを充填する。ヒドロホルミル化は、９０℃で、２０ｐｓｉ ＣＯ、５０ｐｓｉ Ｈ２、および２０ｐｓｉプロピレン下で達成される。実施例６〜１０の結果を表３に示す。
Figure 2021525231
比較実験Ａ〜Ｄ
比較配位子Ｂの使用を除いて、実施例２〜５の手順を繰り返す。比較配位子Ｂは、配位子Ａの分子あたり４つのリン部分と比較して、分子あたり２つのリン部分を有するため、２倍の量の配位子Ｂが使用される。比較実験Ａ〜Ｄの結果を表４に要約する。
Figure 2021525231
対照的に、同じ条件下でロジウム、ＴＰＰ、および配位子Ａを含む触媒は、より速い速度および１４〜約２８の範囲のＮ：Ｉを示す（表２を参照）。直鎖アルデヒドに対する選択性は、それにより、本発明のいくつかの実施形態によるプロセスを使用して３％を超えて増加する場合があり、これは、商業的な運転において実質的な経済的利益を提供し得る。

Claims (9)

  1. アルデヒドを生成するためのヒドロホルミル化プロセスを制御する方法であって、前記プロセスが、オレフィンを一酸化炭素、水素、および触媒と接触させることを含み、前記触媒が、（Ａ）遷移金属、（Ｂ）モノホスフィン、および（Ｃ）下記の構造を有するテトラホスフィンを含み、
    Figure 2021525231
     式中、各Ｐがリン原子であり、Ｒ１〜Ｒ４６の各々が独立して水素、Ｃ１〜Ｃ８アルキル基、アリール基、アルカリール基、またはハロゲンであり、前記接触させることが、１つ以上の反応ゾーンで、かつノルマル（Ｎ）アルデヒドおよびイソ（Ｉ）アルデヒドの配合物をＮ：Ｉ比で生成するヒドロホルミル化条件で行われ、前記方法が、
    （１）追加のテトラホスフィンを反応ゾーンに添加することによって前記Ｎ：Ｉ比を増加させること、
    （２）追加のモノホスフィンを反応ゾーンに添加することによって前記Ｎ：Ｉ比を減少させること、または
    （３）遊離モノホスフィンの揮発によって前記Ｎ：Ｉ比を増加させること、のうちの少なくとも１つを含む、方法。
  2. 前記モノホスフィンがトリフェニルホスフィンである、請求項１に記載の方法。
  3. 前記遷移金属がロジウムを含む、請求項１または請求項２に記載の方法。
  4. 各Ｒ１〜Ｒ４６が水素である、請求項１〜３のいずれかに記載の方法。
  5. 前記オレフィンがプロピレンである、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
  6. 前記反応ゾーンのモノホスフィン量が、前記反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて１．５重量パーセント以上である、請求項１〜５のいずれかに記載の方法。
  7. 前記反応ゾーンのモノホスフィン量が、前記反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて１．５〜１３重量パーセントである、請求項１〜６のいずれかに記載の方法。
  8. 前記反応ゾーンのテトラホスフィン量が、前記反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて０．０６重量パーセント以上である、請求項１〜７のいずれかに記載の方法。
  9. 前記反応ゾーンのテトラホスフィン量が、前記反応ゾーンの反応流体の総重量に基づいて、０．１〜９重量パーセントである、請求項１〜８のいずれかに記載の方法。
JP2020563982A 2018-05-30 2019-05-03 ヒドロホルミル化プロセスを制御する方法 Active JP7427610B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201862677861P 2018-05-30 2018-05-30
US62/677,861 2018-05-30
PCT/US2019/030621 WO2019231611A1 (en) 2018-05-30 2019-05-03 Methods of controlling hydroformylation processes

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2021525231A true JP2021525231A (ja) 2021-09-24
JP7427610B2 JP7427610B2 (ja) 2024-02-05

Family

ID=66676897

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2020563982A Active JP7427610B2 (ja) 2018-05-30 2019-05-03 ヒドロホルミル化プロセスを制御する方法

Country Status (12)

Country Link
US (1) US11344869B2 (ja)
EP (1) EP3802476B1 (ja)
JP (1) JP7427610B2 (ja)
KR (1) KR20210015839A (ja)
CN (1) CN112088153A (ja)
BR (1) BR112020022070B1 (ja)
CA (1) CA3100779A1 (ja)
MX (1) MX2020011380A (ja)
PL (1) PL3802476T3 (ja)
TW (1) TWI828693B (ja)
WO (1) WO2019231611A1 (ja)
ZA (1) ZA202007658B (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB202213997D0 (en) * 2022-09-26 2022-11-09 Johnson Matthey Davy Technologies Ltd Parallel zone hydroformylation reaction

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009519941A (ja) * 2005-12-15 2009-05-21 ザ ペン ステイト リサーチ ファンデーション 触媒性ヒドロホルミル化および関連反応における４リン酸配位子
JP2019534151A (ja) * 2016-11-08 2019-11-28 ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー 失活ヒドロホルミル化触媒溶液を再生する方法
JP2021525165A (ja) * 2018-05-30 2021-09-24 ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー ヒドロホルミル化プロセスにおける触媒失活を遅らせるための方法、および／またはテトラホスフィン配位子の使用を遅らせるための方法

Family Cites Families (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3527809A (en) 1967-08-03 1970-09-08 Union Carbide Corp Hydroformylation process
GB1338225A (en) 1969-12-31 1973-11-21 Johnson Matthey Co Ltd Catalytic reactions
US4148830A (en) 1975-03-07 1979-04-10 Union Carbide Corporation Hydroformylation of olefins
US4247486A (en) 1977-03-11 1981-01-27 Union Carbide Corporation Cyclic hydroformylation process
US4169861A (en) 1977-08-19 1979-10-02 Celanese Corporation Hydroformylation process
US4215077A (en) 1978-02-09 1980-07-29 Kuraray Co., Ltd. Hydroformylation of olefins
US4297239A (en) 1979-07-16 1981-10-27 Union Carbide Corporation Hydroformylation catalyst reactivation
US4283562A (en) 1979-10-26 1981-08-11 Union Carbide Corporation Hydroformylation process using stable rhodium catalyst
US4260828A (en) 1980-04-16 1981-04-07 Union Carbide Corporation Hydroformylation process
US4491675A (en) 1981-08-17 1985-01-01 Union Carbide Corporation Hydroformylation process using triarylphosphine and bisphosphine monooxide ligands
US4400548A (en) 1981-08-17 1983-08-23 Union Carbide Corporation Hydroformylation process using bisphosphine monooxide ligands
US5110990A (en) 1984-03-30 1992-05-05 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Process for recovery of phosphorus ligand from vaporized aldehyde
US4668651A (en) 1985-09-05 1987-05-26 Union Carbide Corporation Transition metal complex catalyzed processes
US4774361A (en) 1986-05-20 1988-09-27 Union Carbide Corporation Transition metal complex catalyzed reactions
US4694109A (en) 1986-06-13 1987-09-15 Eastman Kodak Company Chelate ligands for low pressure hydroformylation catalyst and process employing same
EP0314759A4 (en) 1987-05-14 1990-01-29 Univ Colorado State Res Found ASYMMETRIC HYDROFORMYLATIONS OF PROCHIRAL OLEFINS IN CHIRAL ALDEHYDES IN LARGE ENANTIOMER EXCESS QUANTITIES.
US5102505A (en) 1990-11-09 1992-04-07 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Mixed aldehyde product separation by distillation
US5237106A (en) 1992-01-24 1993-08-17 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Reactivation of hydroformylation catalysts
US5312996A (en) 1992-06-29 1994-05-17 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Hydroformylation process for producing 1,6-hexanedials
US5288918A (en) 1992-09-29 1994-02-22 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Hydroformylation process
US5430194A (en) 1994-06-24 1995-07-04 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Process for improving enantiomeric purity of aldehydes
US5756855A (en) 1994-08-19 1998-05-26 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Stabilization of phosphite ligands in hydroformylation process
KR970703805A (ko) 1995-05-01 1997-08-09 유니온 카바이드 케미칼즈 앤드 플라스틱스 테크놀러지 코포레이션 막 분리방법(Membrane Separation)
US5731472A (en) 1995-12-06 1998-03-24 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Metal-ligand complex catalyzed processes
US5744650A (en) 1995-12-06 1998-04-28 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Metal-Ligand complex catalyzed processes
US5767321A (en) 1995-12-06 1998-06-16 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Metal-ligand complex catalyzed processes
EP0839787A1 (en) 1996-11-04 1998-05-06 Dsm N.V. Process for the preparation of an aldehyde
KR100596365B1 (ko) 2004-06-12 2006-07-03 주식회사 엘지화학 인을 포함하는 촉매 조성물 및 이를 이용한히드로포르밀화 방법
CN101160272A (zh) 2005-03-16 2008-04-09 佩什托普特殊化学股份公司 具有改进的iso-选择性的氢甲酰化方法
CN1986055B (zh) 2006-12-22 2012-06-27 中国科学院上海有机化学研究所 一种丙烯氢甲酰化催化体系和方法
CN101657407B (zh) 2007-03-20 2014-02-12 陶氏技术投资有限公司 改善对产物同分异构体的控制的加氢甲酰基化方法
KR100964098B1 (ko) 2007-04-09 2010-06-16 주식회사 엘지화학 포스파이트 리간드를 포함하는 촉매 조성물 및 이를 이용한히드로포르밀화 방법
RU2354642C2 (ru) 2007-06-26 2009-05-10 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенный центр исследований и разработок" Способ получения альдегидов c3-c21
CN101288852B (zh) 2008-04-29 2011-05-11 上海焦化有限公司 一种丙烯氢甲酰化反应的催化剂组合物
PL2703380T3 (pl) 2008-07-03 2016-05-31 Dow Technology Investments Llc Sposób obróbki produktu wyjściowego z hydroformylowania
EP2581362B1 (en) 2009-12-22 2018-01-31 Dow Technology Investments LLC Controlling the normal:iso aldehyde ratio in a mixed ligand hydroformylation process
CN103153462B (zh) 2010-10-05 2016-06-01 陶氏技术投资有限责任公司 加氢甲酰基化方法
EP2890493A1 (en) 2012-08-29 2015-07-08 Dow Technology Investments LLC Catalyst preparation process
CN102911021A (zh) 2012-11-12 2013-02-06 青岛三力本诺化学工业有限公司 一种直链烯烃氢甲酰化制备醛的方法
CN103804413B (zh) * 2014-01-27 2017-03-15 武汉大学 联苯三膦配体制备方法及在氢甲酰化中逐步取代PPh3的应用
GB2531088A (en) * 2014-02-28 2016-04-13 Dow Global Technologies Llc Process for making esters
CN103990495B (zh) 2014-04-24 2017-12-26 上海华谊（集团）公司 烯烃氢甲酰化催化剂
CN104058944A (zh) 2014-04-24 2014-09-24 上海华谊（集团）公司 烯烃氢甲酰化反应制备醛的方法
RU2562971C1 (ru) 2014-10-10 2015-09-10 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенный центр исследований и разработок" (ООО "РН-ЦИР") Способ непрерывного гидроформилирования олефинов с3-с21 в альдегиды
CN106083551A (zh) 2016-06-30 2016-11-09 成都欣华源科技有限责任公司 一种丙烯氢甲酰化制备丁醛的方法
CN106824282B (zh) * 2017-01-12 2019-10-11 武汉凯特立斯科技有限公司 一种采用铑钌双金属与四齿膦配体的氢甲酰化反应方法和催化剂

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009519941A (ja) * 2005-12-15 2009-05-21 ザ ペン ステイト リサーチ ファンデーション 触媒性ヒドロホルミル化および関連反応における４リン酸配位子
JP2019534151A (ja) * 2016-11-08 2019-11-28 ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー 失活ヒドロホルミル化触媒溶液を再生する方法
JP2021525165A (ja) * 2018-05-30 2021-09-24 ダウ テクノロジー インベストメンツ リミティド ライアビリティー カンパニー ヒドロホルミル化プロセスにおける触媒失活を遅らせるための方法、および／またはテトラホスフィン配位子の使用を遅らせるための方法

Also Published As

Publication number Publication date
TW202003432A (zh) 2020-01-16
CA3100779A1 (en) 2019-12-05
TWI828693B (zh) 2024-01-11
CN112088153A (zh) 2020-12-15
BR112020022070A2 (pt) 2021-02-02
MX2020011380A (es) 2020-11-24
PL3802476T3 (pl) 2022-08-08
BR112020022070B1 (pt) 2023-09-26
US11344869B2 (en) 2022-05-31
US20210362141A1 (en) 2021-11-25
KR20210015839A (ko) 2021-02-10
EP3802476B1 (en) 2022-04-13
ZA202007658B (en) 2022-07-27
EP3802476A1 (en) 2021-04-14
JP7427610B2 (ja) 2024-02-05
WO2019231611A1 (en) 2019-12-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7128622B2 (ja) ヒドロホルミル化プロセス
EP0429963B1 (en) Method for recovering a group viii metal solid complex and hydroformylation method
NO172494B (no) Bis-fosfitt-ligander
TWI813689B (zh) 在加氫甲醯化過程中減緩催化劑失活及/或減緩四膦配位體使用之方法
CN111278560B (zh) 从氢甲酰化方法回收铑的方法
JP7132219B2 (ja) 失活ヒドロホルミル化触媒溶液を再生する方法
CN113179638B (zh) 加氢甲酰化工艺
JP7427610B2 (ja) ヒドロホルミル化プロセスを制御する方法
JP2018534290A (ja) アルデヒドの生成プロセス
RU2788171C2 (ru) Способы регулирования процессов гидроформилирования
JPS5857413B2 (ja) 改良ヒドロホルミル化法
RU2795878C2 (ru) Способы замедления деактивации катализатора и/или замедления расхода тетрафосфинового лиганда в процессах гидроформилирования
JP2021525166A (ja) モノホスフィン、テトラホスフィン配位子の組み合わせを含む触媒組成物、およびそれを使用するヒドロホルミル化プロセス
RU2804660C2 (ru) Композиция катализатора, содержащая комбинацию монофосфинового, тетрафосфинового лиганда, и способ гидроформилирования с ее применением
BR112020022046B1 (pt) Método para desacelerar desativação de um catalisador e/ou desacelerar uso de ligante de tetrafosfina em um processo de hidroformilação
CN116635362A (zh) 改进加氢甲酰化方法中的催化金属可计量性的方法

Legal Events

Date Code Title Description
RD03 Notification of appointment of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423

Effective date: 20201211

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20210312

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20220419

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20230428

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20230509

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20230808

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20231109

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20240116

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20240124

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7427610

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150