JP2021152028A - 適合した焼結挙動を伴う多層酸化物セラミック体 - Google Patents
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Abstract
Description
の酸化物セラミックスの色、および特に半透明の特性は、全ての場合において最適であるわけではないことが示されている。
含むことがさらに好ましい。
m(La2O3)=mmin(La2O3)+(mmax(Y2O3)−m(Y2O3))×f
により計算され、
式中、
m(La2O3)は、それぞれの層におけるLa2O3の重量での割合であり、
mmin(La2O3)は、全ての層のLa2O3の重量での最小割合であり、
m(Y2O3)は、それぞれの層におけるY2O3の重量での割合であり、
mmax(Y2O3)は、全ての層のY2O3の重量での最大割合であり、
fは、0.01から1.00の範囲内、特に0.03から0.20の範囲内、好ましくは0.06から0.10の範囲内、特に好ましくは0.065から0.085の範囲内、最も好ましくは0.081から0.083の範囲内である。
Y2O3 2.0から10.0wt%、特に4.5から6.0wt%、
HfO2 最大で5.0wt%、
Al2O3 最大で5.0wt%、特に最大で0.5wt%、
SiO2 最大で0.1wt%、および
Na2O 最大で0.1wt%。
たは半透明性に関する。
式中、
HVは、ISO 14705:2008により2.5から5.0kgf(24.517から49.034N)の範囲の荷重、特に5.0kgf(49.034N)の荷重で測定されたビッカース硬さであり、
HVmaxは、HVの測定値の最大値であり、
HVminは、HVの測定値の最小値であり、
特に好ましい。ブランクの中心の表面は、ブランクを半分に切断することによって到達可能になっていることがさらに好ましい。
式中、
HVは、ISO 14705:2008により2.5から5.0kgf(24.517から49.034N)の範囲の荷重、特に5.0kgf(49.034N)の荷重で測定されたビッカース硬さであり、
HVmaxは、HVの測定値の最大値であり、
HVminは、HVの測定値の最小値であり、
テップは、0.25K/分の加熱速度で700℃まで加熱することを含み、保持時間は300℃、500℃、および700℃で60分である。
体に関する。
(a)少なくとも1種の第1の酸化物セラミック材料および1種の第2の酸化物セラミック材料であって、それらの化学組成に関して異なる、少なくとも1種の第1の酸化物セラミック材料および1種の第2の酸化物セラミック材料が提供されること、
(b)La2O3が、酸化物セラミック材料のうちの少なくとも1種に添加されること、および
(c)任意選択で、Al2O3および/またはMgOが、酸化物セラミック材料のうちの少なくとも1種に添加されること
を特徴とする。
(d)酸化物セラミック材料の層が形成され、層が互いに上下になるように配置されること、
(e)酸化物セラミック材料が、未加工体を得る目的でコンパクトにされる、特に圧縮されること、および
(f)任意選択で、未加工体が、予備焼結したセラミックブランクを得る目的で予備焼結されること
をさらに特徴とする。
成形セラミック製品は、稠密に焼結されることもさらに好ましい。
下記の実施例における酸化物粉末の処理は、US 2014/135200 A1と同様に実施した。
La2O3でドーピングすることにより異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された2層ブランクの焼結挙動を調節すること
着色されたジルコニア粉末を調製するために、市販のジルコニア粉末(TOSOH TZ−PX−471およびTOSOH Zpex Smile)を原材料として使用し、下記の表に従い着色元素の硝酸塩と任意選択でドーパントとしてのランタンの溶液で、一般的なプロセスを使用して処理した。それによって、象牙質層に適した粉末(L1)および切削層(schneideschicht)に適した粉末(L2)を得た。
2)9.25wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
3)7.37wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
4)Fe2O3として計算した
5)Cr2O3として計算した
6)Pr2O3として計算した
7)Er2O3として計算した
8)La2O3として計算した
60K/分で120℃に、
24K/分で200℃に、
10K/分で320℃に、
60K/分で1050℃にし、3時間保持する。
600K/時間で900℃にし、0.5時間保持、
200K/時間で1500℃にし、2時間保持、
600K/時間で900℃に、
500K/時間で300℃にする。
(比較)
La2O3でドーピングせずに異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された2層ブランクの焼結挙動
実施例1を、等しく繰り返したが、ランタンは、ドーパントとして添加しなかった。脱バインダ処理および予備焼結したブランクに関する結果を、図3A(概観)および3B(詳細図)に示す。これらの図では、象牙質層(L1)が切削層(L2)よりも収縮し、それによってブランクが凸形状を得たことを、明らかに見ることができる。ブランクの屈曲は0.36mmであった。ブランクの稠密焼結後の結果を図4A(概観)および4B(詳細図)に示す。稠密に焼結したブランクでさえ、その後、0.04mmの屈曲を依然として示した。
La2O3でドーピングすることにより異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された4層ブランクの焼結挙動を調節すること
着色されたジルコニア粉末を調製する場合、市販のジルコニア粉末(TOSOH TZ−PX−471およびTOSOH Zpex Smile)を原材料として使用し、一般的なプロセスを使用して下記の表に従い着色元素の硝酸塩と任意選択でドーパントとしてのランタンの溶液で処理した。それによって、象牙質層に適した粉末(L1)と、切削層に適した粉末(L4)を得た。これらの粉末を、シェーカー混合器(Turbula、WAB、Muttenz)を使用してそれぞれ1:2または2:1の比で混合することにより、中間層に適した2種の粉末をさらに得た。
2)9.25wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
3)7.37wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
4)Fe2O3として計算した
5)Cr2O3として計算した
6)Pr2O3として計算した
7)Er2O3として計算した
8)La2O3として計算した
60K/分で120℃に、
24K/分で200℃に、
10K/分で320℃に、
60K/分で1050℃にし、3時間保持する。
600K/時間で900℃にし、0.5時間保持、
200K/時間で1500℃にし、2時間保持、
600K/時間で900℃に、
500K/時間で300℃にする。
La2O3でドーピングすることにより異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された4層ブランクの焼結挙動を調節すること
実施例3を、より大きいバッチで繰り返した。この目的上、実施例3の場合と同様に得られた着色されたジルコニア粉末のそれぞれの約115gを、粉末加圧機の加圧ダイ(直径約100mm)に、次々と4層で(底部に:L1、最上部に:L4)導入し、約160MPaの圧力下で軸方向に稠密化した。ブランクに、実施例3に記載したように最初に脱バインダ処理を行い、それを、予備焼結し、その後、稠密に焼結した。このように得られたブランクから、それぞれの場合に約2mmの厚さの切片を切り出し、実体顕微鏡下で測定した。結果を図7(脱バインダ処理および予備焼結したブランク)および図8(透過光での、稠密に焼結したブランク)に示す。ブランクは、測定可能な屈曲を示さなかった。
La2O3でドーピングすることにより異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された連続的な色および半透明のプロファイルを有するブランクの焼結挙動を調節すること
着色されたジルコニア粉末の調製では、市販のジルコニア粉末(TOSOH TZ−PX−471およびTOSOH Zpex Smile)を原材料として使用し、一般的なプロセスを使用して下記の表に従い、着色元素の硝酸塩と任意選択でドーパントとしてのランタンの溶液で処理した。それによって、象牙質層に適した粉末(L1)と切削層に適した粉末(L2)を得た。
2)9.25wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
3)7.37wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
4)Fe2O3として計算した
5)Mn2O3として計算した
6)Pr2O3として計算した
7)Tb2O3として計算した
8)Er2O3として計算した
9)La2O3として計算した
60K/分で120℃に、
24K/分で200℃に、
10K/分で320℃に、
60K/分で1050℃にし、3時間保持する。
600K/時間で900℃にし、0.5時間保持、
200K/時間で1500℃にし、2時間保持、
600K/時間で900℃に、
500K/時間で300℃にする。
La2O3、Al2O3、およびMgOでドーピングすることにより異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された2層ブランクの焼結挙動を調節すること
着色されたジルコニア粉末の調製では、市販のジルコニア粉末(TOSOH ZpexおよびTOSOH Zpex Smile)を原材料として使用し、一般的なプロセスを使用して下記の表に従い、着色元素の硝酸塩と任意選択でドーパントとしてのランタンまたはアルミニウムおよびマグネシウムの溶液で処理した。それによって、象牙質層に適した粉末(L1)および切削層に適した粉末(L2)を得た。
2)9.25wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
3)5.36wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
4)Fe2O3として計算した
5)Mn2O3として計算した
6)Pr2O3として計算した
7)Tb2O3として計算した
8)Er2O3として計算した
9)Al2O3として計算した
10)MgOとして計算した
11)La2O3として計算した
60K/分で120℃に、
24K/分で200℃に、
10K/分で320℃に、
60K/分で1010℃にし、3時間保持する。
600K/時間で900℃にし、0.5時間保持、
200K/時間で1500℃にし、2時間保持、
600K/時間で900℃に、
500K/時間で300℃にする。
(比較)
La2O3でドーピングしていない異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された2層ブランクの焼結挙動
実施例6を等しく繰り返したが、ドーパント(ランタン、アルミニウム、マグネシウム)は添加しなかった。脱バインダ処理および予備焼結したブランクに関する結果を、図13A(概観)および13B(詳細図)に示す。これらの図では、象牙質層(L1)が切削層(L2)よりも収縮し、それによってブランクが凸形状を得たことを明らかに見ることができる。ブランクの屈曲は0.74mmであった。ブランクの稠密な焼結後の結果を、図14A(概観)および14B(詳細図)に示す。これによれば、稠密に焼結したブランクでさえ、0.05mmの屈曲を依然として示した。
La2O3、Al2O3、およびMgOでドーピングすることによって異なるイットリウム含量を有するジルコニア粉末で作製された連続した色および半透明の勾配を有するブランクの焼結挙動を調節すること
着色されたジルコニア粉末の調製では、市販のジルコニア粉末(TOSOH ZpexおよびTOSOH Zpex Smile)を原材料として使用し、一般的なプロセスを使用して下記の表に従い、着色元素の硝酸塩と任意選択でドーパントとしてのランタンまたはアルミニウムおよびマグネシウムの溶液で処理した。それによって、象牙質層に適した粉末(L1)および切削層に適した粉末(L2)を得た。
2)9.25wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
3)5.36wt%のY2O3および0.048wt%のAl2O3を含有する
4)Fe2O3として計算した
5)Mn2O3として計算した
6)Pr2O3として計算した
7)Tb2O3として計算した
8)Er2O3として計算した
9)Al2O3として計算した
10)MgOとして計算した
11)La2O3として計算した
60K/分で120℃に、
24K/分で200℃に、
10K/分で320℃に、
60K/分で1050℃にし、3時間保持する。
600K/時間で900℃にし、0.5時間保持、
200K/時間で1500℃にし、2時間保持、
600K/時間で900℃に、
500K/時間で300℃にする。
(項目1)
歯科修復物を生成するための、予備焼結した多層酸化物セラミックブランクであって、前記ブランクは、少なくとも2つの異なる層を含み、少なくとも1つの層がLa 2 O 3 を含み、前記少なくとも2つの異なる層は、それらのLa 2 O 3 含量において異なっている、予備焼結した多層酸化物セラミックブランク。
(項目2)
少なくとも1つの層が、0.005から5wt%、特に0.01から1.0wt%、好ましくは0.025から0.5wt%、最も好ましくは0.03から0.20wt%のLa 2 O 3 を含む、項目1に記載のブランク。
(項目3)
少なくとも1つの層がAl 2 O 3 および/またはMgOを含む、項目1または2に記載のブランク。
(項目4)
少なくとも1つの層がLa 2 O 3 を含み、少なくとも1つの他の層がAl 2 O 3 および/またはMgOを含む、項目3に記載のブランク。
(項目5)
前記少なくとも1つの層が、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.20wt%、最も好ましくは0.02から0.10wt%のAl 2 O 3 および/またはMgOを含む、項目3または4に記載のブランク。
(項目6)
前記少なくとも1つの層が、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.10wt%、最も好ましくは0.02から0.05wt%のAl 2 O 3 を含む、項目3から5のいずれか一項に記載のブランク。
(項目7)
前記少なくとも1つの層が、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.10wt%、最も好ましくは0.01から0.03wt%のMgOを含む、項目3から6のいずれか一項に記載のブランク。
(項目8)
前記少なくとも1つの層が、Al 2 O 3 およびMgOを、10:1から1:10、好ましくは5:1から1:1、特に好ましくは4:1から2:1の重量比で含む、項目3から7のいずれか一項に記載のブランク。
(項目9)
少なくとも1つの層、好ましくは全ての層が、Y 2 O 3 を含み、特に、1つ、好ましくは全ての層が、0.1から20.0wt%、特に1.0から15.0wt%、好ましくは5.0から12.5wt%、最も好ましくは7.0から9.5wt%のY 2 O 3 を含む、項目1から8のいずれか一項に記載のブランク。
(項目10)
前記少なくとも2つの異なる層は、それらのY 2 O 3 含量において異なっており、好ましくは、最低のY 2 O 3 含量を有する層と最高のY 2 O 3 含量を有する層との間のY 2 O 3 含量の差が、少なくとも1.0wt%、好ましくは少なくとも1.5wt%、特に少なくとも1.8wt%、さらに好ましくは少なくとも2.0wt%、特に少なくとも2.5wt%、さらにより好ましくは少なくとも3.0wt%、特に少なくとも3.5wt%、最も好ましくは少なくとも3.8wt%である、項目9に記載のブランク。
(項目11)
最低のY 2 O 3 含量を有する前記層が、0.005から5wt%、特に0.01から1.0wt%、好ましくは0.25から0.9wt%、最も好ましくは0.5から0.8wt%のLa 2 O 3 を含む、項目10に記載のブランク。
(項目12)
最高のY 2 O 3 含量を有する前記層が、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.20wt%、最も好ましくは0.02から0.1wt%のAl 2 O 3 および/またはMgOを含む、項目10または11に記載のブランク。
(項目13)
前記少なくとも2つの異なる層のそれぞれにおけるLa 2 O 3 の重量での割合が、下式:
m(La 2 O 3 )=m min (La 2 O 3 )+(m max (Y 2 O 3 )−m(Y 2 O 3 ))×f
により計算され、
式中、
m(La 2 O 3 )は、それぞれの層におけるLa 2 O 3 の重量での割合であり、
m min (La 2 O 3 )は、全ての層のLa 2 O 3 の重量での最小割合であり、
m(Y 2 O 3 )は、それぞれの層におけるY 2 O 3 の重量での割合であり、
m max (Y 2 O 3 )は、全ての層のY 2 O 3 の重量での最大割合であり、
fは、0.01から1.00の範囲内、特に0.03から0.20の範囲内、好ましくは0.06から0.10の範囲内、特に好ましくは0.065から0.085の範囲内、最も好ましくは0.081から0.083の範囲内である、項目9から12のいずれか一項に記載のブランク。
(項目14)
前記酸化物セラミックは、ジルコニア、好ましくは安定化された正方晶ジルコニア多結晶がベースである、項目1から13のいずれか一項に記載のブランク。
(項目15)
マルチユニット歯科修復物、好ましくは2つまたはそれよりも多くのユニットを含む歯科修復物、特に2つまたはそれよりも多くのユニットを含むブリッジの生成に適した、項目1から14のいずれか一項に記載のブランク。
(項目16)
前記少なくとも2つの異なる層が異なる色を有する、項目1から15のいずれか一項に記載のブランク。
(項目17)
0.4未満、特に0.35未満、特に0.3未満、好ましくは0.25未満、さらに好ましくは0.2未満、最も好ましくは0.1未満の歪み係数
式中、
HVは、ISO 14705:2008により2.5から5.0kgf(24.517から49.034N)の範囲の荷重、特に5.0kgf(49.034N)の荷重で測定されたビッカース硬さであり、
HV max は、HVの測定値の最大値であり、
HV min は、HVの測定値の最小値であり、
(項目18)
歯科修復物を生成するための多層酸化物セラミック未加工体であって、前記多層酸化物セラミック未加工体は、少なくとも2つの異なる層を含み、少なくとも1つの層がLa 2 O 3 を含み、前記少なくとも2つの異なる層は、それらのLa 2 O 3 含量において異なっている、多層酸化物セラミック未加工体。
(項目19)
少なくとも1つの層がAl 2 O 3 および/またはMgOを含み、好ましくは、少なくとも1つの層がLa 2 O 3 を含み、少なくとも1つの他の層がAl 2 O 3 および/またはMgOを含む、項目18に記載の未加工体。
(項目20)
前記少なくとも2つの異なる層の焼結挙動が、前記ブランクまたは未加工体を歪みなしで焼結できるように調整されている、項目1から17のいずれか一項に記載のブランク、または項目18もしくは19に記載の未加工体。
(項目21)
項目1から17もしくは20のいずれか一項に記載のブランクまたは項目18から20のいずれか一項に記載の未加工体を生成するためのプロセスであって、
(a)少なくとも1種の第1の酸化物セラミック材料および1種の第2の酸化物セラミック材料であって、それらの化学組成に関して異なる、少なくとも1種の第1の酸化物セラミック材料および1種の第2の酸化物セラミック材料が提供され、
(b)La 2 O 3 が、前記酸化物セラミック材料のうちの少なくとも1種に添加され、そして、
(c)任意選択で、Al 2 O 3 および/またはMgOが、少なくとも1種の酸化物セラミック材料に添加される、
プロセス。
(項目22)
少なくとも1種の酸化物セラミック材料にLa 2 O 3 を溶浸させ、もしくは少なくとも1種の酸化物セラミック材料をLa 2 O 3 でコーティングし、そして/または少なくとも1種の酸化物セラミック材料にAl 2 O 3 および/もしくはMgOを溶浸させ、もしくは少なくとも1種の酸化物セラミック材料をAl 2 O 3 および/もしくはMgOでコーティングする、項目21に記載のプロセス。
(項目23)
さらに
(d)前記酸化物セラミック材料の層が形成され、前記層が互いに上下になるように配置され、
(e)前記酸化物セラミック材料が、前記未加工体を得る目的でコンパクトにされ、特に圧縮され、
(f)任意選択で、前記未加工体が、前記予備焼結したセラミックブランクを得る目的で予備焼結される、項目21または22の一項に記載のプロセス。
(項目24)
前記酸化物セラミック材料の層が、前記第1の酸化物セラミック材料の組成から前記第2の酸化物セラミック材料の組成へと、組成の連続変化を示す、項目23に記載のプロセス。
(項目25)
項目21から24のいずれか一項に記載のプロセスによって得ることが可能な、多層酸化物セラミックブランクまたは未加工体。
(項目26)
項目1から17、20、もしく25のいずれか一項に記載のブランク、または項目18から20もしくは25のいずれか一項に記載の未加工体が使用される、歯科修復物を生成するためのプロセス。
(項目27)
前記ブランクまたは前記未加工体に、成形セラミック製品を得る目的で所望の幾何学的な形状が与えられ、前記成形が、機械加工することによって、特に好ましくはCAD/CAMプロセスを使用して、好ましくは実施される、項目26に記載のプロセス。
(項目28)
前記成形セラミック製品が、歯科フレームワークもしくはアバットメント、またはモノリシックな完全に解剖学的な歯科修復物、特にマルチユニット歯科修復物の形状を有する、項目27に記載のプロセス。
(項目29)
さらに前記成形セラミック製品が、稠密に焼結される、項目27または28に記載のプロセス。
Claims (29)
- 歯科修復物を生成するための、予備焼結した多層酸化物セラミックブランクであって、前記ブランクは、少なくとも2つの異なる層を含み、少なくとも1つの層が、Fe、Cr、Er、Pr、MnおよびTbから選択される少なくとも1種の着色元素を含み、少なくとも1つの層が、La 2O3を含み、そして前記少なくとも2つの異なる層は、それらのLa2O3 の含量において異なっている、予備焼結した多層酸化物セラミックブランク。
- 少なくとも1つの層が、0.005から5wt%、特に0.01から1.0wt%、好ましくは0.025から0.5wt%、最も好ましくは0.03から0.20wt%のLa2O3を含む、請求項1に記載のブランク。
- 少なくとも1つの層が、Al 2 O 3 および/またはMgOを含む、請求項1または2に記載のブランク。
- 少なくとも1つの層が、La 2 O 3 を含み、少なくとも1つの他の層が、Al 2 O 3 および/またはMgOを含む、請求項3に記載のブランク。
- 前記少なくとも1つの層が、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.20wt%、そして最も好ましくは0.02から0.10wt%のAl2O3および/またはMgOを含む、請求項3または4に記載のブランク。
- 前記少なくとも1つの層が、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.10wt%、最も好ましくは0.02から0.05wt%のAl2O3を含む、請求項3から5のいずれか一項に記載のブランク。
- 前記少なくとも1つの層が、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.10wt%、最も好ましくは0.01から0.03wt%のMgOを含む、請求項3から6のいずれか一項に記載のブランク。
- 前記少なくとも1つの層が、Al2O3およびMgOを、10:1から1:10、好ましくは5:1から1:1、特に好ましくは4:1から2:1の重量比で含む、請求項3から7のいずれか一項に記載のブランク。
- 少なくとも1つの層、好ましくは全ての層が、Y 2 O 3 を含み、そして特に、1つの層、好ましくは全ての層が、0.1から20.0wt%、特に1.0から15.0wt%、好ましくは5.0から12.5wt%、最も好ましくは7.0から9.5wt%のY2O3を含む、請求項1から8のいずれか一項に記載のブランク。
- 前記少なくとも2つの層が、それらのY 2 O 3 の含量において異なり、ここで、好ましくは、最低のY2O3含量を有する層と最高のY2O3含量を有する層との間のY2O3含量の差が、少なくとも1.0wt%、好ましくは少なくとも1.5wt%、特に少なくとも1.8wt%、さらに好ましくは少なくとも2.0wt%、特に少なくとも2.5wt%、さらにより好ましくは少なくとも3.0wt%、特に少なくとも3.5wt%、最も好ましくは少なくとも3.8wt%である、請求項9に記載のブランク。
- 最低のY2O3含量を有する前記層が、La 2 O 3 を含み、好ましくは、0.005から5wt%、特に0.01から1.0wt%、好ましくは0.25から0.9wt%、最も好ましくは0.5から0.8wt%のLa2O3を含む、請求項10に記載のブランク。
- 最高のY2O3含量を有する前記層が、Al 2 O 3 および/またはMgOを含み、好ましくは、0.001から5wt%、特に0.005から1.0wt%、好ましくは0.01から0.20wt%、最も好ましくは0.02から0.1wt%のAl2O3および/またはMgOを含む、請求項10または11に記載のブランク。
- 前記少なくとも2つの異なる層のそれぞれにおけるLa2O3の重量での割合が、下式:
m(La2O3)=mmin(La2O3)+(mmax(Y2O3)−m(Y2O3))×f
により計算され、
式中、
m(La2O3)は、それぞれの層におけるLa2O3の重量での割合であり、
mmin(La2O3)は、全ての層のLa2O3の重量での最小割合であり、
m(Y2O3)は、それぞれの層におけるY2O3の重量での割合であり、
mmax(Y2O3)は、全ての層のY2O3の重量での最大割合であり、
fは、0.01から1.00の範囲内、特に0.03から0.20の範囲内、好ましくは0.06から0.10の範囲内、特に好ましくは0.065から0.085の範囲内、最も好ましくは0.081から0.083の範囲内である、請求項9から12のいずれか一項に記載のブランク。 - 請求項1から13のいずれか一項に記載のブランクであって、前記ブランクは、少なくとも1種の第1の酸化物セラミック材料および1種の第2の酸化物セラミック材料から形成される少なくとも2つの異なる層を含み、前記酸化物セラミック材料の層が、前記第1の酸化物セラミック材料の組成から前記第2の酸化物セラミック材料の組成へと、組成の連続変化を示す、ブランク。
- 前記酸化物セラミックは、ジルコニア、好ましくは安定化された正方晶ジルコニア多結晶がベースである、請求項1から14のいずれか一項に記載のブランク。
- マルチユニット歯科修復物、好ましくは2つまたはそれよりも多くのユニットを含む歯科修復物、特に2つまたはそれよりも多くのユニットを含むブリッジの生成に適した、請求項1から15のいずれか一項に記載のブランク。
- 前記少なくとも2つの異なる層が異なる色を有する、請求項1から16のいずれか一項に記載のブランク。
- 0.4未満、特に0.35未満、特に0.3未満、好ましくは0.25未満、さらに好ましくは0.2未満、最も好ましくは0.1未満の歪み係数
式中、
HVは、ISO 14705:2008により2.5から5.0kgf(24.517から49.034N)の範囲の荷重、特に5.0kgf(49.034N)の荷重で測定されたビッカース硬さであり、
HVmaxは、HVの測定値の最大値であり、
HVminは、HVの測定値の最小値であり、
- 歯科修復物を生成するための多層酸化物セラミック未加工体であって、前記多層酸化物セラミック未加工体は、少なくとも2つの異なる層を含み、少なくとも1つの層が、Fe、Cr、Er、Pr、MnおよびTbから選択される少なくとも1種の着色元素を含み、少なくとも1つの層が、La2O3を含み、そして前記少なくとも2つの異なる層は、それらのLa2O3 の含量において異なっている、多層酸化物セラミック未加工体。
- 少なくとも1つの層がAl 2 O 3 および/もしくはMgOを含み、そして好ましくは、少なくとも1つの層がLa 2 O 3 を含みそして少なくとも1つの他の層が、Al 2 O 3 および/もしくはMgOを含む、請求項19に記載の未加工体。
- 前記少なくとも2つの異なる層の焼結挙動が、前記ブランクまたは未加工体を歪みなしで焼結できるように調整されている、請求項1から18のいずれか一項に記載のブランク、または請求項19または20に記載の未加工体。
- 請求項1から18もしくは21のいずれか一項に記載のブランクまたは請求項19から21のいずれか一項に記載の未加工体を生成するためのプロセスであって、
(a)少なくとも第1の酸化物セラミック材料および第2の酸化物セラミック材料であって、それらの化学組成に関して異なる、少なくとも第1の酸化物セラミック材料および第2の酸化物セラミック材料が提供され、
(b)La2O3が、前記酸化物セラミック材料のうちの少なくとも1種に添加され、そして、
(c)任意で、Al2O3および/またはMgOが、少なくとも1種の酸化物セラミック材料に添加される、
プロセス。 - 少なくとも1種の酸化物セラミック材料にLa2O3を溶浸させ、もしくは少なくとも1種の酸化物セラミック材料をLa2O3でコーティングし、そして/または少なくとも1種の酸化物セラミック材料にAl2O3および/もしくはMgOを溶浸させ、もしくは少なくとも1種の酸化物セラミック材料をAl2O3および/もしくはMgOでコーティングする、請求項22に記載のプロセス。
- さらに
(d)前記酸化物セラミック材料の層が形成され、前記層が互いに上下になるように配置され、
(e)前記酸化物セラミック材料が、前記未加工体を得る目的でコンパクトにされ、特に圧縮され、
(f)任意で、前記未加工体が、前記予備焼結したセラミックブランクを得る目的で予備焼結される、請求項22または23の一項に記載のプロセス。 - 前記酸化物セラミック材料の層が、前記第1の酸化物セラミック材料の組成から前記第2の酸化物セラミック材料の組成へと、組成の連続変化を示す、請求項24に記載のプロセス。
- 請求項1から18および21のいずれか一項に記載のブランク、または請求項19から21のいずれか一項に記載の未加工体が使用される、歯科修復物を生成するためのプロセス。
- 前記ブランクまたは前記未加工体に、成形セラミック製品を得る目的で所望の幾何学的な形状が与えられ、前記成形が、機械加工することによって、特に好ましくはCAD/CAMプロセスを使用して、好ましくは実施される、請求項26に記載のプロセス。
- 前記成形セラミック製品が、歯科フレームワークもしくはアバットメント、またはモノリシックな完全に解剖学的な歯科修復物、特にマルチユニット歯科修復物の形状を有する、請求項27に記載のプロセス。
- さらに前記成形セラミック製品が、稠密に焼結される、請求項27または28に記載のプロセス。
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