JP2021137859A - 拡管接合方法 - Google Patents
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Abstract
Description
なお、各図において、共通する構成要素や同種の構成要素については、同一の符号を付し、それらの重複する説明を適宜省略する。また、部材のサイズおよび形状は、説明の便宜のため、変形または誇張して模式的に表す場合がある。
図1、図2に示すように、本実施形態に係る拡管接合方法は、管板2に形成された管孔21に管3を挿入し、管3を拡管する成形を行って管3と管板2とを接合するものである。
表面加工工程(ステップS1)は、例えば図2に示すようなバニシング工具100を使用して実施される。つまり、本実施形態では、表面加工工程(ステップS1)で行われる表面加工は、バニシング加工である。バニシング加工は、ワーク(加工対象物)に対して先端が高硬度材でできた工具を押し付け、押しならして塑性変形させることで滑らかな仕上げ面を得る加工法である。
管板2の管孔21の内周面22に対して表面加工を施す場合、例えば次のように行われる。バニシング工具100のローラ部102が内周面22に押し当てられてバニシング工具100が回転(自転)するとともに、管孔21の中心軸23を中心として内周面22に沿って相対的に公転する。また、バニシング工具100が中心軸23に沿う方向に送られる。
管3の外周面31に対して表面加工を施す場合、例えば次のように行われる。バニシング工具100のローラ部102が外周面31に押し当てられてバニシング工具100が回転(自転)するとともに、管3の中心軸32を中心として外周面31に沿って相対的に公転する。また、バニシング工具100が中心軸32に沿う方向に送られる。
液圧式拡管装置200は、管3を拡管するシール部210と、シール部210に超高圧液を注入する拡管ツール部220と、拡管ツール部220に拡管液を増圧して超高圧液を供給する本体部230とを備えている。液圧式拡管装置200では、作業者Mが持って操作する拡管ツール部220を軽量化するために、拡管ツール部220と本体部230とが別体として構成されている。液圧式拡管装置200は、超高圧流路を構成する超高圧チューブ201を介して本体部230から拡管ツール部220に超高圧液を供給する。
なお、拡管工程(ステップS3)は、前記した液圧式拡管装置200を用いる場合に限定されるものではなく、他の種類の液圧式拡管装置を用いて実施可能である。
また、従来のように管3の端部をシール溶接したり、管孔21の内周面22にグルーブを設けたりすることなく、気密度を向上させることができる。これにより、コストの低減および作業時間の短縮を図ることができる。
なお、本実施形態に係る拡管接合方法は、厚肉でない管板2や厚肉でない管3を使用する場合にも適用可能であることは言うまでもない。
次に、本発明の効果を、以下の試験例を用いて説明する。但し、本発明の技術的範囲が以下の試験例のみに限定されるものではない。
図7に示すように、管板2に対応する円筒状の模擬管板2Aを使用した。管板2の肉厚に対応する模擬管板2Aの長さLAは70mmとした。管板2の管孔21の内径に対応する模擬管板2Aの内径DiAは21.9mmとした。また、模擬管板2Aの外径DoAは32.3mmとした。
また、図8に示すように、管板2に対応する円筒状の模擬管板2Bを使用した。模擬管板2Bの長さLB、内径DiBおよび外径DoBは、模擬管板2Aと同じである。ただし、模擬管板2Bの内周面22Bの2箇所にグルーブ24を設けた。グルーブ24の幅Wは6mm、溝底径Dgは22.7mmとした。模擬管板2Bの後端から後側のグルーブ24の後端までの距離Mは28mm、2つのグルーブ24,24の間の距離Nは6mmとした。
また、図9に示すように、拡管対象として管3Aを使用した。管3Aの長さLは120mm、内径Diは16.1mm、外径Doは21.7mmとした。
図10に示すように、管3Aと模擬管板2A,2Bとの接合部分(拡管範囲)の軸方向の長さL1は50mmとした。拡管範囲は、模擬管板2A,2Bの軸方向において中央に位置させた。
また、拡管前に実施する表面加工が施される領域(表面加工範囲)の軸方向の長さL2は、拡管範囲の全面に相当する50mm、2/3に相当する33.3mm、1/3に相当する16.7mm、の3通りとした。なお、ここでは、表面加工範囲の後端位置と拡管範囲の後端位置とが軸方向において一致するように表面加工範囲が設定されているが、これに限定されるものではない。例えば、表面加工範囲の中央位置と拡管範囲の中央位置とが軸方向において一致するように表面加工範囲が設定されてもよい。
表面加工は、バニシング加工、および研磨加工の2通りとした。研磨加工は、研磨布を用いて管3Aの外周面を磨くことで行った。また、表面加工を施さない未処理の場合も、比較例として試験した。表面加工は、管3Aの外周面31A(図9参照)、および模擬管板2A,2Bの内周面22A,22B(図7、図8参照)に対して施した。表面加工により得られた表面粗さは、バニシング加工の場合にはRa0.1μm、研磨加工の場合にはRa0.6μmであった。
拡管に使用される液圧(拡管圧力)は、250〜400MPaの間で、3〜4通りの拡管液圧とした。
(a)気密度測定方法
図11に示すように、管3Aを液圧によって拡管して管3Aと模擬管板2A,2Bとを接合して作製された拡管接合構造1Aを、気密度測定装置300にセットした。すなわち、模擬管板2A,2Bを、ボルト303による締結によって止め板301とシール板302との間に挟み込んだ。続いて、シール板302に形成された流路305を経て、管3Aと模擬管板2A,2Bとの間に水圧Pを加えた。シール板302の中央部には、管3Aが挿通される貫通孔304が形成されており、貫通孔304の内面には、水圧Pの外部への漏れを防止するシール部材306が装着されている。ここで、流路305を介して加えられる水圧Pを1kgf/cm2間隔で昇圧し、各圧力における保持時間を20分間とした。そして、水漏れの発生の有無を確認し、水漏れの発生直前の加圧水圧値で、気密度を表した。
図12に示すように、管3Aを液圧によって拡管して管3Aと模擬管板2A,2Bとを接合して作製された拡管接合構造1Aを、固着力測定装置400にセットした。すなわち、ベース401に形成された貫通孔402に管3Aの前側部分(下側部分)を挿入するとともに、模擬管板2A,2Bの前端をベース401の上面403に当接支持させた。続いて、押し治具404を管3Aの後端(上端)に当てて、万能試験機を用いて押し治具404を介して管3Aに押圧力Fを加えた。そして、管3Aが模擬管板2A,2Bの内周面から滑り始めるときの押圧力で、固着力を表した。
(a)表面加工の違いによる効果の比較
図13は、各種表面加工における拡管圧力と気密度との関係を示す図である。図14は、各種表面加工における拡管圧力と固着力との関係を示す図である。
図13に示すように、表面加工(バニシング加工、研磨加工)を施すと、表面加工を施さない未処理の場合よりも、気密度が向上していることがわかった。さらにバニシング加工を施すと、研磨加工を施す場合よりも、気密度が格段に向上していることがわかった。一方、図14に示すように、表面加工(バニシング加工、研磨加工)を施すと、表面加工を施さない未処理の場合よりも、固着力が低下することがわかった。
(b)表面加工範囲の違いによる効果の比較
図15は、各種表面加工範囲における拡管液圧と気密度との関係を示す図である。図16は、各種表面加工範囲における拡管液圧と固着力との関係を示す図である。
表面加工はバニシング加工とし、表面加工範囲(バニシング加工範囲)を接合部分(拡管範囲)の全面、2/3、1/3で実施した(図10参照)。
図15に示すように、気密度は、各条件(表面加工範囲の違い)で大きな差はなかった。一方、図16に示すように、固着力は、表面加工範囲が小さくなるほど大きくなった。このことから、表面加工範囲を調整することで、気密度を向上させつつ、固着力の低下を抑制して、拡管することが可能であることがわかった。
また、表面加工を接合部分(拡管範囲)の全面に行った条件においては、グルーブを設ける効果よりも、表面加工範囲を調整することの方が固着力の向上に効果があり、表面加工範囲の調整の優位性が確認できた。
表面加工した箇所は、気密度が向上する一方で、固着力は低下する。したがって、表面加工により得られる表面粗さを調整することで、必要な固着力を確保しつつ、気密度を向上させることができる。
この場合、表面加工は、管孔21の内周面22に接触する管3の外周面31に対して施される研磨加工であってもよい。研磨加工には、ラップ加工(鏡面研磨加工)が含まれる。この構成によれば、例えば研磨布を用いて管3の外周面31を磨くことで、容易に管3の外周面31に対して表面粗さを小さくする表面加工を施すことができる。このような研磨加工により得られる表面粗さはRa6.3μm以下、好ましくはRa1.6μm以下とされるとよい。この構成によれば、液圧式の拡管接合方法において気密性をより向上させることができる。
表面加工した箇所は、気密度が向上する一方で、固着力は低下する。したがって、管孔21の内周面22のうち表面加工が施される領域の軸方向の長さL2、つまり該領域の面積割合を調整することで、必要な固着力を確保しつつ、気密度を向上させることができる。
表面加工した箇所は、気密度が向上する一方で、固着力は低下する。また、管孔21の内周面22のうち表面加工が施される領域(表面加工範囲)の軸方向の長さL2の違いで気密度に大きな差はなく(図15参照)、表面加工範囲の軸方向の長さL2が短い場合でも一定の気密度の向上が確保される。一方、固着力は、表面加工範囲が小さいほど大きい。したがって、この構成によれば、固着力の低下を抑えつつ、気密度を向上させることができる。
21 管孔
22 内周面
3 管
31 外周面
L1 接合部分の軸方向の長さ
L2 表面加工が施される領域の軸方向の長さ
T 肉厚
Claims (10)
- 管板に貫通して形成された管孔に管を挿入し、前記管を拡管して前記管と前記管板とを接合する拡管接合方法であって、
前記管の外周面および前記管孔の内周面のうちの少なくとも一方に対して表面粗さを小さくする表面加工を施し、
前記表面加工の実施後に、前記管板の前記管孔に前記管を挿入して前記管の前記外周面と前記管孔の前記内周面とを対向させ、
前記管を液圧によって拡管して前記管と前記管板とを接合する、拡管接合方法。 - 前記表面加工は、バニシング加工である、請求項1に記載の拡管接合方法。
- 前記管と前記管板との接合部分における気密度の目標値および固着力の目標値に基づいて、前記表面加工により得られる表面粗さを調整する、請求項2に記載の拡管接合方法。
- 前記表面加工により得られる表面粗さはRa1.6μm以下とする、請求項2または請求項3に記載の拡管接合方法。
- 前記表面加工は、前記管孔の前記内周面に対して施される、請求項1に記載の拡管接合方法。
- 前記管と前記管板との接合部分における気密度の目標値および固着力の目標値に基づいて、前記管孔の前記内周面のうち前記表面加工が施される領域の軸方向の長さを調整する、請求項5に記載の拡管接合方法。
- 前記管孔の前記内周面のうち前記表面加工が施される領域の軸方向の長さは、前記管と前記管板との接合部分の軸方向の長さよりも短い、請求項5に記載の拡管接合方法。
- 前記表面加工は、前記管孔の前記内周面に接触する前記管の前記外周面に対して施される研磨加工である、請求項1に記載の拡管接合方法。
- 前記表面加工により得られる表面粗さはRa6.3μm以下とする、請求項8に記載の拡管接合方法。
- 前記管と前記管板との接合部分の軸方向の長さが100mm以上となる厚肉の前記管板、または前記管の肉厚が管径(外径)の10%以上となる厚肉の前記管が使用される、請求項1から請求項8のいずれか一項に記載の拡管接合方法。
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