JP2021134661A - 内燃機関の冷却システム - Google Patents

Abstract

【課題】ＥＧＲガス温度の応答遅れを回避又は抑制しつつ、ＥＧＲガスの除湿を利用してインタークーラでの凝縮水の発生を抑制できるようにした内燃機関の冷却システムを提供する。【解決手段】冷却システムは、ＥＧＲ通路を含むＥＧＲ装置を備える内燃機関に搭載されている。冷却システムは、吸気通路に配置されたインタークーラと、ＥＧＲ通路に配置されたＥＧＲクーラと、凝縮水排出器と、ラジエータと、第１循環流路と、ポンプとを備える。凝縮水排出器は、ＥＧＲクーラ内に生じた凝縮水をＥＧＲ通路から排出する。ラジエータは、ＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点以下に第１冷媒を冷却可能である。第１循環流路は、ラジエータ、ＥＧＲクーラ及びインタークーラの順で第１冷媒を循環させる。ポンプは、第１循環流路に配置され、ＥＧＲクーラの出口ガス温度がＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点以下となるように第１冷媒を循環させる。【選択図】図２

Description

この発明は、内燃機関の冷却システムに関し、より詳細には、内燃機関の吸気及びＥＧＲガスの冷却機能を有する冷却システムに関する。

特許文献１には、ＥＧＲ装置付き内燃機関の過給システムが開示されている。このＥＧＲ装置は、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラを備えている。過給システムは、吸気を冷却するインタークーラを備えている。ＥＧＲクーラには、内燃機関（エンジン本体）を冷却する冷媒（ここでは「冷媒Ａ」と称する）が供給される。一方、インタークーラには、ＥＧＲクーラに供給される冷媒Ａの循環流路とは別系統の循環流路を介して冷媒（ここでは「冷媒Ｂ」と称する）が供給される。そのうえで、上記の過給システムは、インタークーラで凝縮水が発生する可能性があると判定した場合、ＥＧＲクーラに供給される冷媒Ａの循環流量を増やすことによりＥＧＲクーラ内で凝縮水が積極的に発生させ、かつ、発生した凝縮水を気液分離器によって外部に排出する。そして、このように湿度を低下させたＥＧＲガスを吸気系に供給することにより、インタークーラでの凝縮水の発生が抑制される。

特開２０１７−０５７７８８号公報

特許文献１に記載の技術によれば、ＥＧＲクーラで積極的に凝縮水を発生させるためのＥＧＲクーラへの冷媒Ａの循環流量の増加は、上述のように、インタークーラで凝縮水が発生する可能性があると判定してから実行される。例えば、エンジン運転状態（例えば、ガス流量又は過給圧）が急変した場合、ＥＧＲクーラへの冷媒Ａの循環流量を増やしても、それに伴ってＥＧＲガス温度が変化するまでには時間を要する。このため、例えば、エンジン運転状態の急変を伴ってインタークーラで凝縮水発生の可能性があると判定された場合には、当該急変に対して応答性良くＥＧＲクーラ内で凝縮水を発生させることが難しくなる可能性がある。

本発明は、上述のような課題に鑑みてなされたものであり、ＥＧＲガス温度の応答遅れを回避又は抑制しつつ、ＥＧＲガスの除湿を利用してインタークーラでの凝縮水の発生を抑制できるようにした内燃機関の冷却システムを提供することを目的とする。

本発明に係る内燃機関の冷却システムは、排気通路と吸気通路とを接続するＥＧＲ通路を含むＥＧＲ装置を備える内燃機関に搭載されている。
冷却システムは、インタークーラと、ＥＧＲクーラと、凝縮水排出器と、ラジエータと、第１循環流路と、ポンプとを備える。インタークーラは、吸気通路に配置され、吸気を冷却する。ＥＧＲクーラは、ＥＧＲ通路に配置され、ＥＧＲガスを冷却する。凝縮水排出器は、ＥＧＲクーラ内に生じた凝縮水をＥＧＲ通路から排出する。ラジエータは、ＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点以下に第１冷媒を冷却可能である。第１循環流路は、ラジエータ、ＥＧＲクーラ及びインタークーラの順で第１冷媒を循環させる。ポンプは、第１循環流路に配置され、ＥＧＲクーラの出口ガス温度がＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点以下となるように第１冷媒を循環させる。

冷却システムは、ＥＧＲ通路内のＥＧＲガスの流れ方向で見て第１循環流路よりも上流側においてＥＧＲクーラに第１冷媒又は第１冷媒とは別の第２冷媒を供給し、ＥＧＲクーラの内部において第１循環流路から分離され、かつ、インタークーラを経由しない第２循環流路をさらに備えてもよい。

第２循環流路は、第１循環流路と独立しており、かつ、第２冷媒を循環させる流路であってもよい。

冷却システムは、ＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点よりも高温の第２冷媒が、第２循環流路からＥＧＲクーラに供給されるように構成されてもよい。

ＥＧＲクーラは、第１循環流路の一部である第１ＥＧＲクーラ内部流路を含む第１ＥＧＲクーラ部と、第２循環流路の一部である第２ＥＧＲクーラ内部流路を含む第２ＥＧＲクーラ部と、を含んでいてもよい。そして、第２ＥＧＲクーラ部は、第１ＥＧＲクーラ部に対して鉛直方向上側に配置されてもよい。

第１ＥＧＲクーラ部は、オーステナイト系ステンレス鋼により形成されてもよい。そして、第２ＥＧＲクーラ部は、フェライト系ステンレス鋼により形成されてもよい。

本発明によれば、ＥＧＲクーラに流入したＥＧＲガスは、ＥＧＲクーラの出口ガス温度がＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点以下となるように、第１循環流路を循環する第１冷媒によって冷却される。そして、ＥＧＲガスから発生した凝縮水は凝縮水排出器によってＥＧＲ通路から排出される。すなわち、ＥＧＲクーラの通過時にＥＧＲガスが除湿される。インタークーラには、除湿されたＥＧＲガスと新気との混合ガスが供給される。この混合ガスの露点は、ＥＧＲガスの除湿によって低下している。また、第１循環流路内では、ラジエータ、ＥＧＲクーラ及びインタークーラの順で第１冷媒が循環するため、インタークーラに供給される第１冷媒の温度は、ＥＧＲクーラへの流入時と比べて高くなる。したがって、インタークーラへの供給時の第１冷媒の温度は、混合ガスの露点に対して高い側となる。このため、ＥＧＲガス温度の応答性確保のための複雑な制御等の対策を行わなくても、ＥＧＲガスの除湿を利用してインタークーラでの凝縮水の発生を抑制することができる。

本発明の実施の形態１に係る冷却システムが搭載された内燃機関の構成を表した模式図である。 本発明の実施の形態１に係る冷却システムの構成を表した模式図である。 図２に示すＥＧＲクーラの具体的な構造の一例を表した模式図である。 本発明の実施の形態１に係るＥＧＲ制御と冷却システムの制御に関する処理のルーチンを示すフローチャートである。 第１ポンプの流量とＥＧＲクーラ入口ガス温度Ｔｇｉとの関係を表したグラフである。 本発明の実施の形態２に係る冷却システムの構成を表した模式図である。 本発明の実施の形態３に係る冷却システムの構成を表した模式図である。 本発明に係る２段冷却構造を有するＥＧＲクーラの他の例を表した模式図である。

以下に説明される各実施の形態において、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略又は簡略する。また、以下に示す実施の形態において各要素の個数、数量、量、範囲等の数に言及した場合、特に明示した場合や原理的に明らかにその数に特定される場合を除いて、その言及した数に、この発明が限定されるものではない。また、以下に示す実施の形態において説明する構造やステップ等は、特に明示した場合や明らかに原理的にそれに特定される場合を除いて、この発明に必ずしも必須のものではない。

１．実施の形態１
図１〜図５を参照して、本発明の実施の形態１について説明する。

１−１．冷却システム及びこれを搭載した内燃機関の構成
図１は、実施の形態１に係る冷却システム１が搭載された内燃機関１０の構成を表した模式図である。図１に示す内燃機関１０は、一例として火花点火式エンジン（例えば、ガソリンエンジン）であるが、圧縮着火式エンジンであってもよい。内燃機関１０は、例えば、車両に搭載される。内燃機関１０は、一例として直列４気筒型エンジンであるが、内燃機関１０の気筒数及び気筒配置は特に限定されない。内燃機関１０は、過給エンジンであり、過給機の一例としてターボ過給機１２を備えている。

内燃機関１０は、各気筒１４には、吸気通路１６及び排気通路１８が連通している。吸気通路１６の入口付近には、エアクリーナ２０が取り付けられている。エアクリーナ２０の下流には、吸気通路１６に取り入れられた空気（新気）の流量に応じた信号を出力するエアフローセンサ２２が設けられている。

吸気通路１６におけるエアフローセンサ２２の下流には、ターボ過給機１２のコンプレッサ１２ａが配置されている。コンプレッサ１２ａの下流には、コンプレッサ１２ａにより圧縮された吸気を冷却する水冷式のインタークーラ２４が配置されている。インタークーラ２４が冷却する吸気は、ＥＧＲの非実行中には新気であり、ＥＧＲの実行中には新気とＥＧＲガスとの混合ガスである。吸気通路１６におけるコンプレッサ１２ａとインタークーラ２４との間の部位には、吸入空気量を制御するための電子制御式のメインスロットル２６が配置されている。また、コンプレッサ１２ａの上流には、電子制御式のサブスロットル２８が配置されている。

排気通路１８には、上流側から順に、ターボ過給機１２のタービン１２ｂ、上流側触媒（いわゆる、スタート触媒）３０及び下流側触媒（いわゆる、床下触媒）３２が配置されている。これらの触媒３０及び３２は、一例として三元触媒である。

内燃機関１０は、ＥＧＲ装置３４を備えている。ＥＧＲ装置３４は、ＥＧＲ通路３６を含む。ＥＧＲ通路３６は、その一端において排気通路１８から分岐し、他端において吸気通路１６に合流している。すなわち、ＥＧＲ通路３６は、排気通路１８と吸気通路１６とを接続している。より詳細には、図１に示す一例では、ＥＧＲ装置３４は、ＥＧＲ通路３６は、一例として低圧ループ（ＬＰＬ）式であり、ＥＧＲ通路３６は、タービン１２ｂよりも下流（図１では、上流側触媒３０と下流側触媒３２との間）において排気通路１８に接続され、コンプレッサ１２ａの上流において吸気通路１６に接続されている。

ＥＧＲ通路３６には、ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１の上流側から順に、ＥＧＲクーラ３８、凝縮水排出器４０及びＥＧＲ弁４２が配置されている。ＥＧＲ弁４２が開くと、排気通路１８を流れる排気の一部がＥＧＲ通路３６を通って吸気通路１６にＥＧＲガスとして還流される。ＥＧＲクーラ３８は、ＥＧＲ通路３６を流れるＥＧＲガスを冷却する。ＥＧＲクーラ３８の具体的な構造例は、図３を参照して説明される。なお、吸気通路１６に導入されるＥＧＲガスの流量は、ＥＧＲ弁４２の開度調整によって制御される。また、サブスロットル２８を絞ってコンプレッサ１２ａの入口側圧力を下げることによって、ＥＧＲガスの流量を高めることもできる。

凝縮水排出器（以下、単に、「排出器」とも称する）４０は、ＥＧＲクーラ３８内に生じた凝縮水をＥＧＲ通路３６から排出する。排出器４０の一例は、気液分離器（遠心分離式又はバッフル式（衝突式）など）である。このような気液分離器の利用により、凝縮水を含むＥＧＲガスから凝縮水を分離して捕集することができる。排出器４０に捕集された凝縮水は、排水路４４を介して排気通路１８（例えば、上流側触媒３０と下流側触媒３２との間の部位）に排出される。なお、図１に示す例では、排出器４０は、ＥＧＲクーラ３８の下流側に配置されているが、凝縮水排出器は、ＥＧＲクーラ３８に組み込まれていてもよい。また、凝縮水排出器の他の例として、ＥＧＲクーラ自体に設けられ、かつ、ＥＧＲクーラの下部に滴下した凝縮水をＥＧＲ通路の外に排出するドレーン機構が用いられてもよい。

ＥＧＲ通路３６におけるＥＧＲクーラ３８の入口付近には、ＥＧＲクーラ３８に流入するＥＧＲガスの温度を検出するＥＧＲクーラ入口ガス温度センサ７２が配置されている。

図２は、実施の形態１に係る冷却システム１の構成を表した模式図である。上述した図１に示す内燃機関１０の例では、「内燃機関１０の冷却システム１」は、吸気を冷却するインタークーラ２４と、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラ３８及びこれに付随する凝縮水排出器４０とを含む。図２には、インタークーラ２４、ＥＧＲクーラ３８及び排出器４０とともに、冷却システム１の他の主な構成要素の例が表されている。

図２に示すように、冷却システム１は、２系統の第１及び第２循環流路５０、６０を備えている。第１循環流路５０及び第２循環流路６０は、共に閉ループであり、互いに独立している。第１循環流路５０内では、第１冷媒が循環し、第２循環流路６０内では、第２冷媒とは別の第２冷媒が循環する。第１及び第２冷媒は、典型的には冷却水（クーラント）である。より詳細には、第２循環流路６０は、内燃機関１０の本体（エンジン本体）１０ａを主に冷却する。ここでいうエンジン本体１０ａは、少なくともシリンダブロックを含む。第１循環流路５０は、エンジン本体１０ａと別系統でインタークーラ２４を冷却するために第２循環流路６０と分離されている。換言すると、第２循環流路６０は、インタークーラ２４を経由しないように構成されている。エンジン本体１０ａを冷却する第２冷媒は、基本的に、インタークーラ２４を冷却する第１冷媒よりも高温となる。このため、第２冷媒は「ＨＴ（高温）冷却水」とも称され、第１冷媒は「ＬＴ（低温）冷却水」とも称される。

図２に示す冷却システム１の例では、ＥＧＲクーラ３８は、ＬＴ冷却水（第１冷媒）及びＨＴ冷却水（第２冷媒）の双方を利用して冷却される。具体的には、ＥＧＲクーラ３８は、詳細は図３を参照して後述されるように、ＬＴ冷却水が流れる第１ＥＧＲクーラ部３８ａと、ＨＴ冷却水が流れる第２ＥＧＲクーラ部３８ｂとを有する。

第１循環流路５０には、第１ポンプ５２が配置されている。第１ポンプ５２は、例えば電動ポンプであり、第１循環流路５０を循環するＬＴ冷却水の流量を制御可能である。第１ポンプ５２は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となるようにＬＴ冷却水（第１冷媒）を第１循環流路５０内で循環させる。

また、第１循環流路５０には、第１ポンプ５２の作動中に、第１ラジエータ５４、第１ＥＧＲクーラ部３８ａ、及びインタークーラ２４の順でＬＴ冷却水が循環するように、これらの機器が配置されている。より詳細には、第１ＥＧＲクーラ部３８ａは、第１循環流路５０の一部である第１ＥＧＲクーラ内部流路５６を含む。インタークーラ２４は、第１循環流路５０の一部であるＩＣクーラ内部流路５８を含む。

第１ラジエータ５４は、第１ＥＧＲクーラ部３８ａ内においてＥＧＲガスを露点Ｔｄ以下に冷却するために必要な温度にまでＬＴ冷却水（第１冷媒）を冷却可能な冷却能力を有している。より詳細には、第１ラジエータ５４は、例えば、ＬＴ冷却水温度がＥＧＲガスの露点Ｔｄに対して充分低くなるように第１ラジエータ５４の熱交換面積を大きくしておくことにより、このような冷却能力を有することができる。また、例えば、第１ラジエータ５４は、第１ラジエータ５４と外気との熱交換のための通風ファン（図示省略）とＬＴ冷却水温度を検出するＬＴ冷却水温センサ（図示省略）とを利用して上記の冷却能力を有するように構成されていてもよい。具体的には、「ＥＧＲガスを露点Ｔｄ以下に冷却するために必要とされるＬＴ冷却水温度に維持できるだけの冷却能力」が得られるようにＬＴ冷却水温センサの出力に応じて通風ファンを駆動することによって、第１ラジエータ５４が「ＥＧＲガスを露点Ｔｄ以下に冷却するために必要な温度にまでＬＴ冷却水（第１冷媒）を冷却可能な冷却能力」を有していてもよい。なお、図２に示す冷却システム１では、第１ポンプ５２及び第１ラジエータ５４が、それぞれ、本発明に係る「ポンプ」及び「ラジエータ」の一例に相当する。

第２循環流路６０には、第２ポンプ６２が配置されている。第２ポンプ６２は、例えば内燃機関１０のクランク軸駆動式であり、或いは電動式であってもよい。また、第２循環流路６０には、エンジン本体１０ａ、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂ及び第２ラジエータ６４が配置されている。より詳細には、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂは、第２循環流路６０の一部である第２ＥＧＲクーラ内部流路６６を含む。第２循環流路６０には、ＨＴ冷却水の温度を検出するエンジン水温センサ７４が配置されている。エンジン水温センサ７４は、一例としてエンジン本体１０ａの出口付近に配置されている。

図２に示す第２循環流路６０の例では、第２ラジエータ６４において大気に放熱した後のＨＴ冷却水は、エンジン本体１０ａ及び第２ＥＧＲクーラ部３８ｂの順で流れる。しかしながら、第２循環流路６０は、この例とは逆に、第２ラジエータ６４通過後のＨＴ冷却水が第２ＥＧＲクーラ部３８ｂ及びエンジン本体１０ａの順で流れるように構成されてもよい。

また、ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１で見たとき、図１に示すように、高温側の第２ＥＧＲクーラ内部流路６６を有する第２ＥＧＲクーラ部３８ｂは、低温側の第１ＥＧＲクーラ内部流路５６を有する第１ＥＧＲクーラ部３８ａよりも上流側に配置されている。

図３は、図２に示すＥＧＲクーラ３８の具体的な構造の一例を表した模式図である。図３の紙面上側は鉛直方向Ｄ２の上側に相当する。図３に示すように、高温側の第２ＥＧＲクーラ部３８ｂは、低温側の第１ＥＧＲクーラ部３８ａに対して鉛直方向Ｄ２の上側に配置されている。

より詳細には、ＥＧＲクーラ３８の内部には、ＥＧＲ通路３６の一部として機能する複数の内部ガス流路３８ｃが形成されている。個々の内部ガス流路３８ｃは、例えば管状に形成されている。これらの内部ガス流路３８ｃは、図３に示すように、鉛直方向Ｄ２に沿って延びる向きで配置されている。すなわち、ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１は鉛直方向Ｄ２と平行であり、ＥＧＲクーラ３８のＥＧＲガス入口３８ｄは、ＥＧＲガス出口３８ｅに対して鉛直方向Ｄ２の上側に位置している。

第１ＥＧＲクーラ内部流路５６は、ＬＴ冷却水入口５６ａとＬＴ冷却水出口５６ｂとを有する。一例として、ＬＴ冷却水入口５６ａは鉛直方向Ｄ２の上側（ＥＧＲガスの上流側）の端部に形成され、ＬＴ冷却水出口５６ｂは鉛直方向Ｄ２の下側（ＥＧＲガスの下流側）の端部に形成されている。ＬＴ冷却水入口５６ａから第１ＥＧＲクーラ内部流路５６内に流入したＬＴ冷却水は、各内部ガス流路３８ｃの周りを流れた後にＬＴ冷却水出口５６ｂから流出する。第２ＥＧＲクーラ内部流路６６は、ＨＴ冷却水入口６６ａとＨＴ冷却水出口６６ｂとを有する。第２ＥＧＲクーラ内部流路６６の形状例は、第１ＥＧＲクーラ内部流路５６のそれと同じであるので、ここではその説明を省略する。

ＥＧＲガス流れの下流側かつ鉛直方向Ｄ２の下側に位置する第１ＥＧＲクーラ部３８ａは、一例として、オーステナイト系ステンレス鋼により形成されている。オーステナイト系ステンレス鋼は、フェライト系ステンレス鋼と比べて耐食性に優れている。一方、ＥＧＲガス流れの下流側かつ鉛直方向Ｄ２の上側に位置する第２ＥＧＲクーラ部３８ｂは、一例として、フェライト系ステンレス鋼により形成されている。フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼と比べて耐熱性に優れている。

ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１の上流側に位置する第２ＥＧＲクーラ部３８ｂ内の内部ガス流路３８ｃは、その下流側に位置する第１ＥＧＲクーラ部３８ａの内部ガス流路３８ｃと連続している。換言すると、図３に示すＥＧＲクーラ３８の構成例では、２つの熱交換器が第１ＥＧＲクーラ部３８ａ及び第２ＥＧＲクーラ部３８ｂとして一体的に組み合わされている。このような構造によれば、２段冷却構造を有するＥＧＲクーラをコンパクトに構成できる。なお、ＥＧＲクーラ３８に対する第１ＥＧＲクーラ部３８ａ及び第２ＥＧＲクーラ部３８ｂのそれぞれの容積の割合は、例えば、ＥＧＲクーラ３８内を流れるＥＧＲガスの温度分布及びＬＴ冷却水の受熱量を考慮して決定される。

図１に示すシステムは、内燃機関１０及び冷却システム１を制御する電子制御ユニット（ＥＣＵ）７０を備えている。ＥＣＵ７０は、プロセッサ７０ａとメモリ７０ｂとを有する。メモリ７０ｂには、内燃機関１０及び冷却システム１の各制御に用いられるマップを含む各種のデータ及び各種の制御プログラムが記憶されている。ＥＣＵ７０は、内燃機関１０及び冷却システム１を制御するための各種センサからセンサ信号を取り込む。ここでいう各種センサは、上述のエアフローセンサ２２、ＥＧＲクーラ入口ガス温度センサ７２及びエンジン水温センサ７４を含む。プロセッサ７０ａは、取り込まれたセンサ信号を用いつつメモリ７０ｂから制御プログラムを読み出して実行し、各種アクチュエータを操作するための操作信号を出力する。ここでいう各種アクチュエータは、上述のスロットル２６、２８、ＥＧＲ弁４２及び第１ポンプ５２を含む。これにより、ＥＣＵ７０による各種制御が実現される。

１−２．冷却システムの動作
上述のように構成された冷却システム１によれば、ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１の上流側に位置する第２ＥＧＲクーラ部３８ｂを通過するＥＧＲガスは、ＨＴ冷却水によって冷却される。ＨＴ冷却水の温度は、内燃機関１０の暖機が進むにつれて上昇し、少なくとも内燃機関１０の暖機完了後にはＥＧＲガスの露点Ｔｄよりも高くなる。また、ＥＧＲガスは、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂの通過後に第１ＥＧＲクーラ部３８ａにおいてＬＴ冷却水によって更に冷却される。このように、ＥＧＲクーラ３８は２段冷却構造を有している。

第１循環流路５０によれば、第１ラジエータ５４において大気中に放熱した直後の相対的に低温のＬＴ冷却水が、インタークーラ２４（ＩＣクーラ内部流路５８）よりも先に第１ＥＧＲクーラ部３８ａ（第１ＥＧＲクーラ内部流路５６）に供給される。第１ポンプ５２は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となるようにＬＴ冷却水（第１冷媒）を第１循環流路５０内で循環させる。これにより、第１ＥＧＲクーラ部３８ａ内においてＥＧＲガスが露点Ｔｄ以下にまで冷却される。その結果、ＥＧＲガス中の水分が凝縮する。このように、第１ＥＧＲクーラ部３８ａにおいて凝縮水が積極的に生成される。発生した凝縮水は、排出器４０によって捕集され、ＥＧＲ通路３６の外（排気通路１８）に排出される。これにより、ＥＧＲガスが除湿される。

上述のように除湿されたＥＧＲガスは、吸気通路１６に導入される。図１に示す例では、ＥＧＲガスは、コンプレッサ１２ａの上流位置に導入される。その結果、ＥＧＲガスは新気と混合しながらコンプレッサ１２ａに吸入される。

ＥＧＲガスの導入時には、インタークーラ２４には、除湿されたＥＧＲガスと新気との混合ガスが流入する。この混合ガスの露点は、ＥＧＲガスが除湿されたことにより、除湿なしの場合と比べて低下する。さらに、本実施形態の第１循環流路５０の構成によれば、インタークーラ２４（ＩＣクーラ内部流路５８）には、第１ＥＧＲクーラ部３８ａにおいてＥＧＲガスと熱交換することで受熱した後のＬＴ冷却水が供給される。すなわち、第１ＥＧＲクーラ部３８ａではＥＧＲガス中の水分を凝縮させてＥＧＲガスを除湿しつつ、第１ＥＧＲクーラ部３８ａへの供給時と比べて高温のＬＴ冷却水がインタークーラ２４に供給される。したがって、インタークーラ２４への供給時のＬＴ冷却水の温度は、混合ガスの露点に対して高い側の値となる。

１−３．ＥＧＲ制御と冷却システムの制御
図４は、実施の形態１に係るＥＧＲ制御と冷却システム１の制御に関する処理のルーチンを示すフローチャートである。本ルーチンは、内燃機関１０の運転中に繰り返し実行される。

図４に示すルーチンでは、ＥＣＵ７０は、まず、ステップＳ１００においてＨＴ冷却水温度（エンジン冷却水温）ＴｈがＥＧＲガスの露点Ｔｄよりも高いか否かを判定する。露点Ｔｄは、より詳細には、ＥＧＲクーラ３８に流入するＥＧＲガス（ＥＧＲクーラ３８によって除湿される前のＥＧＲガス）の露点である。ＨＴ冷却水は、基本的には、内燃機関１０の運転中（クランク軸の回転中）には常に第２循環流路６０内を循環している。内燃機関１０が冷間始動すると、ＨＴ冷却水温度Ｔｈは、内燃機関１０から受け取る熱によって時間経過とともに上昇していく。本判定に用いられるＨＴ冷却水温度Ｔｈは、例えばエンジン水温センサ７４を用いて取得される。

ＥＧＲガスの露点Ｔｄは５５℃程度である。一方、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに流入するＨＴ冷却水の温度Ｔｈは、冷間時には露点Ｔｄよりも低くなるが、エンジン暖機が進むと露点よりも高くなる。本ステップＳ１００で用いられる露点Ｔｄとしては、例えば、事前に求められた一定値を用いることができる。その一方で、露点Ｔｄは、より詳細にはＥＧＲガスの湿度に応じて変化する。このため、ＥＧＲクーラ３８に流入するＥＧＲガスの湿度が検出または推定され、ＥＧＲガスの湿度を考慮して算出される露点Ｔｄが本判定に用いられてもよい。

ステップＳ１００においてＨＴ冷却水温度ＴｈがＥＧＲガスの露点Ｔｄよりも高い場合には、ＥＣＵ７０はステップＳ１０２に進む。ステップＳ１０２では、ＥＣＵ７０は、ＥＧＲを実行する。ＥＧＲは、エンジン暖機中にＨＴ冷却水温度Ｔｈが上昇し、露点Ｔｄを上回った時に開始される。露点Ｔｄを上回ってからＥＧＲを開始するようにすることで、冷間時に露点Ｔｄよりも低いＨＴ冷却水の供給に起因する第２ＥＧＲクーラ部３８ｂ内での凝縮水の発生が防止される。ＥＧＲの実行中には、例えばエンジン運転条件（エンジントルクとエンジン回転数）に応じたＥＧＲ率でＥＧＲガスが導入されるようにＥＧＲ弁４２の開度が調整される。

ＥＣＵ７０は、ステップＳ１０２に進んでＥＧＲを実行する場合には、ステップＳ１０４の処理によるＬＴ冷却水循環制御を実行する。具体的には、ステップＳ１０４では、ＥＣＵ７０は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となるように、第１ポンプ５２の流量（循環流量）を制御する。

ＥＧＲ実行時のＬＴ冷却水循環制御の一例は次の通りである。図５は、第１ポンプ５２の流量とＥＧＲクーラ入口ガス温度Ｔｇｉとの関係を表したグラフである。図５の縦軸は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度Ｔｇｏを露点Ｔｄ以下とするために必要な第１ポンプ５２の必要流量Ｑｐを示している。この必要流量Ｑｐは、ＥＧＲガス流量が同じであれば、図５に示すようにＥＧＲクーラ入口ガス温度Ｔｇｉが高いほど多くなる。そこで、ＬＴ冷却水循環制御の一例では、必要流量Ｑｐは、図５に示すような関係を定めたマップにおいて、ＥＧＲクーラ入口ガス温度Ｔｇｉが高いほど多くなるように事前に設定され、メモリ７０ｂに記憶されている。そして、ＥＣＵ７０は、そのようなマップからＥＧＲクーラ入口ガス温度Ｔｇｉに応じた必要流量Ｑｐを取得し、取得した必要流量Ｑｐとなるように第１ポンプ５２の流量を制御する。ＥＧＲクーラ入口ガス温度Ｔｇｉは、例えば上述の温度センサ７２を用いて取得できる。また、ここでは図示は省略されるが、ＥＧＲクーラ入口ガス温度Ｔｇｉと同様に、必要流量Ｑｐは、ＥＧＲ通路３６を流れるＥＧＲガスの流量が多いほど多くなる。このため、必要流量Ｑｐは、ＥＧＲガスの流量が多いほど多くなるように設定されてもよい。ＥＧＲガスの流量は、例えば、エアフローセンサ２２により検出される吸入空気流量とＥＧＲ率とに基づいて算出できる。

一方、内燃機関１０が冷間状態にあるためにステップＳ１００においてＨＴ冷却水温度ＴｈがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となる場合には、ＥＣＵ７０はステップＳ１０６に進む。ステップＳ１０６では、ＥＣＵ７０は、ＥＧＲを停止（禁止）する。

また、ＥＣＵ７０は、ステップＳ１０６に進んでＥＧＲを停止（禁止）する場合には、ステップＳ１０８の処理によるＬＴ冷却水循環制御を実行する。このＥＧＲ停止時のＬＴ冷却水循環制御では、ＥＣＵ７０は、インタークーラ２４の冷却要求に応じて第１ポンプ５２の流量を制御する。具体的には、内燃機関１０が冷間状態にあるときに低負荷域でおいてインタークーラ２４で吸気を冷やしすぎると、失火が生じ易くなる。また、ＥＧＲが停止されている場合には、第１ＥＧＲクーラ部３８ａにはＬＴ冷却水は供給されなくてもよいし、逆に供給されてもよい。そこで、ＥＧＲ停止時のＬＴ冷却水循環制御の一例では、ＥＣＵ７０は、エンジントルクが所定値以下の低負荷条件では、エンジントルクが当該所定値よりも高い負荷条件と比べて少なくなるようにＬＴ冷却水の流量（第１ポンプ５２の流量）を制御する。或いは、このような低負荷条件では、ＬＴ冷却水の循環が停止されてもよい。また、エンジントルクが上記所定値よりも高い負荷条件では、内燃機関１０の出力性能を高めるために、エンジントルク及びエンジン回転数の少なくとも一方が高いほど、ＬＴ冷却水の流量を高めてもよい。

１−４．効果
以上説明した本実施形態の冷却システム１によれば、ＥＧＲの実行中には、第１ポンプ５２は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となるようにＬＴ冷却水（第１冷媒）を第１循環流路５０内で循環させる。これにより、ＥＧＲガスが第１ＥＧＲクーラ部３８ａと排出器４０とによって除湿される。インタークーラ２４には、除湿されたＥＧＲガスと新気との混合ガスが供給される。この混合ガスの露点は、ＥＧＲガスの除湿によって低下している。また、第１循環流路５０内では、第１ラジエータ５４、ＥＧＲクーラ３８（第１ＥＧＲクーラ部３８ａ）及びインタークーラ２４の順でＬＴ冷却水が循環するため、インタークーラ２４に供給されるＬＴ冷却水の温度は、第１ＥＧＲクーラ部３８ａへの流入時と比べて高くなる。したがって、インタークーラ２４への供給時のＬＴ冷却水の温度は、混合ガスの露点に対して高い側となる。このため、ＥＧＲガス温度の応答性確保のための複雑な制御等の対策を行わなくても、ＥＧＲガスの除湿を利用してインタークーラでの凝縮水の発生を抑制することができる。

また、本実施形態の冷却システム１は、２段冷却構造を有するＥＧＲクーラ３８とともに、第２循環流路６０を備えている。第２循環流路６０は、第１循環流路５０と独立しており、かつ、ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１で見て第１循環流路５０よりも上流側に位置する第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに第２冷媒（ＨＴ冷却水）を供給する。このような構成によれば、ＥＧＲガスが第１ＥＧＲクーラ部３８ａに流入する前に、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂにおいて予備的にＥＧＲガスを冷却できる。これにより、例えば後述の図７に示す例と比べて、インタークーラ２４の冷却に用いられる第１冷媒（ＬＴ冷却水）へのＥＧＲガスからの受熱量を減らせるので、第１冷媒の温度上昇に起因するインタークーラ２４の吸気冷却能力の低下を抑制できる。したがって、インタークーラ２４での凝縮水の発生を抑制しつつ、吸気（混合ガス）を良好に冷却できるようになる。付け加えると、第１ＥＧＲクーラ部３８ａには、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂによって予備冷却された後のＥＧＲガスが流れる。このため、凝縮水に対する耐食性を満足すれば比較的耐熱性の低い材質（例えば、オーステナイト系ステンレス鋼）であっても、第１ＥＧＲクーラ部３８ａの材質として選択できるようになる。

ＥＧＲクーラ３８の２段冷却構造に関し、図２に示す冷却システム１の例では、例えば後述の図６に示す例とは異なり、第２循環流路６０は第１循環流路５０から完全に独立しており、第２循環流路６０内ではＬＴ冷却水と別のＨＴ冷却水が流れる。このような構成によれば、ＥＧＲガスの冷却を互いに異なる系統のＬＴ冷却水とＨＴ冷却水とによって分担することができる。このため、例えば図６に示す例と比較すると、第１循環流路５０全体としての冷却負荷を下げつつ（第１ラジエータ５４の小型化を図りつつ）、インタークーラ２４の冷却に用いられるＬＴ冷却水（第１冷媒）へのＥＧＲガスからの受熱量を減らすことができる。また、第１循環流路５０から完全に独立した第２循環流路６０を利用することにより、図６に示す例とは異なり予備冷却のために第１冷媒を利用する必要がないので、第１冷媒の流量を減らしつつ予備冷却を行うことが可能となる。

また、本実施形態の冷却システム１では、ＨＴ冷却水（第２冷媒）は、基本的には（換言すると、冷間時を除き）、ＥＧＲガスの露点Ｔｄよりも高温である。このように露点Ｔｄよりも高温のＨＴ冷却水が第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに供給されても、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂの内部ではＥＧＲガスから凝縮水は発生しない。このため、耐熱性を満足すれば比較的耐食性の低い材質（例えば、フェライト系ステンレス鋼）であっても、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂの材質として選択できるようになる。

また、本実施形態の冷却システム１では、図３に示すように、ＨＴ冷却水が流れる第２ＥＧＲクーラ部３８ｂは、ＬＴ冷却水が流れる第１ＥＧＲクーラ部３８ａに対して鉛直方向Ｄ２の上側に配置されている。そして、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂは、第１ＥＧＲクーラ部３８ａと比べてＥＧＲガス流れの上流側に位置している。このような構成によれば、第１ＥＧＲクーラ部３８ａ内の内部ガス流路３８ｃで生じた凝縮水が、ガス流れ及び重力の作用によって第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに流入することを防止できる。なお、図３に示す例では、ＥＧＲクーラ３８は、ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１が鉛直方向Ｄ２と平行になるように配置されている。しかしながら、本効果を奏するうえでは、これらの方向Ｄ１及びＤ２は厳密に平行でなくてもよい。すなわち、鉛直方向Ｄ２の上側に位置する第２ＥＧＲクーラ部３８ｂから下側の第１ＥＧＲクーラ部３８ａに向けてＥＧＲガスが流れるように配置されていれば、ＥＧＲガスの流れ方向Ｄ１は鉛直方向Ｄ２に対して傾斜していてもよい。

さらに、本実施形態の冷却システム１では、第１ＥＧＲクーラ部３８ａは、耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼により形成され、かつ、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂは、耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼により形成されている。これにより、第１ＥＧＲクーラ部３８ａ内で生じる凝縮水による腐食を抑制でき、かつ、高温のＨＴ冷却水が第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに導入されても熱による不具合の発生を抑制できる。このように、冷却システム１によれば、ＥＧＲクーラ３８の耐熱性と耐食性とを両立しつつ、ＥＧＲガスを効率的に冷却できるようになる。

１−５．実施の形態１に対する変形例
１−５−１．ＥＧＲ実行時の第１ポンプの制御の他の例
ＥＧＲの実行中にＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏをＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下とするための第１ポンプ５２の制御（ＬＴ冷却水循環制御）は、ステップＳ１０４において説明した例のように第１ポンプ５２の流量を調整するものに限られない。すなわち、ＬＴ冷却水は、第１ＥＧＲクーラ部３８ａ及びインタークーラ２４の順に流れるため、インタークーラ２４への流入時のＬＴ冷却水の温度は、ＬＴ冷却水の流量（第１ポンプ５２の流量）に関係なく、第１ＥＧＲクーラ部３８ａへの流入時と比べて高くなる。そして、インタークーラ２４に流入するガス（つまり、第１ＥＧＲクーラ部３８ａにおいて除湿されたＥＧＲガスと新気との混合ガス）の露点は、ＥＧＲガスの除湿により低下している。したがって、第１ポンプ５２によるＬＴ冷却水の流量を必要流量Ｑｐに対して過剰に高めても、インタークーラ２４での凝縮水の発生を抑制できる。そして、第１ポンプ５２の流量が多いほど、第１ＥＧＲクーラ部３８ａにおいてＥＧＲガスをより十分に除湿でき、かつ、インタークーラ２４において吸気をより効果的に冷却できるので内燃機関１０の燃費及び出力の観点で好ましい。

そこで、ＥＧＲ実行中の第１ポンプ５２の流量は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏをＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下に下げることが可能な値であることを条件として、最大流量（第１ポンプ５２が出し得る流量）等の所望の一定値であってもよい。このように、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏをＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下とするための第１ポンプ５２の作動は、必ずしも、ステップＳ１０４の処理のようなＥＣＵ７０による流量制御を必要としない。付け加えると、ステップＳ１０４の処理のように必要流量Ｑｐに従って流量制御を行う例によれば、第１ポンプ５２の省動力化を図りつつ、ＥＧＲクーラ出口ガス温度Ｔｇｏを露点Ｔｄ以下に下げることができる。

１−５−２．処理ルーチンの他の例
国又は地域によっては、内燃機関１０に供給される燃料に塩素が含まれることがある。このような国又は地域では、塩素を含む燃料成分を有するＥＧＲガスが第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに供給される可能性がある。ＨＴ冷却水温度ＴｈがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となる冷間状態において、塩素を含む燃料成分を有するＥＧＲガスが第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに供給されると、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂでの腐食の発生が懸念される。この点に関し、上述の図４に示すルーチンによれば、ステップＳ１００においてＨＴ冷却水温度Ｔｈが露点Ｔｄ以下となる場合には、ＥＧＲが停止（禁止）される。これにより、燃料に塩素が含まれる国又は地域であっても、冷間状態における第２ＥＧＲクーラ部３８ｂでの腐食を防止しつつ、実施の形態１のＥＧＲ制御及び冷却システム１の制御を行えるようになる。

また、図４に示すルーチンは、次のように変形されてもよい。すなわち、ステップＳ１００の処理の前に、燃料に塩素が含有されているか否かを判定するステップの処理が追加されてもよい。そして、燃料に塩素が含有されている場合にはステップＳ１００に進み、塩素が含有されていない場合にはステップＳ１００の判定を行わずにステップＳ１０２に進んでＥＧＲが実行されるように、図４に示すルーチンの処理が変更されてもよい。燃料に塩素が含まれない国又は地域であれば、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂの材質として比較的耐食性の低いフェライト系ステンレス鋼が用いられた場合であっても、冷間状態において第２ＥＧＲクーラ部３８ｂに腐食は生じないといえる。このため、上述のように変更されたルーチンのように、ＨＴ冷却水温度Ｔｈによらずに（冷間状態であっても）ＥＧＲを実行することが可能となり、また、ＥＧＲを実行するエンジン運転領域を拡大することも可能となる。

２．実施の形態２
次に、図６を参照して、本発明の実施の形態２について説明する。図６は、実施の形態２に係る冷却システム２の構成を表した模式図である。本実施形態の冷却システム２は、以下に説明する点において、実施の形態１の冷却システム１と相違している。

冷却システム２は、インタークーラ２４と２段冷却構造のＥＧＲクーラ３８とを冷却する冷却水（第１冷媒）が循環する循環流路８０を、インタークーラ２４、ＥＧＲクーラ３８、凝縮水排出器４０、ポンプ５２及びラジエータ８６とともに備えている。循環流路８０は、第１循環流路８２と第２循環流路８４とからなる。第１循環流路８２は、実施の形態１の第１循環流路５０と同様に構成されている。

実施の形態１の第２循環流路６０は、第１循環流路５０から完全に独立している。これに対し、第２循環流路８４は、ＥＧＲクーラ３８の内部においては、第１循環流路８２と分離している。すなわち、第２循環流路８４の一部である第２ＥＧＲクーラ内部流路６６は、第１循環流路８２の一部である第１ＥＧＲクーラ内部流路５６と分離している。また、ＥＧＲクーラ３８の外部においては、第２循環流路８４の一部は、第１循環流路８２の一部と共有されている。具体的には、第１循環流路８２におけるラジエータ８６の上流部、内部及び下流部を「ラジエータ部流路８２ａ」と総称する。第２循環流路８４は、一例として、このラジエータ部流路８２ａを第１循環流路８２と共有している。そして、第２循環流路８４は、ラジエータ部流路８２ａの下流端と第２ＥＧＲクーラ内部流路６６の冷却水入口６６ａとを接続する冷却水供給流路８４ａと、冷却水出口６６ｂとラジエータ部流路８２ａの上流端とを接続する冷却水還流路８４ｂとを含む。

以上説明したように、本実施形態の冷却システム２では、ＥＧＲクーラ３８は２段冷却構造を有しているが、吸気とＥＧＲガスの冷却のための循環流路８０全体としては単一の冷却水（第１冷媒）を利用する一系統の流路となっている。すなわち、冷却システム２では、エンジン本体１０ａを冷却する冷却水の循環回路（図示省略）をＥＧＲクーラ３８の冷却のためには利用していない。

そして、本実施形態の冷却システム２によっても、ＥＧＲの実行中には、ポンプ５２は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となるように低温の冷却水（第１冷媒）を第１循環流路５０内で循環させる。この低温の冷却水は、冷却水供給流路８４ａを通って第２ＥＧＲクーラ部３８ｂにも供給される。このような構成によっても、実施の形態１と同様に、ＥＧＲガスが第１ＥＧＲクーラ部３８ａに流入する前に、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂにおいて予備的にＥＧＲガスを冷却できる。また、第２循環流路８４は、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂを通過した後は、インタークーラ２４の上流側ではなくインタークーラ２４の下流側において第１循環流路８２に合流している。すなわち、第２循環流路８４も、実施の形態１の第２循環流路６０と同様に、インタークーラ２４を経由していない。これにより、例えば後述の図７に示す例と比べて、冷却水の温度上昇に起因するインタークーラ２４の吸気冷却能力の低下を抑制できる。したがって、インタークーラ２４での凝縮水の発生を抑制しつつ、吸気（混合ガス）を良好に冷却できるようになる。また、このように第２ＥＧＲクーラ部３８ｂにおいて予備冷却を行うことにより、実施の形態１と同様に、凝縮水に対する耐食性を満足すれば比較的耐熱性の低い材質（例えば、オーステナイト系ステンレス鋼）であっても、第１ＥＧＲクーラ部３８ａの材質として選択できるようになる。

３．実施の形態３
次に、図７を参照して、本発明の実施の形態３について説明する。図７は、実施の形態３に係る冷却システム３の構成を表した模式図である。本実施形態の冷却システム３は、以下に説明する点において、実施の形態１、２の冷却システム１、２と相違している。

上述した実施の形態１及び２においては、２段冷却構造を有するＥＧＲクーラ３８が例示された。これに対し、冷却システム３は、１段冷却構造のＥＧＲクーラ９０と第１循環流路９２とを、インタークーラ２４、凝縮水排出器４０、ポンプ５２及びラジエータ８６とともに備えている。ＥＧＲクーラ９０は、単一の冷却水入口９０ａ及び冷却水出口９０ｂを備えている。冷却システム３によっても、ＥＧＲの実行中には、ポンプ５２は、ＥＧＲクーラ出口ガス温度ＴｇｏがＥＧＲガスの露点Ｔｄ以下となるように低温の冷却水（第１冷媒）を第１循環流路９２内で循環させる。ラジエータ８６から流出した冷却水（第１冷媒）は、冷却水入口９０ａからＥＧＲクーラ９０に供給され、その後、冷却水出口９０ｂにおいてＥＧＲクーラ９０から流出した冷却水がインタークーラ２４に向かう。

以上説明した本実施形態の冷却システム３によっても、ＥＧＲガスがＥＧＲクーラ９０と排出器４０とによって除湿される。インタークーラ２４には、除湿されたＥＧＲガスと新気との混合ガスが供給される。この混合ガスの露点は、ＥＧＲガスの除湿によって低下している。また、インタークーラ２４に供給される冷却水の温度は、ＥＧＲクーラ９０への流入時と比べて高くなる。したがって、インタークーラ２４への供給時の冷却水の温度は、混合ガスの露点に対して高い側となる。このため、冷却システム３によっても、ＥＧＲガス温度の応答性確保のための複雑な制御を行わなくても、ＥＧＲガスの除湿を利用してインタークーラでの凝縮水の発生を抑制することができる。

４．２段冷却構造を有するＥＧＲクーラの他の例
図８は、本発明に係る２段冷却構造を有するＥＧＲクーラの他の例を表した模式図である。図３に示すＥＧＲクーラ３８では、既述したように、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂの内部ガス流路３８ｃは、第１ＥＧＲクーラ部３８ａの内部ガス流路３８ｃと連続している。これに対し、図８に示すＥＧＲクーラ１００では、第２ＥＧＲクーラ部３８ｂ内の内部ガス流路３８ｃは、内部ガス流路１００ａを介して、第１ＥＧＲクーラ部３８ａの内部ガス流路３８ｃと連通している。２段冷却構造を有するＥＧＲクーラを備える場合には、このＥＧＲクーラ１００の例のように、第２循環流路側の第２ＥＧＲクーラ部に相当する熱交換器と、第１循環流路側の第１ＥＧＲクーラ部に相当する熱交換器とは、内部ガス流路を介して離れて配置されていてもよい。

以上説明した各実施の形態に記載の例及び他の各変形例は、明示した組み合わせ以外にも可能な範囲内で適宜組み合わせてもよいし、また、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形してもよい。

１、２、３ 冷却システム
１０ 内燃機関
１０ａ エンジン本体
１２ ターボ過給機
１６ 吸気通路
１８ 排気通路
２４ インタークーラ
３４ ＥＧＲ装置
３６ ＥＧＲ通路
３８、９０、１００ ＥＧＲクーラ
３８ａ 第１ＥＧＲクーラ部
３８ｂ 第２ＥＧＲクーラ部
３８ｃ ＥＧＲクーラの内部ガス流路
４０ 凝縮水排出器
４２ ＥＧＲ弁
４４ 排水路
５０、８２、９２ 第１循環流路
５２ ポンプ（第１ポンプ）
５４、８６ ラジエータ（第１ラジエータ）
５６ 第１循環流路のクーラ内部流路
６０、８４ 第２循環流路
６２ 第２ポンプ
６４ 第２ラジエータ
６６ 第２循環流路のクーラ内部流路
７０ 電子制御ユニット（ＥＣＵ）
７２ ＥＧＲクーラ入口ガス温度センサ
７４ エンジン水温センサ

Claims (6)

1. 排気通路と吸気通路とを接続するＥＧＲ通路を含むＥＧＲ装置を備える内燃機関に搭載された冷却システムであって、
   前記冷却システムは、
   前記吸気通路に配置され、吸気を冷却するインタークーラと、
   前記ＥＧＲ通路に配置され、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラと、
   前記ＥＧＲクーラ内に生じた凝縮水を前記ＥＧＲ通路から排出する凝縮水排出器と、
   前記ＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点以下に第１冷媒を冷却可能なラジエータと、
   前記ラジエータ、前記ＥＧＲクーラ及び前記インタークーラの順で前記第１冷媒を循環させる第１循環流路と、
   前記第１循環流路に配置され、前記ＥＧＲクーラの出口ガス温度が前記ＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点以下となるように前記第１冷媒を循環させるポンプと、
   を備えることを特徴とする内燃機関の冷却システム。
2. 前記冷却システムは、
   前記ＥＧＲ通路内のＥＧＲガスの流れ方向で見て前記第１循環流路よりも上流側において前記ＥＧＲクーラに前記第１冷媒又は前記第１冷媒とは別の第２冷媒を供給し、前記ＥＧＲクーラの内部において前記第１循環流路から分離され、かつ、前記インタークーラを経由しない第２循環流路をさらに備える
   ことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の冷却システム。
3. 前記第２循環流路は、前記第１循環流路と独立しており、かつ、前記第２冷媒を循環させる流路である
   ことを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の冷却システム。
4. 前記冷却システムは、前記ＥＧＲクーラに流入するＥＧＲガスの露点よりも高温の前記第２冷媒が、前記第２循環流路から前記ＥＧＲクーラに供給されるように構成されている
   ことを特徴とする請求項２又は３に記載の内燃機関の冷却システム。
5. 前記ＥＧＲクーラは、
   前記第１循環流路の一部である第１ＥＧＲクーラ内部流路を含む第１ＥＧＲクーラ部と、
   前記第２循環流路の一部である第２ＥＧＲクーラ内部流路を含む第２ＥＧＲクーラ部と、
   を含み、
   前記第２ＥＧＲクーラ部は、前記第１ＥＧＲクーラ部に対して鉛直方向上側に配置されている
   ことを特徴とする請求項４に記載の内燃機関の冷却システム。
6. 前記第１ＥＧＲクーラ部は、オーステナイト系ステンレス鋼により形成され、
   前記第２ＥＧＲクーラ部は、フェライト系ステンレス鋼により形成されている
   ことを特徴とする請求項５に記載の内燃機関の冷却システム。

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