JP2020535313A - 耐腐食疲労特性に優れたばね用線材、鋼線及びこれらの製造方法 - Google Patents
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Description
ばね用鋼は、熱間圧延で所定の線材を製造し、熱間成形ばねの場合には、加熱してから成形した後、焼入れ焼戻し処理を行い、冷間成形ばねの場合には、引抜加工してから焼入れ焼戻し処理を行った後、ばねに成形する。
特に最近では、冬場の路面凍結防止のための融雪剤散布が多いため、懸架ばねの腐食環境は益々過酷化している。そこで、高強度でありながら、耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼に対する要求は日増しに強まっている。
ばねの腐食疲労抵抗性を向上させる従来技術として、合金元素の種類及び添加量を増加させる方法を挙げることができる。特許文献1では、Niの含有量を0.55重量%に増加させて耐腐食性を向上させることで腐食疲労寿命を増加させる効果を得た。特許文献2では、Siの含有量を増加させて焼戻し時に析出する炭化物を微細化することにより腐食疲労強度を向上させた。また、特許文献3では、強い水素トラップサイト(trapping site)であるTi析出物と弱いサイト(V、Nb、Zr、Hf)析出物の適切な組み合わせで水素遅延破壊抵抗性を向上させることで、ばねの腐食疲労寿命を向上させることができた。
一方、ばねの高強度化のための従来技術としては、合金元素を添加させる方法及び焼戻し温度を下げる方法が挙げられる。合金元素を添加して高強度化する方法には、基本的にC、Si、Mn、Crなどを用いて焼入硬度を向上させる方法があり、高価な合金元素であるMo、Ni、V、Ti、Nbなどを用いて急冷及び焼戻し熱処理により鋼材の強度を高めている。しかし、かかる技術には、コスト費用が上昇するという問題がある。
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、上記V及びNbの含有量は重量%を意味する。)
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、上記V及びNbの含有量は重量%を意味する。)
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、上記V及びNbの含有量は重量%を意味する。)
[関係式1][V]+[Nb≧0.08
(但し、上記V及びNbの含有量は重量%を意味する。)
Cは、ばねの強度を確保するために添加される必須の元素である。その効果を有効に発揮させるためには、0.40%以上含有されることが好ましい。これに対し、Cの含有量が0.70%を超えると、焼入れ焼戻し熱処理時に双相(twin)型マルテンサイト組織が形成されて素材亀裂が発生するため、疲労寿命が著しく低下するだけでなく、欠陥感受性が高くなり、腐食ピットが起こる際に疲労寿命や破壊応力が著しく低下するため、その上限は0.70%であることが好ましい。したがって、上記Cの含有量は0.40〜0.70%であることが好ましい。上記Cの下限は、0.45%であることがより好ましく、0.50%であることがさらに好ましい。また、上記Cの上限は、0.65%であることがより好ましく、0.60%であることがさらに好ましい。
Siは、フェライト内に固溶されて母材強度を強化させ、変形抵抗性を改善させるという効果を有する。しかし、上記Siの含有量が1.20%未満の場合には、Siがフェライト内に固溶されて母材強度を強化させ、変形抵抗性を改善させるという効果が十分でないため、Siの下限は1.20%に制限される必要があり、より好ましくは1.40%以上含有されることが有利である。これに対し、Siの含有量が2.30%を超えると、変形抵抗性の改善効果が飽和し、追加的に添加される効果を得ることができないだけでなく、熱処理時の表面脱炭を助長するため、Siの含有量は1.20〜2.30%に制限することが好ましい。したがって、上記Siの含有量は1.20〜2.30%であることが好ましい。上記Siの下限は1.40%であることがより好ましい。また、上記Siの上限は、2.20%であることがより好ましく、2.00%であることがさらに好ましい。
Mnは、鋼材内に存在する場合には、鋼材の焼入性を向上させ、強度を確保するのに有効な元素である。上記Mnの含有量が0.20%未満の場合には、高強度ばね用素材として要求される十分な強度及び焼入性を得ることが難しい。これに対し、0.80%を超えると、焼入性が過度に増加して熱間圧延後の冷却時に硬組織が発生しやすくなるだけでなく、MnS介在物の生成が増加して耐腐食疲労特性が逆に低下するおそれがある。したがって、上記Mnの含有量は0.20〜0.80%であることが好ましい。上記Mnの下限は、0.30%であることがより好ましく、0.35%であることがさらに好ましい。また、上記Mnの上限は0.75%であることがより好ましい。
Crは、耐酸化性、焼戻し軟化性、表面脱炭防止、及び焼入性を確保するのに有効な元素である。しかし、Crの含有量が0.20%未満の場合には、十分な耐酸化性、焼戻し軟化性、表面脱炭、及び焼入性の効果などを確保することが難しい。これに対し、その含有量が0.80%を超えると、変形抵抗性の低下を招き、逆に強度低下につながるおそれがある。したがって、上記Crの含有量は0.20〜0.80%であることが好ましい。上記Crの下限は、0.25%であることがより好ましく、0.30%であることがさらに好ましい。また、上記Crの上限は、0.75%であることがより好ましく、0.70%であることがさらに好ましい。
V:0.01〜0.20%
Vは、強度向上及び結晶粒微細化に寄与する元素であるだけでなく、炭素Cや窒素Nと炭窒化物を形成して鋼鉄中に侵入した水素のトラップサイトとして作用するようになり、鋼材内部における水素侵入を抑制し、腐食の発生を減少させる役割も果たす。したがって、その効果を有効に発揮させるためには、0.01%以上とすることが好ましい。しかし、過多に添加すると、製造コストが上昇するため、V添加量の上限は0.20%以下に制御することが好ましい。したがって、上記Vの含有量は0.01〜0.20%であることが好ましい。上記Vの下限は、0.03%であることがより好ましく、0.05%であることがさらに好ましい。また、上記Vの上限は、0.15%であることがより好ましく、0.13%であることがさらに好ましい。
Nbは、炭素や窒素と炭窒化物を形成し、主に組織の微細化に寄与し、水素のトラップサイトとして作用する元素であるため、その効果を有効に発揮させるためには、添加量を0.01%以上とすることが好ましい。しかし、Nbの添加量が過多になると、粗大な炭窒化物が形成されて、鋼材の延性が低下するため、添加量の上限は0.10%以下に制御することが好ましい。したがって、上記Nbの含有量は0.01〜0.10%であることが好ましい。上記Nbの上限は、0.05%であることがより好ましく、0.03%であることがさらに好ましい。
Pは、結晶粒界に偏析して靭性を低下させるため、その上限を0.015%に制御することが好ましい。上記Pの含有量は、0.012%以下であることがより好ましく、0.010%以下であることがさらに好ましい。
Sは、低融点元素であって、粒界偏析して靭性を低下させるだけでなく、MnSを多く形成させてばねの耐腐食特性に有害な影響を及ぼすため、その上限を0.015%に制御することが好ましい。したがって、Sの含有量は、0.012%以下であることが好ましく、0.010%以下であることがさらに好ましい。
Nが過多になると、基地内に固溶されたNが多くなり、伸線加工性及び疲労特性、ばね成形性などが低下する。しかし、過度に少なくするためには、コストの面において問題があるため、Nの上限は0.010%に制御することが好ましい。上記Nの含有量は、0.008%以下であることがより好ましく、0.006%以下であることがさらに好ましい。
但し、本発明の線材及び鋼線は、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.01〜0.40%のうち1種又は2種をさらに含むことができる。
Tiは、炭窒化物を形成して析出硬化作用を行うことでばね特性を改善させる元素であり、粒子微細化及び析出強化を介して強度及び靭性を向上させる。また、Tiは、鋼鉄中に侵入した水素のトラップサイトとして作用するようになって鋼材内部における水素侵入を抑制し、腐食発生を減少させる役割も果たす。Tiの含有量が0.01%未満の場合には、析出強化及び水素トラップサイトとして作用した析出物の数が小さいため効果的ではなく、0.15%を超えると、製造コストが急激に上昇し、析出物によるばね特性の改善効果が飽和し、オーステナイト熱処理時の母材に溶解されない粗大な合金炭化物の量が増加して非金属介在物のような作用をするため、疲労特性及び析出強化の効果が低下するようになる。したがって、上記Tiの含有量は0.01〜0.15%であることが好ましい。上記Tiの上限は、0.10%であることがより好ましく、0.15%であることがさらに好ましい。
Moは、炭素や窒素と炭窒化物を形成して組織微細化に寄与し、水素のトラップサイトとして作用する元素であるため、上記の効果を有効に発揮させるためには、0.01%以上含有することが好ましい。しかし、Moの含有量が過多になると、熱間圧延後の冷却時に硬組織が発生する可能性が大きいだけでなく、粗大な炭窒化物が形成されて鋼材の延性が低下するため、Moの含有量の上限は0.40%以下に制御することが好ましい。したがって、上記Moの含有量は0.01〜0.40%であることが好ましい。上記Moの下限は0.05%であることがより好ましい。また、上記Moの上限は、0.30%であることがより好ましく、0.20%であることがさらに好ましい。
Cu:0.01〜0.40%
銅(Cu)は、耐食性を向上させるために添加される元素であって、その含有量が0.01%未満では、上記の効果を十分に期待できない。これに対し、0.40%を超えると、熱間圧延中に脆性低下を誘発して亀裂発生などの問題を起こすため好ましくない。そのため、本発明において、Cuは0.01〜0.40%に制限することが好ましい。したがって、上記Cuの含有量は0.01〜0.40%であることが好ましい。上記Cuの下限は、0.05%であることがより好ましく、0.10%であることがさらに好ましい。また、上記Cuの上限は、0.35%であることがより好ましく、0.30%であることがさらに好ましい。
ニッケル(Ni)は、焼入性及び靭性を改善させるために添加される元素であって、かかるNiの含有量が0.10%未満の場合には、焼入性及び靭性の改善効果が十分ではない。これに対し、0.60%を超えると、残留オーステナイト量が増加して疲労寿命を低下させ、高価なNiの特性により、急激な製造コストの上昇を誘発するため好ましくない。したがって、上記Niの含有量は0.10〜0.60%であることが好ましい。上記Niの上限は、0.35%であることがより好ましく、0.30%であることがさらに好ましい。
また、本発明の線材及び鋼線は、上記V及びNbが下記関係式1を満たすことが好ましい。
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、上記V及びNbの含有量は重量%を意味する。)
一方、本発明の線材及び鋼線は、旧オーステナイトの平均結晶粒サイズが20μm以下であることが好ましい。上記旧オーステナイトの平均結晶粒サイズが20μmを超えると、結晶粒が過度に粗大化し、靭性が不足する可能性がある。また、耐腐食特性が低下し、若干の腐食でもばねが急に破断するおそれがあるという欠点がある。本発明では、上記旧オーステナイトの平均結晶粒サイズが小さいほど物性の確保に有利であるため、その下限については特に限定しない。
一方、本発明の線材の微細組織は、フェライトとパーライトの複合組織であることが好ましい。このように微細組織を制御することにより、熱間圧延後の優れた伸線性を確保するという効果を得ることができる。また、上記フェライトの分率は5〜35面積%であることが好ましい。上記フェライトの分率が5面積%未満の場合には、伸線性が低下するという欠点がありうる。これに対し、35面積%を超えると、軟化しすぎて鋼線やばね製品で強度が基準に達しないという欠点がありうる。
上記のように提供される本発明の線材及び鋼線は、拡散性水素量に対する非拡散性水素量の割合が2.67以上であることができる。これにより、優れた耐腐食疲労特性を実現することができる。
先ず、上述した合金組成を有するビレットを900〜1050℃で加熱することが好ましい。上記ビレットの加熱温度を900℃以上に制御する理由は、鋳造時に生成される可能性がある粗大炭化物をすべて溶解して合金元素がオーステナイト内に均一に分布されるようにするためである。但し、上記ビレット加熱温度が1050℃を超えると、オーステナイト結晶粒サイズが急激に粗大化するという問題が発生する可能性がある。
次に、上記加熱されたビレットを800〜1000℃で仕上げ圧延及び巻取りして巻取りコイルを得ることが好ましい。上記仕上げ圧延温度を800℃以上にする理由は、微細炭化物の析出を促進させるためである。上記仕上げ圧延温度が800℃未満の場合には、圧延ロールの負荷が大きくなるという問題がありうる。これに対し、1000℃を超えると、冷却に要する時間が長くなり、冷却速度を制御しても脱炭が激しくなるという問題が発生する可能性がある。
脱炭が最も活発に発生する温度区間がオーステナイト+フェライトの2相域区間(Ar3〜Ar1温度区間)であるため、かかる温度領域の通過時間を最小限に減らすために、上記巻取温度からAr1−40℃までの温度区間を速い冷却速度で1次冷却することが好ましい。上記1次冷却速度は2.0℃/s以上であることが好ましい。これにより、脱炭深さを減らすことができる。一方、上記1次冷却速度が10℃/sを超えると、マルテンサイトやベイナイトのような硬組織が生成されるという問題が発生しうるため、上記1次冷却速度は2.0〜10℃/sの範囲で制御することが好ましい。
上記のような製造条件を用いることで、本発明が提供する優れた耐腐食疲労特性を有する線材を得ることができる。但し、鋼線を得るために、下記説明される製造条件をさらに行うことが好ましい。
一方、最近では、ばね用鋼線の製造に誘導加熱熱処理(Induction heat treatment)設備を活用する場合が多い。上記加熱維持時間が1秒未満の場合には、炭化物、フェライト及びパーライトが十分に加熱されず、オーステナイトに変態しないおそれがある。これに対し、上記加熱維持時間が300秒を超えると、脱炭が激しくなったり、オーステナイト結晶粒が粗大化するという欠点があるため、上記加熱維持時間は1〜300秒の範囲を有することが好ましい。
続いて、上記油冷された鋼線を350〜500℃で焼戻しすることが好ましい。上記焼戻し温度が350℃未満の場合には、靭性が確保されないため、成形及び製品状態で破損する可能性があり、500℃を超えると、強度が低下するおそれがある。上記のような条件で製造されたばね用鋼線は、本発明が目的とする機械的物性を確保することができる。
下記表1の合金組成を有するビレットを設けた後、上記ビレットを980℃で加熱し、上記加熱されたビレットを850℃で仕上げ圧延及び巻取りした後、下記表2の条件で冷却して線材を得た。上記線材に対して微細組織及び脱炭深さを測定した後、その結果を下記表2に記載した。また、上記のように得られた線材に対して伸線を介して鋼線を製造し、975℃で加熱してから15分間維持し、70℃の油に入れて急冷させた後、390℃で30分間焼戻しした。このように製造された鋼線に対して析出物の分率、熱放出試験による拡散性水素量に対する非拡散性水素量の割合、相対的腐食疲労寿命(比較例1と比較)、及び引張強度を測定した後、下記表2に記載した。
V又はNbのうち1種又は2種を50重量%以上含有する炭化物の単位面積当たりの数は、上記製造された鋼線の横断面を切断した後、レプリカ法を介して微細炭化物を抽出し、透過型電子顕微鏡(Transmission Electron Microscope)及びエネルギー分散型分光分析法(Energy Dispersive X−ray Spectroscopy)を用いて測定した。
腐食疲労寿命は、上記鋼線を塩水噴霧試験機に入れて35℃の雰囲気で5%塩水を4時間噴霧し、温度:25℃、湿度:50%の雰囲気で4時間乾燥し、40℃の雰囲気で、湿度100%になるように16時間にわたって湿潤サイクルを14回繰り返し、回転曲げ疲労試験を行って測定した。疲労試験速度は3,000rpm、試験片に加わる荷重は引張強度の40%であり、試験片をそれぞれ10個ずつ試験を行い、疲労寿命が最も大きいものと最も小さいものを除いた残りの8個の疲労寿命の平均値を計算して、その試験片を腐食疲労寿命として決定した。
しかし、本発明の合金組成及び製造条件を満たさない比較例1〜5の場合には、微細組織の分率や表面脱炭深さなどの条件を満たさないだけでなく、V又はNbのうち1種又は2種を50重量%以上含有する炭化物の分率が3.05×104個/mm2以下で現れ、それに応じて、拡散性水素量に対する非拡散性水素量の割合が0.38〜0.43であることから、発明例1〜5に対して低いレベルであることが分かる。また、相対的腐食疲労寿命は、1.00〜1.14のレベルであることから、発明例1〜5の3.45〜12.05に比べてかなり低いレベルであることが分かる。
比較例8及び9は、本発明の製造条件を満たすものの、本発明の合金組成は満たさない場合であって、旧オーステナイトの平均結晶粒サイズが本発明が提供する範囲を超えるだけでなく、フェライト分率も満たさない上に、硬組織が生成され、脱炭も深く起こることを確認することができる。また、V又はNbのうち1種又は2種を50重量%以上含有する炭化物の分率も満たさない上に、拡散性水素量に対する非拡散性水素量の割合が小さいことから、相対的腐食疲労寿命が大幅に不足することが分かる。
Claims (19)
- 重量%で、C:0.40〜0.70%、Si:1.20〜2.30%、Mn:0.20〜0.80%、Cr:0.20〜0.80%、P:0.015%以下、S:0.015%以下、N:0.010%以下、残部Fe及びその他の不可避不純物からなり、
さらに、V:0.01〜0.20%及びNb:0.01〜0.10%のうち1種又は2種を含み、
前記V及びNbは下記関係式1を満たし、
旧オーステナイトの平均結晶粒サイズは20μm以下であり、
表面脱炭深さは0.1mm以下である、耐腐食疲労特性に優れたばね用線材。
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、前記V及びNbの含有量は重量%を意味する。) - 前記線材は、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.01〜0.40%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項1に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材。
- 前記線材は、Cu:0.01〜0.40%及びNi:0.10〜0.60%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項1に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材。
- 前記線材の微細組織は、フェライトとパーライトの複合組織である、請求項1に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材。
- 前記フェライトの分率は5〜35面積%である、請求項4に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材。
- 前記線材は、V又はNbのうち1種又は2種を50重量%以上含有する炭化物を3.17×104個/mm2以上含む、請求項1に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材。
- 前記線材は、拡散性水素量に対する非拡散性水素量の割合が2.67以上である、請求項1に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材。
- 重量%で、C:0.40〜0.70%、Si:1.20〜2.30%、Mn:0.20〜0.80%、Cr:0.20〜0.80%、P:0.015%以下、S:0.015%以下、N:0.010%以下、残部Fe及びその他の不可避不純物からなり、さらに、V:0.01〜0.20%及びNb:0.01〜0.10%のうち1種又は2種を含み、前記V及びNbは下記関係式1を満たすビレットを900〜1050℃で加熱する段階と、
前記加熱されたビレットを800〜1000℃で仕上げ圧延及び巻取りして巻取りコイルを得る段階と、
前記巻取りコイルをAr1−40℃まで2.0〜10℃/sの冷却速度で1次冷却し、(Ar1−40℃)〜(Ar1−140℃)の温度区間を0.3〜1.8℃/sの冷却速度で2次冷却する段階と、を含む、耐腐食疲労特性に優れたばね用線材の製造方法。
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、前記V及びNbの含有量は重量%を意味する。) - 前記ビレットは、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.01〜0.40%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項8に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材の製造方法。
- 前記ビレットは、Cu:0.01〜0.40%及びNi:0.10〜0.60%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項8に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用線材の製造方法。
- 重量%で、C:0.40〜0.70%、Si:1.20〜2.30%、Mn:0.20〜0.80%、Cr:0.20〜0.80%、P:0.015%以下、S:0.015%以下、N::0.010%以下、残部Fe及びその他の不可避不純物からなり、
さらに、V:0.01〜0.20%及びNb:0.01〜0.10%のうち1種又は2種を含み、
前記V及びNbは下記関係式1を満たし、
旧オーステナイトの平均結晶粒サイズは20μm以下であり、
表面脱炭深さは0.1mm以下である、耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線。
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、前記V及びNbの含有量は重量%を意味する。) - 前記鋼線は、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.01〜0.40%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項11に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線。
- 前記鋼線は、Cu:0.01〜0.40%及びNi:0.10〜0.60%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項11に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線。
- 前記鋼線の微細組織は、面積分率で、10%以下の残留オーステナイト及び残部焼戻しマルテンサイトで構成される、請求項11に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線。
- 前記鋼線は、V又はNbのうち1種又は2種を50重量%以上含有する炭化物を3.17×104個/mm2以上含む、請求項11に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線。
- 前記鋼線は、拡散性水素量に対する非拡散性水素量の割合が2.67以上である、請求項11に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線。
- 重量%で、C:0.40〜0.70%、Si:1.20〜2.30%、Mn:0.20〜0.80%、Cr:0.20〜0.80%、P:0.015%以下、S:0.015%以下、N:0.010%以下、残部Fe及びその他の不可避不純物からなり、さらに、V:0.01〜0.20%及びNb:0.01〜0.10%のうち1種又は2種を含み、前記V及びNbは下記関係式1を満たすビレットを900〜1050℃で加熱する段階と、
前記加熱されたビレットを800〜1000℃で仕上げ圧延及び巻取りして巻取りコイルを得る段階と、
前記巻取りコイルをAr1−40℃まで2.0〜10℃/sの冷却速度で1次冷却し、(Ar1−40℃)〜(Ar1−140℃)の温度区間を0.3〜1.8℃/sの冷却速度で2次冷却する段階と、
前記1次及び2次冷却された線材を伸線して鋼線を得る段階と、
前記鋼線を850〜1000℃で加熱した後、1〜300秒維持する段階と、
前記加熱及び維持された鋼線を25〜80℃まで油冷する段階と、
前記油冷された鋼線を350〜500℃で焼戻しする段階と、を含む、耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線の製造方法。
[関係式1][V]+[Nb]≧0.08
(但し、前記V及びNbの含有量は重量%を意味する。) - 前記ビレットは、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.01〜0.40%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項17に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線の製造方法。
- 前記ビレットは、Cu:0.01〜0.40%及びNi:0.10〜0.60%のうち1種又は2種をさらに含む、請求項17に記載の耐腐食疲労特性に優れたばね用鋼線の製造方法。
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