JP2020155666A - 圧粉磁心 - Google Patents
圧粉磁心 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020155666A JP2020155666A JP2019054180A JP2019054180A JP2020155666A JP 2020155666 A JP2020155666 A JP 2020155666A JP 2019054180 A JP2019054180 A JP 2019054180A JP 2019054180 A JP2019054180 A JP 2019054180A JP 2020155666 A JP2020155666 A JP 2020155666A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grain boundary
- dust core
- boundary phase
- soft magnetic
- inorganic fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
Description
特許文献1では、結晶質磁性材料と、非晶質磁性材料とを均一に混合し、分散させた複合磁性材料粉末に、絶縁材として、シリコーン系樹脂、フェノール系樹脂、エポキシ系樹脂等の有機高分子樹脂、水ガラスを使用し、作製された高周波用圧粉磁心が開示されている。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、更なる鉄損の抑制を目的とし、以下の形態として実現することが可能である。
前記粒界相は、(A)珪酸ソーダを主成分とするガラスと、(B)結晶性無機繊維と、を含んで構成され、
前記圧粉磁心の断面構造を100μm×100μmの正方形の第1視野で観察した際に、前記第1視野を画する正方形の一辺上で、前記粒界相が存在する場所を始点として、正方形の前記一辺と対向する辺まで前記粒界相が連続して形成され、互いに相違する5以上の連続層を有し、
前記連続層の、前記一辺から前記対向する辺までの経路の平均長さが115μm以上であることを特徴とする圧粉磁心。
0.1≦S1/(S1+S2)≦0.3
前記結晶性無機繊維のアスペクト比が10以上であることを特徴とする〔1〕又は〔2〕に記載の圧粉磁心。
上記〔2〕の発明によれば、渦電流損失がより低減される。また、この発明によれば、圧粉磁心が密になってヒステリシス損失が小さく抑えらる。
上記〔3〕の発明によれば、結晶性無機繊維の繊維径が10nm〜300nmであり、結晶性無機繊維のアスペクト比が10以上であることにより、抵抗特性、及び熱引き性能が良好になる。
上記〔4〕の発明によれば、界面にSiを含有する結晶が存在することによって、軟磁性金属粒子同士の密着性が高まり、その結果、粒界相の抵抗値が上昇するとともに、渦電流損失がより低減する。
圧粉磁心1は、図1の右図(断面図)に示すように、平均粒子径5μm以上30μm以下の軟磁性金属粒子3と、粒界相6と、を備えてなる。粒界相6は、(A)珪酸ソーダを主成分とするガラスと、(B)結晶性無機繊維と、を含んで構成されている。粒界相6は、後述する連続層21(21A,21B,21C,21D,21E)を形成している。なお、図1におけるハッチング(平行線)は、軟磁性金属粒子3を示している。また、図1の点描は、粒界相6を示している。
圧粉磁心1は、その断面構造を100μm×100μmの正方形の第1視野で観察した際に、第1視野を画する正方形の一辺11上で、粒界相6が存在する場所を始点として、正方形の一辺11と対向する辺13まで粒界相6が連続して形成され、互いに相違する5以上の連続層21を有する。連続層21の、一辺11から対向する辺13までの経路の平均長さが115μm以上である。
以下、本発明の圧粉磁心1の実施形態を詳細に説明する。
軟磁性金属粒子3は、軟磁性の金属粒子であれば、特に限定されず、幅広く用いることができる。軟磁性金属粒子3として、軟磁性である純鉄の粒子、鉄基合金の粒子を幅広く用いることができる。鉄基合金としては、Fe−Si−Cr合金、Fe−Si−Al合金(センダスト)、Ni−Fe合金(パーマロイ)、Ni−Fe−Mo合金(スーパーマロイ)、Fe基アモルファス合金、Fe−Si合金、Ni−Fe合金、Fe−Co合金等を好適に用いることができる。これらの中でもFe−Si−Cr合金、Ni−Fe合金(パーマロイ)、Ni−Fe−Mo合金(スーパーマロイ)、Fe基アモルファス合金が透磁率、保磁力、周波数特性の観点から好ましい。
軟磁性金属粒子3の平均粒子径は、5μm以上30μm以下であり、10μm以上25μm以下が好ましく、15μm以上22μm以下がより好ましい。軟磁性金属粒子3の平均粒子径は、使用する周波数帯域によって適宜変更することができる。特に100kHzを超える高周波帯域での使用を想定した場合は10μm以上25μm以下であることがより好ましい。なお、軟磁性金属粒子3の平均粒子径は、圧粉磁心1の断面をFE−SEM JSM−6330Fによって観察した粒子面積から面積円相当径を算出し、平均粒子径とする。
金属酸化物層を構成する金属酸化物は特に限定されない。例えば、酸化クロム、酸化アルミニウム、酸化モリブデン、及び酸化タングステンからなる群より選ばれた1種以上の金属酸化物が好ましい。特に、金属酸化物に、酸化クロム及び酸化アルミニウムのうちの少なくとも1つを含むことが好ましい。これらの好ましい金属酸化物を用いることで、渦電流損失が効果的に抑制される。
なお、軟磁性金属粒子3として、Fe−Si−Cr合金の粒子を用いた場合には、酸化クロム(Cr2O3)を有する金属酸化物層を容易に形成することができる。すなわち、Fe−Si−Cr合金中のCrが酸化することにより軟磁性金属粒子3の外縁部に金属酸化物層が形成される。
また、金属酸化物層の厚みは、特に限定されない。厚みは、好ましくは1nm以上20nm以下とすることができる。なお、金属酸化物層の厚みは、XPS(X線光電子分光法)を用いて測定できる。
(2.1)粒界相6の構成
粒界相6は、(A)珪酸ソーダを主成分とするガラスと、(B)結晶性無機繊維と、を含んで構成されている。この粒界相6は、高抵抗という性質を有している。
(A)成分のガラスは、珪酸ソーダを主成分としている。ここで、主成分とは、含有率(質量%)が50質量%以上の物質をいう。ガラスは、硼酸塩ガラス、フツリン酸ガラス、リン酸ガラス、珪酸ガラス、結晶化ガラスを含んでいてもよい。
(B)成分の結晶性無機繊維は、結晶性を有する無機繊維であれば、特に限定されない。結晶性を有する無機繊維として、化学的安定性の観点から、Al2O3繊維、Al2O3−Y2O3繊維、Al2O3−SiO2繊維、及びZrO2繊維からなる群から選択される1種以上の繊維が好適に採用される。
結晶性無機繊維の繊維径は、特に限定されない。結晶性無機繊維の繊維径は、10nm以上300nm以下であることが好ましく、50nm以上280nm以下であることがより好ましく、100nm以上220nm以下であることが更に好ましい。なお、結晶性無機繊維の断面形状が丸断面以外の異形断面である場合には、外接円の直径を繊維径とする。繊維径は、走査型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定できる。
また、結晶性無機繊維のアスペクト比は、特に限定されない。結晶性無機繊維のアスペクト比は、10以上であることが好ましく、15以上であることがより好ましい。アスペクト比の上限値は、特に限定されないが、通常60である。
結晶性無機繊維の繊維径が10nm〜300nmであり、結晶性無機繊維のアスペクト比が10以上であることにより、抵抗特性、及び熱引き性能が良好になる。
(A)成分:(B)成分(質量比)は、7:3〜9.5:0.5が好ましい。質量比がこの範囲である場合、粒界気孔がなく、絶縁性も高い。
また、粒界相6全体を100質量部とした場合に、(A)成分及び(B)成分の合計量は、85質量部以上が好ましい。
なお、粒界相6は、他の成分として、例えば、アルミナ粒子、ジルコニア粒子、結晶化ガラス等を含有することができる。
Siを含有する結晶の存在は、微小XRD、XPS等により確認することができる。界面にSiを含有する結晶が存在することによって、軟磁性金属粒子3同士の密着性が高まり、粒界相6の抵抗値が上昇し、渦電流損失がより低減する。
本発明の圧粉磁心1は、圧粉磁心1の断面構造を100μm×100μmの正方形の第1視野で観察した際に、次の第1要件を満たしている。
第1要件を説明する。図1の右図は、圧粉磁心1の断面構造を観察した際の、100μm×100μmの正方形の第1視野を模式図に示している。
第1視野を画する正方形の一辺11上で、粒界相6が存在する場所を始点Sとする。一辺11上の始点Sから、正方形の一辺11と対向する辺13まで粒界相6が連続しているところを辿っていくと、互いに相違する5以上ルート(経路)が存在していることが第1要件である。すなわち、互いに相違する5以上の連続層21が存在していることが第1要件である。なお、途中で、分岐点にさしかかったときには、対向する辺13に辿り着くために最短となるルートを選択する。また、互いに相違するルートは5以上であれば、ルート数の上限値はないが、通常の上限値は30である。
図1は、一辺11上の5つの異なる始点S1,S2,S3,S4,S5から始まり、それぞれ異なる終点E1,E2,E3,E4,E5で終わる5つの相違する連続層21A,21B,21C,21D,21Eが存在する例を示している。
この第1要件を満たすと、圧粉磁心1内に多くの連続層21が存在することになる。そして、本発明では、粒界相6に結晶性無機繊維が存在するから、粒界相6の抵抗値が高くなり渦電流損失を低減することができる。また、この要件を満たすと、圧粉磁心1の熱引き性が良好となる。また、隣り合う軟磁性金属粒子3同士が、粒界相6によって、効果的に絶縁され耐電圧特性が高くなる。更に、粒界相6の連続層21が、軟磁性金属粒子3同士を結着させて、圧粉磁心1の機械的強度が向上する。
なお、第1要件は、圧粉磁心1の断面構造を観察した際に、100μm×100μmの正方形の視野を複数観察して、そのうちの少なくとも1つの視野において満たしていればよい。
次に、第2要件を説明する。第2要件は、連続層21の、一辺11から対向する辺13までの経路の平均長さが115μm以上という要件である。
連続層21の経路の平均長さは120μm以上がより好ましく、130μm以上が更に好ましい。連続層21の経路の平均長さの上限値は、150μmである。
図1の例では、この第2要件は、連続層21A,21B,21C,21D,21Eの経路の平均長さが115μm以上という要件となる。
この第2要件を満たすと、連続層21の平均長さが、第1視野の一辺の長さ100μmよりも長くなる。すなわち、連続層21は、一辺11から対向する辺13までの経路の間で、蛇行していることになる。連続層21が直線状の場合と比べて、連続層21が蛇行していると、粒界相6の抵抗値が高くなり、渦電流損失を低減される。また、この要件を満たすと、圧粉磁心1の熱引き性が良好となる。
なお、連続層21の平均長さは、後述するプレス成形時のプレス圧力等によって制御される。60℃〜300℃にて、1GPa〜2.5GPaのプレス圧力とすることで軟磁性金属粒子3が入り組み、蛇行した構造になる。
なお、第2要件は、圧粉磁心1の断面構造を観察した際に、100μm×100μmの正方形の視野を複数観察して、そのうちの少なくとも1つの視野において満たしていればよい。
次に、第3要件を説明する。圧粉磁心1は、次の第3要件を満たすことが好ましい。
第3要件では、圧粉磁心1の断面構造を50μm×50μmの正方形の第2視野で観察する。第3要件は、結晶性無機繊維が第2視野を占める面積割合をS1とし、ガラスが第2視野を占める面積割合をS2とした場合に、S1/(S1+S2)の値が、下記の関係式(1)を満たすという要件である。
0.1≦S1/(S1+S2)≦0.3 …式(1)
この第3要件を満たすと、渦電流損失抑制効果が良好となる。また、この第3要件を満たすと、圧粉磁心1が密になってヒステリシス損失が小さく抑えられる。
なお、第3要件は、圧粉磁心1の断面構造を観察した際に、50μm×50μmの正方形の視野を複数観察して、そのうちの少なくとも1つの視野において満たしていればよい。
圧粉磁心1の製造方法は、特に限定されない。図2に、圧粉磁心1の製造方法の一例を示し、この製造方法について以下に説明する。
(1)軟磁性金属粉末の準備
まず、原料としての軟磁性金属粉末(軟磁性金属粒子3)を用意する(ステップS1)。
(2)熱処理
次に、軟磁性金属粉末を熱処理する(ステップS2)。この熱処理の条件は、特に限定されない。熱処理条件として、例えば、熱処理温度:700℃〜900℃、昇温速度:1℃〜10℃/min、保持時間:1分〜120分、不活性雰囲気(N2雰囲気、Ar雰囲気)の条件が好適に採用される。
(3)バインダーコーティング
次に、軟磁性金属粉末にバインダーをコーティングする(ステップS3)。コーティング方法は、特に限定されず、例えば、スプレーコーディング法、ディッピング法、湿式混合法が好適に用いられる。バインダーは、珪酸ソーダを主成分とするガラス(例えば、水ガラス)に、結晶性無機繊維を含有させてなる。バインダーには、他の成分としてアルミナゾル、ガラス粉末等を混合してもよい。コーディングした軟磁性金属粉末は、例えば乾燥温度:60℃〜150℃、乾燥時間:30分〜120分の条件で乾燥される。
(4)成形(プレス成形)
圧粉磁心1の形状を作るためには、通常、プレス成形(例えば金型一軸成形)が用いられる(ステップS4)。プレス成形の際の成形圧は1.2GPa〜2.4GPaが好ましく、高密度の成形体を得るためには高圧でプレスした方がよい。また、プレス成形時に室温〜200℃の範囲で金型を加熱してもよい。金型を加熱することで軟磁性金属粉末が塑性変形しやすくなり、高密度の成形体を得ることができる。他方、200℃を超える温度でのプレス成形は、大気雰囲気下では、軟磁性金属粉末の酸化が問題となりあまり好ましくない。
得られた成形体について、プレス成形の際に加えられた歪みを開放するため、熱処理(焼鈍)する(ステップS5)。熱処理条件として、例えば、熱処理温度:700℃〜900℃、昇温速度:1℃/min〜10℃/min、保持時間:1分〜120分、不活性雰囲気(N2雰囲気、Ar雰囲気)の条件が好適に採用される。
熱処理の条件は、使用する軟磁性金属粉末の種類によって適宜変更される。
本実施形態の圧粉磁心1は、結晶性無機繊維が粒界相6に存在するから、粒界相6の抵抗値が高くなり、渦電流損失が低減される。また、この構成では、熱引き性も良好であるため、圧粉磁心1をトランスやモーターに応用した場合の発熱対策として効果的である。
また、S1/(S1+S2)の値が、上記の式(1)を満たす場合には、渦電流損失抑制効果と、熱伝達の効果が良好である。また、この発明によれば、圧粉磁心1が密になってヒステリシス損失が小さく抑えらる。
また、結晶性無機繊維の繊維径が10nm〜300nmであり、結晶性無機繊維のアスペクト比が10以上である場合には、抵抗特性、及び熱引き性能がさらに良好になる。
また、界面にSiを含有する結晶が存在する場合には、軟磁性金属粒子3同士の密着性が高まり、その結果、粒界相6の抵抗値が上昇し、渦電流損失がより低減する。
なお、実験例1〜17は実施例であり、実験例18〜22は比較例である。
表において、実験例を「no.」を用いて示す。また、表において「18*」のように、「*」が付されている場合には、比較例であることを示している。
(1)実験例1(no.1)
軟磁性金属粒子(原料粉末)には、水アトマイズ法によって作製したFe−5.5質量%Si−4.0質量%Cr粒子(平均粒子径:5μm)を使用した。
まず、軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理条件は、熱処理温度:450℃、昇温速度:5.0℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(Ar)とした。
次に軟磁性金属粒子を、コーティング液を用いてコーディングした。
具体的には、水ガラス1.5g、Al2O3の結晶性無機繊維(繊維径350nm、アスペクト比6)0.1g、水3.0gの混合スラリー(コーティング液)を作製し、軟磁性金属粒子と混合した。余ったスラリーは除去し、軟磁性金属粒子の表面が覆われた状態とした。
そして、コーティング後の軟磁性金属粒子を、60℃で60分の条件で乾燥した。
次いで、コーディングした軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理条件は、熱処理温度:150℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(N2)とした。
そして、1.8GPaの成形圧でプレス成形して成形体(トロイダル形状(外径:8mm、内径:4.5mm、高さ:1.5mm)とした。この成形体を熱処理温度:250℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(Ar)の条件で熱処理した。以上のようにして、実験例1に係る圧粉磁心を得た。
軟磁性金属粒子、及び結晶性無機繊維として表1に記載のものを用い、実験例1の熱処理温度450℃を、センダストの場合は800℃、それ以外は500℃にしたこと以外は実施例1と同様にして実験例2−14、18−19の各圧粉磁心を得た。
軟磁性金属粒子(原料粉末)には、表1に記載の粒子を使用した。
まず、軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理温度:800℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:10分、不活性雰囲気(Ar)の条件で熱処理した。
次に軟磁性金属粒子を、コーティング液を用いてコーディングした。具体的には、水ガラス1.5g、表1に記載のAl2O3の結晶性無機繊維0.1g、水3.0gの混合スラリー(コーティング液)を作製し、軟磁性金属粒子と混合した。余ったスラリーは除去し、軟磁性金属粒子の表面が覆われた状態とした。
そして、コーティング後の軟磁性金属粒子を、60℃で60分の条件で乾燥した。
次いで、コーディングした軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理条件は、熱処理温度:250℃、昇温速度:10℃/min、保持時間:60分、0.5%酸素/Ar雰囲気とした。
そして、1.8GPaの成形圧でプレス成形して成形体(トロイダル形状(外径:8mm、内径:4.5mm、高さ:1mm)とした。この成形体を熱処理温度:600℃〜800℃、昇温速度:10℃/min、保持時間:15分、降温速度:2℃/min(500℃まで)、不活性雰囲気の条件で熱処理した。以上のようにして、実験例15−17に係る圧粉磁心を得た。
軟磁性金属粒子(原料粉末)には、水アトマイズ法によって作製したセンダスト粒子(平均粒子径:9μm)を使用した。
まず、軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理条件は、熱処理温度:800℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(Ar)とした。
次に軟磁性金属粒子を、コーティング液を用いてコーディングした。コーティング液としては、アルミナゾル3.0gと、Al2O3の結晶性無機繊維(繊維径500nm、アスペクト比6)0.1gと、3水gとを混合したものを用いた。そして、コーティング後の軟磁性金属粒子を、60℃で60分の条件で乾燥した。
次いで、コーディングした軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理条件は、熱処理温度:250℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(N2)とした。
そして、1.8GPaの成形圧でプレス成形して成形体(トロイダル形状(外径:8mm、内径:4.5mm、高さ:1.5mm)とした。この成形体を熱処理温度250℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(Ar)の条件で熱処理した。以上のようにして、実験例20に係る圧粉磁心を得た。
軟磁性金属粒子(原料粉末)には、水アトマイズ法によって作製した表1に記載のセンダスト粒子を使用した。
まず、軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理条件は、熱処理温度:500℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(Ar)とした。
次に軟磁性金属粒子を、コーティング液を用いてコーディングした。コーティング液としては、水ガラス1.5gと、水3.0gとを混合したものを用いた。そして、コーティング後の軟磁性金属粒子を、60℃、乾燥時間60分の条件で乾燥した。
次いで、コーディングした軟磁性金属粉末を熱処理した。熱処理条件は、熱処理温度:200℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(Ar)とした。
そして、1.8GPaの成形圧でプレス成形して成形体(トロイダル形状(外径:8mm、内径:4.5mm、高さ:1.5mm)とした。この成形体を熱処理温度:250℃、昇温速度:5℃/min、保持時間:15分、不活性雰囲気(Ar)の条件で熱処理した。以上のようにして、実験例21−22に係る圧粉磁心を得た。
測定装置(B−Hアナライザ、岩崎通信機株式会社製、型番SY−8218)により、下記の鉄損に関する修正steinmetz方程式を用いて、以下の条件にて鉄損を評価した。
コア条件:外径φ8mm−内径φ4.5mm 厚み1.5mm
エナメル線φ0.3 15巻 バイファイラ巻
ヒステリシス損失(kW/m3)
「☆」…600未満
「◎」…600以上700未満
「○」…700以上800未満
「△」…800以上900未満
「×」…900以上
渦電流損失(kW/m3)
「☆」…15未満
「◎」…15以上30未満
「○」…30以上50未満
「△」…50以上80未満
「×」…80以上
評価結果を表1に示す。
実施例である実験例1−17は、下記要件(a)(b)(c)(d)を満たしている。
・要件(a):軟磁性金属粒子の平均粒子径が5μm以上30μm以下である。
・要件(b):粒界相は、珪酸ソーダを主成分とするガラスを含んでいる。
・要件(c):粒界相は、結晶性無機繊維を含んでいる。
・要件(d):粒界相が連続して形成され、互いに相違する5以上の連続層を有し((2.2)の第1要件に相当)、かつ連続層の平均長さが115μm以上である((2.3)の第2要件に相当)。
これに対して、比較例である実験例18−21は以下の要件を満たしていない。
実験例18では、要件a、dを満たしてない。
実験例19では、要件aを満たしてない。
実験例20では、要件bを満たしてない。
実験例21では、要件cを満たしてない。
実験例22では、要件cを満たしてない。
また、実施例である実験例1−17のうち、更に下記要件(e)を満たしている実験例6−17は、渦電流損失がより少なかった。
また、実施例である実験例6−17のうち、更に下記要件(f)(g)を満たしている実験例11−17は、ヒステリシス損失及び渦電流損失がより少なかった。
また、実施例である実験例11−17のうち、更に下記要件(h)を満たしている実験例15−17は、渦電流損失がより少なかった。
・要件(e):S1/(S1+S2)の値が、下記の関係式を満たす((2.4)の第3要件に相当)。
0.1≦S1/(S1+S2)≦0.3
・要件(f):結晶性無機繊維の繊維径が10nm以上300nm以下である。
・要件(g):結晶性無機繊維のアスペクト比が10以上である。
・要件(h):結晶性無機繊維の表面とガラスとの界面には、Siを含有する結晶(シリケート化合物)が存在する。
本実施例の圧粉磁心は、ヒステリシス損失及び渦電流損失が共に少なかった。
3 …軟磁性金属粒子
6 …粒界相
11 …一辺
13 …対向する辺
21 …連続層
S(S1〜S5)…始点
E(E1〜E5)…終点
Claims (4)
- 平均粒子径5μm以上30μm以下の軟磁性金属粒子と、粒界相と、を備えてなる圧粉磁心であって、
前記粒界相は、(A)珪酸ソーダを主成分とするガラスと、(B)結晶性無機繊維と、を含んで構成され、
前記圧粉磁心の断面構造を100μm×100μmの正方形の第1視野で観察した際に、前記第1視野を画する正方形の一辺上で、前記粒界相が存在する場所を始点として、正方形の前記一辺と対向する辺まで前記粒界相が連続して形成され、互いに相違する5以上の連続層を有し、
前記連続層の、前記一辺から前記対向する辺までの経路の平均長さが115μm以上であることを特徴とする圧粉磁心。 - 前記圧粉磁心の断面構造を50μm×50μmの正方形の第2視野で観察した場合に、前記結晶性無機繊維が前記第2視野を占める面積割合をS1とし、前記ガラスが前記第2視野を占める面積割合をS2としたときに、S1/(S1+S2)の値が、下記の関係式を満たすことを特徴とする請求項1に記載の圧粉磁心。
0.1≦S1/(S1+S2)≦0.3 - 前記結晶性無機繊維の繊維径が10nm以上300nm以下であり、
前記結晶性無機繊維のアスペクト比が10以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載の圧粉磁心。 - 前記結晶性無機繊維の表面と前記ガラスとの界面には、Siを含有する結晶が存在することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の圧粉磁心。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019054180A JP7291507B2 (ja) | 2019-03-22 | 2019-03-22 | 圧粉磁心 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019054180A JP7291507B2 (ja) | 2019-03-22 | 2019-03-22 | 圧粉磁心 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020155666A true JP2020155666A (ja) | 2020-09-24 |
JP7291507B2 JP7291507B2 (ja) | 2023-06-15 |
Family
ID=72559759
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019054180A Active JP7291507B2 (ja) | 2019-03-22 | 2019-03-22 | 圧粉磁心 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7291507B2 (ja) |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0421739A (ja) * | 1989-06-09 | 1992-01-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 複合材料及びその製造方法 |
JP2008037741A (ja) * | 2006-07-14 | 2008-02-21 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 針状ベーマイト |
JP2009099732A (ja) * | 2007-10-16 | 2009-05-07 | Fuji Electric Device Technology Co Ltd | 絶縁酸化被膜付き軟磁性金属粒子 |
JP2012230948A (ja) * | 2011-04-25 | 2012-11-22 | Toyota Central R&D Labs Inc | 磁心用粉末、圧粉磁心およびその製造方法 |
JP2014216495A (ja) * | 2013-04-25 | 2014-11-17 | Tdk株式会社 | 軟磁性体組成物、磁芯、コイル型電子部品および成形体の製造方法 |
WO2015108059A1 (ja) * | 2014-01-14 | 2015-07-23 | 日立金属株式会社 | 磁心およびそれを用いたコイル部品 |
WO2016199576A1 (ja) * | 2015-06-08 | 2016-12-15 | 住友電気工業株式会社 | 造粒粉、及び造粒粉の製造方法 |
JP2018160654A (ja) * | 2016-07-19 | 2018-10-11 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 光反射体、ベース体、発光装置及びベース体の製造方法 |
-
2019
- 2019-03-22 JP JP2019054180A patent/JP7291507B2/ja active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0421739A (ja) * | 1989-06-09 | 1992-01-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 複合材料及びその製造方法 |
JP2008037741A (ja) * | 2006-07-14 | 2008-02-21 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 針状ベーマイト |
JP2009099732A (ja) * | 2007-10-16 | 2009-05-07 | Fuji Electric Device Technology Co Ltd | 絶縁酸化被膜付き軟磁性金属粒子 |
JP2012230948A (ja) * | 2011-04-25 | 2012-11-22 | Toyota Central R&D Labs Inc | 磁心用粉末、圧粉磁心およびその製造方法 |
JP2014216495A (ja) * | 2013-04-25 | 2014-11-17 | Tdk株式会社 | 軟磁性体組成物、磁芯、コイル型電子部品および成形体の製造方法 |
WO2015108059A1 (ja) * | 2014-01-14 | 2015-07-23 | 日立金属株式会社 | 磁心およびそれを用いたコイル部品 |
WO2016199576A1 (ja) * | 2015-06-08 | 2016-12-15 | 住友電気工業株式会社 | 造粒粉、及び造粒粉の製造方法 |
JP2018160654A (ja) * | 2016-07-19 | 2018-10-11 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 光反射体、ベース体、発光装置及びベース体の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP7291507B2 (ja) | 2023-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR102053088B1 (ko) | 자성 재료, 전자 부품 및 자성 재료의 제조 방법 | |
CN107210120B (zh) | 压粉磁心及其制造方法、以及使用了其的磁性部件 | |
JP2573606B2 (ja) | 磁心およびその製造方法 | |
JP7229825B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7277193B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP2016004813A (ja) | 軟磁性部材、リアクトル、圧粉磁心用粉末、および圧粉磁心の製造方法 | |
JP7079749B2 (ja) | 圧粉磁心の製造方法 | |
JP6868159B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7269046B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP2020155666A (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7291508B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7222771B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7300288B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7222664B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7291506B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7269045B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7277194B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7227737B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
JP7194098B2 (ja) | 圧粉磁心の製造方法 | |
JP7377076B2 (ja) | 圧粉磁心の製造方法 | |
JPH0927413A (ja) | チョークコイル用磁心およびその製造方法 | |
JP2020077730A (ja) | 圧粉磁心 | |
JP2021089999A (ja) | 圧粉磁心 | |
JP2023126149A (ja) | ノイズ対策用環状磁性体 | |
JP2020017690A (ja) | 圧粉磁心 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220118 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20221128 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20221129 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230125 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230516 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230605 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7291507 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |