JP2018125323A - 保護部材形成装置 - Google Patents
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Abstract
Description
ガラスステージの下側から紫外線を照射して1枚目のウエーハに供給した液状の樹脂を硬化させると、樹脂の硬化熱がウエーハに伝わり保持手段のウエーハ保持面を加熱するため、ウエーハ保持面の温度が上昇する。また、1枚目のウエーハに供給した樹脂を硬化させると、ガラスステージのフィルム保持面には、例えば厚み約50μmの薄いフィルムを通して樹脂の硬化熱が伝わるので、フィルム保持面の温度は急激に上昇する。
保持手段のウエーハ保持面は、例えば、セラミック板で形成されており、吸引力が伝わる吸引口と吸引口に接続した吸引溝とが形成されている。そして、複数枚のウエーハに樹脂硬化を伴う保護部材形成を連続的に行うと、樹脂の硬化熱がウエーハを介してセラミック板からなるウエーハ保持面に伝わり、ウエーハ保持面は徐々に加熱される。
さらに、フィルム保持面を有するガラスステージ及びウエーハ保持面を有する保持手段は、加工室内の雰囲気温度が上昇することでも、徐々にその温度が上昇する。
このように、ウエーハに保護部材を形成する場合には、樹脂を硬化させる硬化熱で雰囲気温度が上昇するし、保持手段の温度及びガラスステージの温度も上昇する。そして、温度が上昇したガラスステージのフィルム上に液状樹脂を供給すると、液状樹脂は加温されて粘性が低下し広がりやすくなる。そのため、ウエーハに保護部材形成を連続的に行う際に拡張手段で一定圧力で樹脂を押圧していると、樹脂が広がりすぎることで所望の厚みより薄い保護部材をウエーハの一方の面に形成してしまう場合がある。
また、フィルムF上に供給される樹脂の中心は、ウエーハWの中心と一致していて、さらにガラスステージ20のフィルム保持面200とウエーハWの一方の面とは平行で、押し力測定部53が測定する3つの圧電素子の電圧値は、ほぼ均等な値を示している。つまり、樹脂が径方向に均等に拡張するようにガラスステージ20及び押し力測定部53は構成されている。
保持手段50のウエーハ保持面温度依存度(%)は、ガラスステージ20のフィルム保持面温度依存度(%)を得ることで相対的に求めることができたパラメータであり、図3のデータ表70に示すように、例えば、ガラスステージ20のフィルム保持面温度依存度が10%である場合には、保持手段50のウエーハ保持面温度依存度は90%となり、ガラスステージ20のフィルム保持面温度依存度が30%である場合には、保持手段50のウエーハ保持面温度依存度は70%となる。すなわち、ガラスステージ20のフィルム保持面温度依存度と保持手段50のウエーハ保持面温度依存度との合計(系全体の温度依存度)は、常に100%となる。
(フィルム保持面温度測定部23が測定した温度−紫外線硬化樹脂Jの基準温度)×(フィルム保持面温度依存度)=フィルム保持面200の影響温度・・・・(式1)
式1に実測値を代入すると、
(20℃−20℃)×20%=0℃となり、
フィルム保持面200の影響温度を0℃と算出することができる。
また、算出手段7は、下記の式2を実行して、ウエーハ保持面501aの影響温度を算出する。
(ウエーハ保持面温度測定部52が測定した温度−紫外線硬化樹脂Jの基準温度)×(ウエーハ保持面温度依存度)=ウエーハ保持面501aの影響温度・・・・(式2)
式2に実測値を代入すると、
(20℃−20℃)×80%=0℃となり、
ウエーハ保持面501aの影響温度を0℃と算出することができる。
(フィルム保持面200の影響温度)+(ウエーハ保持面501aの影響温度)+(紫外線硬化樹脂Jの基準温度)=紫外線硬化樹脂Jの予測温度・・(式3)
したがって、式3に実測値を代入すると、0℃+0℃+20℃=紫外線硬化樹脂Jの予測温度20℃となるため、算出手段7は、紫外線硬化樹脂Jの予測温度を20℃と算出する。なお、上記式1、式2、及び式3は、過去の保護部材形成における実験から経験的に導出できた経験式である。そして、算出手段7は、算出した紫外線硬化樹脂Jの予測温度(20℃)についての情報を制御手段8に送信する。
保持手段50が保持するウエーハWを温度が上昇した紫外線硬化樹脂Jに押し付けると、ウエーハWを介してウエーハ保持面501aに熱が伝わる。特に、ウエーハWがシリコンによって構成される場合は、シリコンの熱伝導率が高いため、ウエーハ保持面501aに熱が伝わりやすい。このように、複数枚のウエーハWに対する保護部材の形成を繰り返していくうちに、保持手段50の保持部501に熱が蓄熱されていき、ウエーハ保持面501aの温度が上昇する。そして、紫外線硬化樹脂Jの押圧時は、その熱がウエーハWを介して紫外線硬化樹脂Jに伝わるため、紫外線硬化樹脂Jがさらに広がりやすくなる。
また、算出手段7は、先に示した式2を実行して、(21℃−20℃)×75%=0.75℃、すなわち、ウエーハ保持面501aの影響温度を0.75℃と算出する。
さらに、算出手段7は、前出の式3を実行して、0.5℃+0.75℃+20℃=21.25℃、すなわち、紫外線硬化樹脂Jの予測温度を21.25℃と算出する。そして、算出手段7は、算出した紫外線硬化樹脂Jの予測温度(21.25℃)についての情報を制御手段8に送信する。なお、図6に二点鎖線で示すグラフG5は、保護部材を複数枚のウエーハWに形成する場合のフィルムF上の紫外線硬化樹脂Jの予測される温度を示すグラフである。
また、算出手段7は、前出の式2を実行して、(22℃−20℃)×70%=1.4℃、すなわち、ウエーハ保持面501aの影響温度を1.4℃と算出する。
さらに、算出手段7は、前出の式3を実行して、1.2℃+1.4℃+20℃=22.6℃、すなわち、紫外線硬化樹脂Jの予測温度を22.6℃と算出する。
また、算出手段7は、前出の式2を実行して、(26℃−20℃)×90%=5.4℃、すなわち、ウエーハ保持面501aの影響温度を5.4℃と算出する。
さらに、算出手段7は、前出の式3を実行して、0.4℃+5.4℃+20℃=25.8℃、すなわち、紫外線硬化樹脂Jの予測温度を25.8℃と算出する。
上記実施形態での液状の紫外線硬化樹脂Jは、温度管理されていなくても良い。
例えば、紫外線硬化樹脂Jの供給源となるタンクもしくは樹脂供給ノズル300で紫外線硬化樹脂Jの温度を測定して、その測定した温度を基準温度としてもよい。
また、基準温度は、フィルム保持面温度測定部23からみた紫外線硬化樹脂Jの温度、ウエーハ保持面温度測定部52からみた紫外線硬化樹脂Jの温度を表している。
103:支持ベース
104:カセット収容本体 104a、104b:収容スペース
104c、104d:カセット 105a:第1支持台 105b:第2支持台
106:ウエーハ検出部 107:フィルムカッター
108a:第1ウエーハ搬送手段 108b:X軸方向移動手段
109a:第2ウエーハ搬送手段 109b:Y軸方向移動手段
11:フィルム供給手段 F:フィルム FR:フィルムロール
20:ガラスステージ 200:フィルム保持面 201:凸部
21:フィルム載置手段 210:アーム部 211:クランプ部
22:硬化手段 23:フィルム保持面温度測定部
30:樹脂供給手段 300:樹脂供給ノズル 300a:供給口 301:ディスペンサ 302:接続管
50:保持手段 500:ホイール 501:保持部 501a:ウエーハ保持面 502:ホイール支持部
51:拡張手段 510:ボールネジ 511:ガイドレール 512:モータ 513:昇降ホルダ
52:ウエーハ保持面温度測定部
53:押し力測定部
7:算出手段 70:データ表
8:制御手段 80:相関関係データ
Claims (1)
- ウエーハの一方の面の全面に押し広げた紫外線硬化樹脂に紫外線を照射して硬化させて保護部材を形成する保護部材形成装置であって、
フィルムを保持するフィルム保持面を有するガラスステージと、
該ガラスステージが保持したフィルムの上に所定量の紫外線硬化樹脂を供給する樹脂供給手段と、
該ガラスステージのフィルム保持面に対面してウエーハの他方の面を吸引保持するウエーハ保持面を有する保持手段と、
該保持手段を該ガラスステージに向かって降下させ該保持手段が保持したウエーハでフィルムの上に供給した紫外線硬化樹脂を押し広げる拡張手段と、
該拡張手段によりウエーハの一方の面の全面に押し広げられた紫外線硬化樹脂に紫外線を照射させ硬化させる硬化手段と、
該拡張手段が該フィルム上の紫外線硬化樹脂を押し広げる押し力を測定する押し力測定部と、
ウエーハを保持する該ウエーハ保持面の温度を測定するウエーハ保持面温度測定部と、
該フィルムを保持する該フィルム保持面の温度を測定するフィルム保持面温度測定部と、
該フィルム保持面温度測定部が測定した温度と該ウエーハ保持面温度測定部が測定した温度との温度範囲内で該フィルムに供給された紫外線硬化樹脂の予測温度を算出する算出手段と、
該算出手段が算出した予測温度を用いて、所定の厚みで保護部材を形成するための樹脂の温度と押し力との相関関係データを参照して定める押し力と該押し力測定部が測定する押し力とが一致するように該拡張手段を制御する制御手段とを備え、所定の厚みの該保護部材を形成する保護部材形成装置。
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