JP2018076935A - 締結部材 - Google Patents
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Abstract
Description
特許文献1の緩み止めねじによれば、雄ねじのねじ山頂部側で緩み止め作用が生じるようになり、雌ねじに効率よく接触して干渉させることができ、回転緩みによる雄ねじの緩みを確実に阻止することができる。
このような非回転緩みは、特許文献1の緩み止めねじでは阻止することはできない。
前記第1部材に係止される頭部と、
前記頭部から延び、外表面に、らせん状に成形された雄ねじ山を有し、前記雄ねじ山が前記第2部材に成形された雌ねじ山と螺合する軸部と、を備え、
前記雄ねじ山は、
頂部側において、前記軸部が延びる方向と直交する直交方向に対する稜線の傾き角度が、前記雌ねじ山の谷側稜線の前記直交方向に対する傾き角度と、略同一であり、
谷部側において、前記直交方向に対する稜線の傾き角度が、前記雌ねじ山の頂部側稜線の前記直交方向に対する傾き角度より鋭角であり、
前記軸部に前記第2部材が締め付けられることで、前記雄ねじ山は、弾性変形し、弾性ひずみエネルギーを蓄え、
前記弾性ひずみエネルギーが、前記第1部材と前記第2部材を互いに近接させる方向に作用する軸力となる締結部材。
頭部は、第1部材に係止される。
軸部は、頭部から延び、外表面に、らせん状に成形された雄ねじ山を有し、雄ねじ山が第2部材に成形された雌ねじ山と螺合する。
雄ねじ山は、頂部側において、軸部が延びる方向と直交する直交方向に対する稜線の傾き角度が、雌ねじ山の谷側稜線の直交方向に対する傾き角度と、略同一であり、谷部側において、直交方向に対する稜線の傾き角度が、雌ねじ山の頂部側稜線の直交方向に対する傾き角度より鋭角である。
そして、軸部に第2部材が締め付けられることで、雄ねじ山は、弾性変形し、弾性ひずみエネルギーを蓄え、この弾性ひずみエネルギーが、第1部材と第2部材を互いに近接させる方向に作用する軸力となる。
そして、頭部の摩擦拘束力及び軸部の摩擦拘束力は、締結状態にある締結部材の軸力に比例する。
そして、この弾性ひずみエネルギーが、第1部材と第2部材を互いに近接させる方向に作用する軸力となるので、軸力が向上する。
よって、頭部の摩擦拘束力及び軸部の摩擦拘束力が向上し、回転緩みに対する締結部材の抵抗トルクが向上する。
したがって、回転緩み及び非回転緩みを防止可能な締結部材を提供できる。
前記弾性ひずみエネルギーが、前記第1部材と前記第2部材を互いに近接させる方向に作用する軸力となる(1)に記載の締結部材。
図1は、本発明の実施形態に係る締結部材1の概要を説明する図である。
締結部材1は、第1部材100を第2部材200に固定し、頭部10と、軸部20と、を備える。図1に示す例では、締結部材1を構成し、第1部材100を互いに連結する2つの部材で構成し、第2部材200をナットで構成している。
軸部20は、複数の雄ねじ山22が、雄ねじ谷23を挟んで、例えば、日本工業規格に基づくピッチpで配列されている。
雄ねじ山22は、雄ねじ山22の外径となる頂部221と、頂部221から雄ねじ谷23側へ下り傾斜する頂部側傾斜部222と、頂部側傾斜部222から雄ねじ谷23側へ下り傾斜する谷部側傾斜部223と、を有する。
次に、締結部材1の作用について説明する。
図3及び図4は、本発明の実施形態に係る締結部材1の作用を説明する図である。
図3に示すように、締結部材1の軸部20を、被締結体である2つの第1部材100に挿通させ、軸部20の雄ねじ山22を、ナットである第2部材200の雌ねじ山201と螺合させ、第2部材200をレンチ300で回転させ、締め付ける。これにより、締結部材1の頭部10が一方の第1部材100に係止され、第2部材200が他方の第1部材100に係止される。このとき、頭部10の座面と第2部材200の端面に挟まれた第1部材100は、第2部材200を回転させて締付ける際に、両面から対向する締結部材1の軸部20の軸方向加圧力(図3中実線矢印で示す軸力)を受けて、図4に示すように、雄ねじ山22の頂部側傾斜部222が第2部材200の雌ねじ山201と密着した状態で、谷部側傾斜部223が弾性変形することで、弾性ひずみエネルギーを蓄える。即ち、軸部20に第2部材200が締め付けられることで、外表面21においてらせん状に成形された雄ねじ山22は、弾性変形し、弾性ひずみエネルギーを蓄え、この弾性ひずみエネルギーが、第1部材100と第2部材200を互いに近接させる方向に作用する軸力となる。
本実施形態に係る締結部材1を用いたねじ締結では、締結状態における軸力が一般的なねじを使った場合よりも大きく、回転緩みに対する抵抗トルクも大きい。即ち、回転緩みが起きにくい。また、弾性変形した締結部材1の雄ねじ山22の形状は、第2部材200の雌ねじ山201の形状との整合性を損なうことにより、第2部材200の回転緩みをさらに起きにくくする。更に、締結部材1の雄ねじ山22の頂部側傾斜部222は第2部材200の雌ねじ山201の谷側において密着した状態を保つと同時に、紬力が同頂部側傾斜部222に作用することから、回転緩みに対する摩擦拘束力の作用中心点が締結部材1の外径寄りとなり(モーメントアームが長くなり)回転緩みに対する抵抗トルクが大きくなる。
図3及び図4に示す例において、第2部材200(ナット:らせん状雌ねじ)の回転による第2部材200の雌ねじ山201側面の移動に伴って弾性変形する締結部材1の雄ねじ山22の頂部側傾斜部222側面部分(頂部221から有効径と谷径の中間位置までの側面部分)が第2部材200の雌ねじ山201側面に密着した状態となった時点を雄ねじ山22の弾性変形の上限と考えると、第2部材200の雌ねじ山201側面の移動量(上限値)eは、ピッチpの1/20程度となり、以下の式で表すことができる。
e=(1/20)×p
また、締結部材1をM4のねじで構成した場合、p=0.7mmであるので、移動量(上限値)eは、0.035mmとなる。
また、締結部材1をM3のねじで構成した場合、p=0.5mmであるので、移動量(上限値)eは、0.025mmとなる。
また、締結部材1をM2のねじで構成した場合、p=0.4mmであるので、移動量(上限値)eは、0.02mmとなる。
θ=360×(1/20)=18°
(M6ねじ,M4ねじ,M3ねじ,M2ねじの全てで同値)
即ち、増し締めの回転角度θは、0〜18°の範囲であることが望ましい。
なお、上記のθに相当する増し締めは実施試験により、締め付けトルク(N−m)で表示することも可能である。
次に、本発明の実施形態の変形例に係る締結部材1Aの軸部20Aについて説明する。
図5は、本発明の実施形態の変形例に係る締結部材1Aの軸部20Aを説明する図である。
軸部20Aは、雄ねじ谷23において、雌ねじ山201の頂部203と当接する当接部231が形成されている。
このような変形例に係る締結部材1Aによれば、複数の雄ねじ谷23にそれぞれ形成されている当接部231の同凸面あるいは同小突起が、締結部材1Aと第2部材200(ナット)がかみ合った締結状態において、かみ合った部分の微細なずれや隙間を補う支持体となり、締結部材1Aと第2部材200の一体化がより強固となる効果が加わり、外部振動に強い緩みにくいねじが得られる。
10 頭部
20,20A 軸部
21 外表面
22 雄ねじ山
23 雄ねじ谷
100 第1部材
200 第2部材
201 雌ねじ山
202 雌ねじ山の谷
203 雌ねじ山の頂部
221 雄ねじ山の頂部
222 頂部側傾斜部
223 谷部側傾斜部
231 当接部
300 レンチ
Claims (3)
- 第1部材を第2部材に固定する締結部材であって、
前記第1部材に係止される頭部と、
前記頭部から延び、外表面に、らせん状に成形された雄ねじ山を有し、前記雄ねじ山が前記第2部材に成形された雌ねじ山と螺合する軸部と、を備え、
前記雄ねじ山は、
頂部側において、前記軸部が延びる方向と直交する直交方向に対する稜線の傾き角度が、前記雌ねじ山の谷側稜線の前記直交方向に対する傾き角度と、略同一であり、
谷部側において、前記直交方向に対する稜線の傾き角度が、前記雌ねじ山の頂部側稜線の前記直交方向に対する傾き角度より鋭角であり、
前記軸部に前記第2部材が締め付けられることで、前記雄ねじ山は、弾性変形し、弾性ひずみエネルギーを蓄え、
前記弾性ひずみエネルギーが、前記第1部材と前記第2部材を互いに近接させる方向に作用する軸力となる締結部材。 - 前記雄ねじ山は、頂部側及び谷部側のいずれか一方又は両方の稜線が、前記雌ねじ山の稜線に近接する曲線形状であり、
前記弾性ひずみエネルギーが、前記第1部材と前記第2部材を互いに近接させる方向に作用する軸力となる請求項1に記載の締結部材。 - 前記軸部は、前記雄ねじ山の谷において、前記雌ねじ山の頂部と当接する当接部が形成されている請求項1又は2に記載の締結部材。
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