JP2018040513A - 熱交換器用チューブ及び熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】耐食性を向上できると共に、伝熱性能の低下を好適に抑制できる熱交換器用チューブ及び熱交換器を提供する。【解決手段】風上側チューブ１４は、内部に冷媒を流通するハウジング１４１と、ハウジング１４１の内部に収容され、冷媒の流通方向と直交する断面で視たときに冷媒が流通する流路を複数に区切るよう形成されるインナフィン１４３と、を備える。インナフィン１４３の材料は、ハウジング１４１の材料より電位的に貴である。インナフィン１４３は、ハウジング１４１の腐食負荷が高い部位において、ハウジング１４１の内面全体と密着するよう形成される壁部１４４を有する。【選択図】図２

Description

本開示は、熱交換器用チューブ、及び、この熱交換器用チューブを適用する熱交換器に関する。

従来、例えば車両用空調装置などに適用され、内部に熱交換用の冷媒を流通させる複数のチューブを積層配置して構成される熱交換器において、チューブの耐食性を向上させるための構造が提案されている。例えば特許文献１には、チューブのハウジングの芯材層の外側に、この芯材層よりも電位的に卑な材料で形成される犠牲層を設ける構成が開示されている。

特開２００１−５０６９０号公報

しかしながら、特許文献１に記載されるような従来のチューブの耐食性対策では、チューブの部位によって防食設計の差異が存在しないため、所望の耐食性を確保するためには、最も腐食負荷が厳しい部位に合わせて板厚や電位設計を設定する必要がある。このため、腐食負荷が緩やかな部位では耐食性に対して過剰スペックとなり、不必要なコストや、耐食性向上とトレードオフとなる背反項目が発生する。例えば、チューブの耐食性を確保するためにハウジングの板厚を厚くする構成をとる場合、腐食負荷が緩やかな部位でも板厚を厚くする必要があり、材料費の増加や、冷媒流路の圧損、伝熱性能の低下などが発生する場合がある。

本開示は、耐食性を向上できると共に、伝熱性能の低下を好適に抑制できる熱交換器用チューブ及び熱交換器を提供することを目的とする。

本開示は、熱交換器用チューブ（１４，１４Ａ，１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｅ）であって、内部に冷媒を流通するハウジング（１４１，１４１Ａ，１４１Ｂ，１４１Ｃ）と、前記ハウジングの内部に収容され、前記冷媒の流通方向と直交する断面で視たときに前記冷媒が流通する流路を複数に区切るよう形成されるインナフィン（１４３，１４３Ｄ，１４３Ｅ）と、を備え、前記インナフィンの材料は、前記ハウジングの材料より電位的に貴であり、前記インナフィンは、前記ハウジングの腐食負荷が高い部位において、前記ハウジングの内面全体と密着するよう形成される壁部（１４４，１４４Ｄ，１４４Ｅ）を有する。

同様に、本開示は、熱交換器（１）であって、上記の熱交換器用チューブを備える。

これらの構成により、ハウジングの腐食負荷が高い部位では、壁部を設けることによって、ハウジングと壁部による二重構造となるため、ハウジングの寿命を延ばすことができ、耐食性を向上できる。また、ハウジングの腐食負荷が高い部位のみに壁部を追加する構成によって、相対的に耐食性を低くしても問題のないハウジングの腐食負荷が低い他の部位では、ハウジングの板厚を薄型化できる。これにより、チューブの内部を流れる冷媒と、チューブの外部を流れる流体との間の伝熱性能の低下を抑制できる。

本開示によれば、耐食性を向上できると共に、伝熱性能の低下を好適に抑制できる熱交換器用チューブ及び熱交換器を提供することができる。

図１は、実施形態に係る熱交換器用チューブ（風上側チューブ）が適用される熱交換器の構成の一例を模式的に示す斜視図である。 図２は、図１中のＩＩ−ＩＩ断面図であり、実施形態に係る熱交換器用チューブの断面形状を示す図である。 図３は、図２中の領域Ａの拡大図であり、ハウジング及び壁部による多層構造と、厚さ方向の電位と腐食時間とを示す図である。 図４は、壁部を備えない比較例における、ハウジングによる多層構造と、厚さ方向の電位と腐食時間とを示す図である。 図５は、市場回収品の熱交換器において風上側チューブに生じた腐食孔の観察結果を示す図である。 図６は、風上側チューブのハウジングの構造の別形態を示す断面図である。 図７は、風上側チューブのハウジングの構造の別形態を示す断面図である。 図８は、風上側チューブのハウジングの構造の別形態を示す断面図である。 図９は、風上側チューブの壁部の構造の別形態を示す断面図である。 図１０は、風上側チューブの壁部の構造の別形態を示す断面図である。

以下、添付図面を参照しながら本実施形態について説明する。説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては可能な限り同一の符号を付して、重複する説明は省略する。

［実施形態］
図１〜図５を参照して実施形態について説明する。本実施形態に係る熱交換器用チューブ１４（以下、「風上側チューブ１４」と表記する）は、熱交換器１に適用されるものである。熱交換器１は、車室内の温度を調整する車両用空調装置に搭載され、冷凍サイクルに用いられる。具体的には、熱交換器１は、車室内に吹き出される空気から熱を奪うと共に、その熱を液相の冷媒に与えて蒸発させることで空気を冷却する。熱交換器１は、冷媒蒸発器や、エバポレータとも呼ばれる。冷凍サイクルは、周知のように、熱交換器１の他に、図示しない圧縮機、放熱器、及び減圧器等から構成される。

以下の説明では、図１の紙面上の上下方向（風上側チューブ１４内を流れる冷媒の流れ方向）を「高さ方向」と表し、その上側を「上側」、下側を「下側」と表す。なお、高さ方向は典型的には重力方向であるが、他の方向でもよい。また、風上側チューブ１４が積層する方向を「積層方向」と表し、図１におけるその右側（排出口１１ａ及び流入口２１ａが配置される側）を「手前側」と表し、右側を「奥側」と表す。そして、これらの高さ方向及び積層方向の両方と直交する方向を、空気が空気通路（間隙１６）を流れる「風流れ方向」と表し、図１におけるその左側を「風上側」、右側を「風下側」と表す。

図１〜図３を参照して、本実施形態に係る風上側チューブ１４と、この風上側チューブ１４が適用される熱交換器１の構成について説明する。図１に示すように、本実施形態において例示する熱交換器１は、所謂２ターン方式の冷媒通路を有する構成をとる。２ターン方式の冷媒通路では、風流れ方向の風下側において、流入された冷媒が高さ方向下側に向けて風上側チューブ１４内を流れ、次いで風上側においてその流れ方向を高さ方向上側に反転させて風下側チューブ２４を流れた後に排出される。熱交換器１は、このような冷媒通路の風上側チューブ１４及び風下側チューブ２４の内部を流れる冷媒と、これらのチューブ１４，２４の外部を流れる流体との間で熱交換を行う。なお、本実施形態に係る風上側チューブ１４は、他のタイプの熱交換器にも適用可能である。

熱交換器１は、風上側蒸発部１０と風下側蒸発部２０とを備えている。風上側蒸発部１０と風下側蒸発部２０は、矢印Ｘで示される空気の流れ方向において対向するように、風流れ方向の風上側と風下側に配置されている。

風上側蒸発部１０は、風上側集合タンク１１と、風上側コア部１２と、風上側分配タンク１３とを有している。風上側集合タンク１１、風上側コア部１２及び風上側分配タンク１３は、この順序で、高さ方向下側に向けて並べて配置されている。

風上側コア部１２は、全体として、風流れ方向を厚さ方向とする扁平な直方体形状を呈している。風上側コア部１２の下端部には、風上側分配タンク１３が接続されている。風上側コア部１２の上端部には、風上側集合タンク１１が接続されている。風上側コア部１２は、複数の風上側チューブ１４と、複数のフィン１５とが積層方向に交互に積層された構造からなる。

風上側チューブ１４は、その断面が扁平状で、高さ方向に延びるように配置されている。風上側チューブ１４の内部には、冷媒が流れる流路が形成されている。

フィン１５は、金属製の薄板を屈曲させることで形成される、いわゆるコルゲートフィンである。フィン１５は、積層方向に隣り合う風上側チューブ１４，１４の間隙１６に配置されており、風上側チューブ１４の外側面に接続されている。フィン１５は、風流れ方向から視たときに、波型の形状をとるよう形成され、この波形状の峰が高さ方向に沿って連なるように配置されている。フィン１５は、熱伝達に優れたろう材などの接合材によって、これらの波形状の頂部が隣接するチューブ１４，１４に接合されることで、隣接するチューブ１４，１４と熱的に結合されている。フィン１５は、風上側コア部１２の間隙１６を流れる空気との接触面積を増加させて、風上側チューブ１４内を流れる冷媒との熱交換を促進できるよう設けられている。

風上側分配タンク１３は、内部に冷媒の流路を有する筒状の部材からなる。風上側分配タンク１３の軸方向（積層方向）の両端部は閉塞されている。風上側集合タンク１１は、内部に冷媒の流路を有する筒状の部材からなる。風上側集合タンク１１の積層方向奥側の端部は閉塞されている。風上側集合タンク１１の積層方向手前側の端部には排出口１１ａが形成されている。排出口１１ａは、図示しない圧縮機の吸入側に接続されている。

風下側蒸発部２０は、風下側分配タンク２１と、風下側コア部２２と、風下側集合タンク２３とを有している。風下側分配タンク２１、風下側コア部２２及び風下側集合タンク２３は、この順序で、高さ方向下側に向けて並べて配置されている。

風下側コア部２２は風上側コア部１２と略同一の構造を有している。すなわち、風下側コア部２２は、全体として、風流れ方向を厚さ方向とする扁平な直方体形状を呈している。また、風下側コア部２２は、複数の風下側チューブ２４と、複数のフィン１５とが積層方向に交互に積層された構造からなる。風下側コア部２２の上端部には、風下側分配タンク２１が接続されている。風下側コア部２２の下端部には、風下側集合タンク２３が接続されている。

風下側分配タンク２１は、内部に冷媒の流路を有する筒状の部材からなる。風下側分配タンク２１の積層方向奥側の端部は閉塞されている。風下側分配タンク２１の積層方向手前側の端部には流入口２１ａが形成されている。流入口２１ａには、図示しない減圧器により減圧された低圧冷媒が流入する。風下側集合タンク２３は、内部に冷媒の流路を有する筒状の部材からなる。風下側集合タンク２３の積層方向の両端部は閉塞されている。また、風下側集合タンク２３は、隣接する風上側分配タンク１３と連通している。

続いて、熱交換器１に供給される冷媒の流れと、空気の冷却方法について説明する。図示されない膨張弁により減圧された冷媒は、流入口２１ａから風下側分配タンク２１内に供給される。この冷媒は、風下側分配タンク２１内で分配され、風下側コア部２２の各風下側チューブ２４に流入する。

各風下側チューブ２４に流入した冷媒は、その内部を高さ方向下側に向かって流れる。このとき、各風下側チューブ２４内を流れる冷媒は、各風下側チューブ２４の外部を矢印Ｘ方向に向かって流れる空気と、各風下側チューブ２４の壁面を介して熱交換を行う。これにより、冷媒の一部が蒸発して空気から熱を奪い、空気の冷却が行われる。

風下側コア部２２の各風下側チューブ２４内を流れ、各風下側チューブ２４の下端部から流出した冷媒は、風下側集合タンク２３に流入して集約される。風下側集合タンク２３に集められた冷媒は、風上側分配タンク１３に流入する。

風上側分配タンク１３内に流入した冷媒は、上部の貫通孔から排出され風上側コア部１２に供給される。冷媒は、各風上側チューブ１４の下端部から流入し、各風上側チューブ１４内を高さ方向上側に向かって流れる。このとき、各風上側チューブ１４内を流れる冷媒は、各風上側チューブ１４の外部を矢印Ｘ方向に向かって流れる空気と、各風上側チューブ１４の壁面を介して熱交換を行う。これにより、冷媒の一部が蒸発して空気から熱を奪い、空気の冷却が行われる。

各風上側チューブ１４内を流れ、その上端部から流出した冷媒は、風上側集合タンク１１に集められる。風上側集合タンク１１に集められた冷媒は、風上側集合タンク１１の排出口１１ａから、図示されない圧縮機の吸入側に供給される。

次に本実施形態に係る風上側チューブ１４の構成について説明する。

図２に示すように、風上側チューブ１４の長手方向（図１に示す高さ方向）に直交する断面形状は、扁平筒状に形成されている。詳細には、風上側チューブ１４は、積層方向の長さよりも風流れ方向の長さの方が長い形状を有している。風上側チューブ１４は、ハウジング１４１と、接合部１４２とを有している。

ハウジング１４１は、風上側チューブ１４において筒状に形成されている本体部分である。ハウジング１４１の内部空間には冷媒が流れている。また、ハウジング１４１の内部空間にはインナフィン１４３が収容されている。

インナフィン１４３は、金属製の薄板を屈曲させることで形成される、いわゆるコルゲートフィンである。インナフィン１４３は、高さ方向（図２の紙面垂直方向）から視たときに、波型の形状をとるよう形成され、この波形状の峰が風流れ方向に沿って連なるように配置されている。インナフィン１４３は、例えばろう付けにより、これらの波形状の頂部がハウジング１４１の内面に接合されている。このように、インナフィン１４３は、風上側チューブ１４の内部において冷媒が流通する流路を複数に区切るよう形成され、これにより冷媒の伝熱効果を高めることができるよう構成されている。

接合部１４２は、風上側チューブ１４の風流れ方向の風下側に設けられている。接合部１４２は、ハウジング１４１を構成する薄板の両端部をかしめて接合した部分である。このような風上側チューブ１４の構成は、一般に「板チューブ」とも呼ばれる。

そして特に本実施形態では、インナフィン１４３は、ハウジング１４１の腐食負荷が高い部位において、ハウジング１４１の内面全体と密着するよう形成される壁部１４４を有する。ここで、本実施形態では、「ハウジング１４１の腐食負荷が高い部位」とは、ハウジング１４１のうち、風流れ方向の風上側に配置される部位である。より詳細には、図３に示すように、風流れ方向の風上側の端部から、風流れ方向の風下側に向けて長さＤまでの部位（以降では「コア面までの距離」とも表記する）である。なお、図１に示すように風上側チューブ１４の積層方向の間隙１６の幅Ｗが４〜６ｍｍであり、この間隙１６に配置されるフィン１５に関して冷媒の流通方向（高さ方向）に沿ったピッチＰが２〜４ｍｍである場合に、図３に示す壁部１４４が存在する領域の長さＤは、９ｍｍ以内であることが好ましい。

壁部１４４は、例えば図２に示すように、風流れ方向の風下側端部から風上側に向けて波形状のインナフィン１４３を形成する薄板を、ハウジング１４１の風上側端部から長さＤまでの領域では、ハウジング１４１の内面の断面形状に沿って内面全体に密着するように延在させることで形成される。さらに、壁部１４４を形成した後に、この領域において壁部１４４の内側に薄板を波形状とすることで、風上側チューブ１４の内部の風流れ方向全域に亘り、波形状のインナフィン１４３を配置することができる。

図３に示すように、風上側チューブ１４のハウジング１４１は、内側に電位的に貴の材料で形成される芯材層を有し、その外側に芯材層材料に対して電位的に卑な材料で形成される犠牲層を有する二層構造であり、これにより耐食性を向上できるよう構成されている。そして、壁部１４４が存在する風流れ方向の先端部では、図３に示すように、この二層構造に加えて、芯材層の内側に壁部１４４の層がさらに設けられる。インナフィン１４３及び壁部１４４を形成する薄板の材料は、ハウジング１４１の材料、すなわち芯材層及び犠牲層の材料より電位的に貴となるように選定されている。つまり、風上側チューブ１４のハウジング１４１は、基本的には二層構造で構成されるが、壁部１４４が存在するハウジング１４１の風流れ方向の先端部に限り、外部側から内部側に向けて電位的に卑から貴となる三層構造となっている。

なお、風下側チューブ２４は、基本的には風上側チューブ１４と同様の構成であるが、壁部１４４に相当する要素を有していない点で風上側チューブ１４と異なる。

次に、本実施形態に係る風上側チューブ（熱交換器用チューブ）１４及び熱交換器１の効果について説明する。

本実施形態の風上側チューブ１４は、内部に冷媒を流通するハウジング１４１と、ハウジング１４１の内部に収容され、冷媒の流通方向（高さ方向）と直交する断面で視たときに冷媒が流通する流路を複数に区切るよう形成されるインナフィン１４３と、を備える。インナフィン１４３の材料は、ハウジング１４１の材料より電位的に貴である。インナフィン１４３は、ハウジング１４１の腐食負荷が高い部位において、ハウジング１４１の内面全体と密着するよう形成される壁部１４４を有する。

本実施形態の風上側チューブ１４は、その複数が積層配置され、チューブ１４，２４の内部を流れる冷媒と、チューブ１４，２４の間隙１６を流れる流体との間で熱交換を行う熱交換器１に適用される。インナフィン１４３の壁部１４４は、流体の流れ方向の風上側に配置されるハウジング１４１の部位において、ハウジング１４１の内壁面全体と密着するよう形成される。つまり、本実施形態において壁部１４４が設けられる上記の「ハウジング１４１の腐食負荷が高い部位」とは、ハウジング１４１のうち熱交換器１の風流れ方向の風上側に設置される部位である。より詳細には、インナフィン１４３の壁部１４４は、風上側チューブ１４の積層方向の間隙１６の幅Ｗが４〜６ｍｍであり、間隙１６に配置されるフィン１５に関して冷媒の流通方向に沿ったピッチＰが２〜４ｍｍである場合に、空気（流体）の流れ方向（風流れ方向）の風上側のハウジング１４１の端部から風流れ方向に沿った長さＤが９ｍｍ以内の部位において、ハウジング１４１の内壁面全体と密着するよう形成される。

このような構成により、ハウジング１４１の腐食負荷が高いハウジング１４１の風上側の部位では、ハウジング１４１の内壁面全体と密着するようにインナフィン１４３の壁部１４４が設けられ、ハウジング１４１と壁部１４４による二重構造となるため、図３に示すように、外側のハウジング１４１の腐食が壁部１４４まで到達してハウジング１４１が寿命に達しても（図３の「ハウジング寿命」）、まずは電位的に卑である周囲のハウジング１４１側へ腐食が進み、その間、壁部１４４は腐食されない。ハウジング１４１の腐食が十分に広がった後に壁部１４４の腐食が始まり、壁部１４４の腐食が内面まで到達した時点で、壁部１４４が設けられているハウジング１４１の風上側部位の寿命となる（図３の「全体寿命」）。このように、壁部１４４を設けることによって、ハウジング１４１の腐食負荷が高いハウジング１４１の風上側の部位の寿命を延ばすことができるので、耐食性を向上できる。

また、ハウジング１４１の腐食負荷が高い部位のみに壁部１４４を追加する構成によって、相対的に耐食性を低くしても問題のないハウジング１４１の腐食負荷が低い他の部位では、腐食負荷が高い部位に合わせてハウジング１４１を厚くする必要がなくなるので、この部位の所望の耐食性に合わせてハウジング１４１の板厚を薄型化できる。これにより、風上側チューブ１４の内部を流れる冷媒と、風上側チューブ１４の外部を流れる空気との間の伝熱性能の低下を抑制できる。同様に、ハウジング１４１の内部空間を広くできるので冷媒流路の圧損を好適に抑制でき、また、材料費も低減できる。この結果、本実施形態に係る風上側チューブ１４及び熱交換器１は、耐食性を向上できると共に、伝熱性能の低下を好適に抑制できる。

また、本実施形態の風上側チューブ１４において、ハウジング１４１が二層構造であり、この二層構造の材料は、外部側から内部側に向けて電位的に卑から貴となる材料である。ハウジング１４１の二層構造は、図３に示すように、ハウジング１４１の芯材層の外側に、この芯材層よりも電位的に卑な材料で形成される犠牲層を設ける構成である。

このような二層構造では、図３に示すように、外側の犠牲層の腐食が内側の芯材層まで到達しても、まずは電位的に卑である周囲の犠牲層側へ腐食が進み、その間、芯材層は腐食されない。したがって、ハウジング１４１を二層構造にすることで、犠牲層と芯材層との電位差に基づき犠牲層を優先腐食させ、芯材層の貫通時間を稼いでハウジング寿命を延ばすことができ、ハウジング１４１自体の耐食性を向上できる。これにより、風上側チューブ１４の耐食性をさらに向上できる。

ここで、図３及び図４を参照して、壁部１４４を備える本実施形態の構成（図３）と、壁部１４４を備えない比較例の構成（図４）とを比較する。図３及び図４の上下方向は、ハウジング１４１及び壁部１４４の厚さ方向を表し、上側が外部側の表層（空気側）、下側が内部側（冷媒側）である。この厚さ方向の長さが、ハウジング１４１及び壁部１４４の厚さを相対的に表している。また、各図は、ハウジング１４１及び壁部１４４の厚さ方向の各位置における電位と、腐食環境におかれた時間との推移を図示している。図３及び図４は、同一の寿命時間としようとした場合の、壁部１４４を備える構成におけるハウジング１４１及び壁部１４４の厚さ（図３）と、壁部１４４を備えない構成におけるハウジング１４１の厚さ（図４）とを模式的に表したものである。

図３及び図４に示すように、ハウジング１４１の腐食負荷が高い部位に壁部１４４を設けると、壁部１４４の厚さが増える分だけハウジング１４１の厚さを縮小できる。これにより、上述のように、ハウジング１４１の腐食負荷が低い他の部位では、ハウジング１４１の板厚を薄型化することが可能となる。

さらに、壁部１４４を設けることにより、壁部１４４がハウジング１４１の三層目の役割を果たし、実質的にハウジング１４１が三層構造になる。これにより、ハウジング１４１の芯材層と壁部１４４との間の電位差で芯材を優先腐食させ、貫通時間（全体寿命）を稼ぐことができる。この結果、図３及び図４に示すように、同一の寿命時間を実現しようとする場合には、本実施形態の構成は、壁部１４４が無い場合の二層構造に比べて、ハウジング１４１と壁部１４４とを合わせた全体の厚さも薄型化できる。

次に、図５を参照して、インナフィン１４３の壁部１４４を設けるハウジング１４１の部位を、風流れ方向の風上側のハウジング１４１の端部（コア前面）から風流れ方向に沿った長さＤが９ｍｍ以内の範囲に設定することの根拠について説明する。この条件は、市場回収品の熱交換器１を観察した結果、導出したものである。

観察に用いた市場回収品の熱交換器１は、標準的なサイズのものであり、風上側チューブ１４の積層方向の間隙１６の幅Ｗは、４〜６ｍｍの範囲内であり、また、間隙１６に配置されるフィン１５に関して、冷媒の流通方向（高さ方向）に沿ったピッチＰは、２〜４ｍｍの範囲内である。これらの幅Ｗ及びピッチＰの範囲は、本実施形態において壁部１４４を設けるハウジング１４１の部位の長さを設定する際の前提条件と同一である。

観察の手法についてより詳細に説明する。市場回収品の熱交換器１の風上側チューブ１４を観察して、その表面に形成されている所定深さ以上の腐食孔を検出し、コア前面からの距離（図２に示す長さＤに相当）を計測した。そして、検出した腐食孔の数を、コア前面からの距離に応じた５つの領域（０〜３ｍｍ、３〜６ｍｍ、６〜９ｍｍ、９〜１２ｍｍ、１２ｍｍ以上）に分類して、各領域で検出された腐食孔の数を積算した。その結果、図５に棒グラフで示すように、コア前面からの距離が０〜９ｍｍの領域が、検出された腐食孔の存在比率の９割を占めている。

このように、図５に示す市場回収品の観察結果により、風上側チューブ１４の積層方向の間隙１６の幅Ｗが４〜６ｍｍであり、間隙１６に配置されるフィン１５に関して冷媒の流通方向に沿ったピッチＰが２〜４ｍｍである場合に、インナフィン１４３の壁部１４４を設けるハウジング１４１の部位を、コア前面から風流れ方向に沿った長さＤが９ｍｍ以内の範囲に設定すれば、大半の腐食孔が形成される部位に壁部１４４を設けることができるので、風上側チューブ１４及び熱交換器１の耐食性を向上できることが示された。

［変形例］
図６〜図１０を参照して上記実施形態の変形例を説明する。本実施形態に係る風上側チューブ１４（熱交換器用チューブ）の構成は、図２に示して説明した上記実施形態のものに限られない。例えば、風上側チューブ１４のハウジング１４１の構造を図６〜図９のように別形態とすることができる。図６に示すチューブ１４Ａでは、ハウジング１４１Ａは、２つの扁平状の部材を積層方向に対向配置され、風流れ方向の両端部に設けられた接合部１４２Ａ，１４２Ａにて接合されている。図６のチューブ１４Ａの構成は、一般に「積層タイプ」とも呼ばれる。

図７に示すチューブ１４Ｂは、図２に示す上記実施形態と接合部１４２Ｂの態様が異なる。接合部１４２Ｂは、チューブ１４Ｂの風流れ方向の風下側に設けられ、ハウジング１４１Ｂを構成する薄板の両端部を重畳させ、この重畳部分にて接合されている。図８に示すチューブ１４Ｃは、接合部１４２Ｃがチューブ１４Ｃのハウジング１４１Ｃの風流れ方向の風上側に設けられる点で、図７のチューブ１４Ｂと異なる。

また、風上側チューブ１４のインナフィン１４３の壁部１４４の構造を、図９及び図１０のように別形態とすることもできる。図９に示すチューブ１４Ｄでは、インナフィン１４３Ｄは、風流れ方向の風下側端部から風上側端部まで波形状に形成される。壁部１４４Ｄは、インナフィン１４３を形成する薄板の風上側の端部において、ハウジング１４１のコア前面近傍の内面のみに形成される。図１０に示すチューブ１４Ｅでは、ハウジング１４１の風上側の壁部１４４Ｅを設ける部分において、インナフィン１４３Ｅの波型の頂部を風流れ方向に拡張させてハウジング１４１の内面と面接触させる形状とする。さらに、これらの拡張頂部を隙間なく連続的に配置することにより壁部１４４Ｅが構成される。

以上、具体例を参照しつつ本実施形態について説明した。しかし、本開示はこれらの具体例に限定されるものではない。これら具体例に、当業者が適宜設計変更を加えたものも、本開示の特徴を備えている限り、本開示の範囲に包含される。前述した各具体例が備える各要素およびその配置、条件、形状などは、例示したものに限定されるわけではなく適宜変更することができる。前述した各具体例が備える各要素は、技術的な矛盾が生じない限り、適宜組み合わせを変えることができる。

上記実施形態では、壁部１４４を設ける部位を風上側チューブ１４の風上側の端部近傍とする構成を例示したが、壁部１４４はハウジング１４１の腐食負荷が高い部位であればよく、熱交換器１の設置条件などの諸条件によっては、他の部位に壁部１４４を設ける構成としてもよいし、風下側チューブ２４に壁部１４４を設ける構成とすることもできる。

また、上記実施形態では、風上側チューブ１４のハウジング１４１が犠牲層と芯材層の二層構造である構成を例示したが、ハウジング１４１はこの構成に限らず三層以上の多層構造でもよい。また、ハウジング１４１は単層構造でもよい。

１：熱交換器
１４，１４Ａ，１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｅ：風上側チューブ（熱交換器用チューブ）
１４１，１４１Ａ，１４１Ｂ，１４１Ｃ：ハウジング
１４３，１４３Ｄ，１４３Ｅ：インナフィン
１４４，１４４Ｄ，１４４Ｅ：壁部
１５：フィン
１６：間隙
Ｗ：間隙の幅
Ｐ：フィンのピッチ
Ｄ：風上側のハウジングの端部から風流れ方向に沿った長さ

Claims (5)

1. 熱交換器用チューブ（１４，１４Ａ，１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｅ）であって、
   内部に冷媒を流通するハウジング（１４１，１４１Ａ，１４１Ｂ，１４１Ｃ）と、
   前記ハウジングの内部に収容され、前記冷媒の流通方向と直交する断面で視たときに前記冷媒が流通する流路を複数に区切るよう形成されるインナフィン（１４３，１４３Ｄ，１４３Ｅ）と、を備え、
   前記インナフィンの材料は、前記ハウジングの材料より電位的に貴であり、
   前記インナフィンは、前記ハウジングの腐食負荷が高い部位において、前記ハウジングの内面全体と密着するよう形成される壁部（１４４，１４４Ｄ，１４４Ｅ）を有する、
   熱交換器用チューブ。
2. 当該熱交換器用チューブの複数が積層配置され、当該熱交換器用チューブの内部を流れる冷媒と、複数の当該熱交換器用チューブの間隙（１６）を流れる流体との間で熱交換を行う熱交換器（１）に適用され、
   前記インナフィンの前記壁部は、前記流体の流れ方向の風上側に配置される前記ハウジングの部位において、前記ハウジングの内壁面全体と密着するよう形成される、
   請求項１に記載の熱交換器用チューブ。
3. 前記インナフィンの前記壁部は、複数の当該熱交換器用チューブの積層方向の前記間隙の幅（Ｗ）が４〜６ｍｍであり、前記間隙に配置されるフィン（１５）に関して前記冷媒の流通方向に沿ったピッチ（Ｐ）が２〜４ｍｍである場合に、前記流体の流れ方向の風上側の前記ハウジングの端部から前記流れ方向に沿った長さ（Ｄ）が９ｍｍ以内の部位において、前記ハウジングの内壁面全体と密着するよう形成される、
   請求項２に記載の熱交換器用チューブ。
4. 前記ハウジングが多層構造であり、
   前記多層構造の材料は、外部側から内部側に向けて電位的に卑から貴となる材料である、
   請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
5. 請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブを備える熱交換器（１）。

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