JP2018039162A - 繊維強化プラスチック成形物 - Google Patents
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Abstract
Description
1000/24000=0.0417(gf)
である。
シャフトの強度を評価するため、以下の方法で3点曲げ強度を測定した。
3点曲げ強度は、SG式3点曲げ強度試験に準拠して行った。SG式とは、日本の製品安全協会が定める試験方法である。計測装置として、島津製作所社製の島津オートグラフが用いられた。図4は、3点曲げ強度の測定方法を示す。図4が示すように、2つの支持点e1、e2においてシャフト6を下方から支持しつつ、荷重点e3において上方から下方に向かって荷重Fを加えた。荷重点e3の位置は、支持点e1と支持点e2とを二等分する位置とした。荷重点e3が、測定点である。荷重点e3の移動速度は、20mm/minとされた。シャフト6の長手方向中心位置が、測定点とされた。スパンSは、300mmとされた。シャフト6が破損したときの荷重Fの値(ピーク値)が測定された。
上述の製造工程により、シャフトが製造された。先ず、フィラメントワインディング工程がなされた。離型剤及びタッキングレジンが塗布されたマンドレルに、トウプレグを巻き付けて、FW層を形成した。トウプレグとして、JX日鉱日石エネルギー社製の「T800HB6K3−RC−SX3」が用いられた。
・第1層(FW層FW1):繊維の配向角度θが+88°
・第2層(FW層FW1):繊維の配向角度θが−88°
・第3層(ST層ST1):繊維の配向角度θが+88°
・第4層(SW層SW1):繊維の配向角度θが0°
・第5層(SW層SW1):繊維の配向角度θが90°
・第6層(SW層SW1):繊維の配向角度θが0°
・第7層(SW層SW1):繊維の配向角度θが90°
・第8層(SW層SW1):繊維の配向角度θが0°
ST層を設けなかった他は実施例1と同様にして、比較例1のシャフトを得た。この比較例1の積層構成は、以下の通りであった。
・第1層(FW層FW1):繊維の配向角度θが+88°
・第2層(FW層FW1):繊維の配向角度θが−88°
・第3層(SW層SW1):繊維の配向角度θが0°
・第4層(SW層SW1):繊維の配向角度θが90°
・第5層(SW層SW1):繊維の配向角度θが0°
・第6層(SW層SW1):繊維の配向角度θが90°
・第7層(SW層SW1):繊維の配向角度θが0°
FW層をSW層に置換した他は実施例1と同様にして、比較例2のシャフトを得た。この比較例2の積層構成は、以下の通りであった。なお、比較例2のシートワインディング層SW10の合計厚みは、実施例1のフィラメントワインディング層FW1の厚みと同じに設定された。
・第1〜6層(SW層SW10):繊維の配向角度θが90°
・第7層(ST層ST1) :繊維の配向角度θが+88°
・第8層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが0°
・第9層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが90°
・第10層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが0°
・第11層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが90°
・第12層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが0°
ST層を設けず、且つ、FW層をSW層に置換した他は実施例1と同様にして、比較例3のシャフトを得た。この比較例3の積層構成は、以下の通りであった。なお、比較例3のシートワインディング層SW10の合計厚みは、実施例1のフィラメントワインディング層FW1の厚みと同じに設定された。
・第1〜6層(SW層SW10):繊維の配向角度θが90°
・第7層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが0°
・第8層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが90°
・第9層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが0°
・第10層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが90°
・第11層(SW層SW11) :繊維の配向角度θが0°
4・・・ヘッド
6・・・シャフト
8・・・グリップ
SW1・・・シートワインディング層
ST1・・・スリットテープ層
FW1・・・フィラメントワインディング層
Tp・・・シャフトのチップ端
Bt・・・シャフトのバット端
Claims (5)
- フィラメントワインディング層と、
前記フィラメントワインディング層の外側に設けられたスリットテープ層と、
前記スリットテープ層の外側に設けられたシートワインディング層と、
を有しており、
前記スリットテープ層は、前記フィラメントワインディング層の外面に接している繊維強化プラスチック成形物。 - 前記フィラメントワインディング層、前記スリットテープ層及び前記シートワインディング層に含まれる繊維が炭素繊維である請求項1に記載の繊維強化プラスチック成形物。
- 前記フィラメントワインディング層、前記スリットテープ層及び前記シートワインディング層において、マトリックス樹脂の基材樹脂がエポキシ樹脂である請求項1又は2に記載の繊維強化プラスチック成形物。
- 前記成形物がゴルフクラブシャフトである請求項1から3のいずれか1項に記載の繊維強化プラスチック成形物。
- 前記スリットテープの幅がW1とされ、前記スリットテープの厚みがTとされるとき、
W1/Tが5以上1000以下である請求項1から4のいずれか1項に記載の繊維強化プラスチック成形物。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020031936A (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 住友ゴム工業株式会社 | 繊維強化プラスチック成形物及びその製造方法 |
WO2020163136A1 (en) * | 2019-02-07 | 2020-08-13 | True Temper Sports, Inc. | Sports equipment with cut outs formed in outer layer of composite material |
US11952148B2 (en) | 2019-11-11 | 2024-04-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Rotor manufacturing method |
-
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- 2016-09-06 JP JP2016173840A patent/JP6798199B2/ja active Active
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP7218517B2 (ja) | 2018-08-30 | 2023-02-07 | 住友ゴム工業株式会社 | 繊維強化プラスチック成形物及びその製造方法 |
WO2020163136A1 (en) * | 2019-02-07 | 2020-08-13 | True Temper Sports, Inc. | Sports equipment with cut outs formed in outer layer of composite material |
US11952148B2 (en) | 2019-11-11 | 2024-04-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Rotor manufacturing method |
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