JP2016537515A - 酸化バリア層 - Google Patents
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Abstract
Description
・酸化バリア層の設計は、保護される材料に著しく依存する。
・一般に、酸化バリア層は、順応のために用いられる更なる層を必要とする。
・酸化バリアは、実のところ多くの場合バリア特性を獲得するが、しかし十分な機械的安定性と遮熱作用を示さない。
・酸化バリアを含む層系統の複雑さに従って、製造方法はそれ相応に複雑であり、経済的に費用がかかる。
1、酸素含有雰囲気内において、非常に高い周囲温度、すなわち800℃以上、好ましくは1000℃以上、特に好ましくは1200℃以上で化学的に安定な化合物である。
2、より深い基材領域の酸化を避けるための酸素透過に関するバリア特性であり、したがって、結果として生じる層の組又は基材表面の機械的破損につながる可能性の高い、基材又は層の組の深い領域における密度変化の発生を防止する。
3、層形状の機械的に安定な化合物であって、高温での高硬度に加えて、良好な耐摩耗性をも有する。
4、熱サイクルにおける、層又は層の組の安定性に関し、基材又は他の可能な保護層への酸化バリア層の良好な適応性。
5、多数の基材材料に適する酸化バリア層の経済的な製造方法であり、すなわち例えば、工程温度を基材材料に適合できる。
6、製造方法は、特に薄層形状において、他の材料の製造に組み合わせることが容易であるべきである。
図1は、大気中でエージングした鋼表面上の酸化物形成を示す。この試料は、一部(領域2)が本発明に係る層でコーティングされ、試料のその他の領域(1)がコーティングされないままであった。次に、試料は、炉内に大気雰囲気で500℃に加熱され、この温度で100時間放置された。その後、コーティングされていない領域(1)とコーティングされた領域(2)の間の遷移領域を光学顕微鏡で調査するために、試料の研磨断面を調製した。顕微鏡画像から、100時間の間に、約20μm厚の酸化物(錆び)がコーティングされていない領域(1)に形成している一方、本発明に係る層(約2μm厚)で覆われたコーティングされた領域(2)において、目に見える表面変化はなかったことが分かる。すなわち、本発明に係る層は、鋼表面を酸化から効果的に保護している。顕微鏡画像は、他のこともまた示している。一つは、酸化物の成長は、体積の増加と関連がある。酸化物は基材の内部と基材の外へと成長する。すなわち、一度酸化物が成長すると、それは基材内への酸素のさらなる浸透を妨げず、したがってそれが形成した酸化物層の下部への継続した酸化を妨げない。鋼基材上に自然に生成された酸化物は、したがってこの鋼の酸化保護を構成しない。コーティングされた領域(2)は、全く異なる方法で作用する。一方では、酸化物の生長がここでは全く見られず(さらに光学的に拡大したとしても)、他方では、本発明に係る層を通過する酸素の拡散の兆候もない。領域(2)は、したがって良好な酸化バリアの重要な要件を満たしている。
・酸化物の成長がなく、付随する材料体積の変化がない。
・酸素は、基材内への浸透を防止され、したがって本発明に係る層の下部に酸化物が形成しない。
Al−Hf層は、陰極アーク蒸着法により合成される。EDXによる層(A)の分析は、37at%のAlと63at%のHfの化学組成を明らかにした。酸素含有量は、数パーセントと推定され、これは、その層表面が通常の環境に暴露されていることによって生じた酸化に起因するものと考えられた(RBSによって確認された)。(A)の結晶相の分析はXRDによって実施され、その層は、Hf相と、主としてAl3Hfである金属間相と、わずかなAl2Hfとから構成されていることが明らかになった。他のアモルファス相の存在を除外することはできないが、しかし、この方法では測定できない。その層は、ベーキング試験のための熱的に安定なベースを確保するために、サファイア基材の上に堆積された。エージング試験が大気中で実施され、その目的は、室温(RT)から1200℃の範囲での温度を調査することであった。しかしながら、その基材は690℃の温度で分解したことが判明した(図2)。ことによるとより高いAl含有量が、機械的不安定性の問題を解決できるかどうか試験するために、ベーキング試験が、Al0.59Hf0.41(B)及びAl0.67Hf0.33(C)の異なる層組成物に対しても実施された。これらの層組成物に対し、結晶相はXRDにより確認された。金属のHfに加えて、Al3HfとAl2Hf相が再度発見された。層内のAlの濃度が上昇したので、相分率は、それに応じてよりAlリッチのAl3Hfに移行した。より高いAlの割合にも関わらず、エージング試験は予測と合致せず、その結果は最初の試料のそれと定性的に同じようであるという結果となった。約850℃の温度で、複数のサファイア基材は、両方の場合で破損した(図2)。金属間化合物上又は内における酸化物の成長と、付随する体積変化が基材の破損をもたらすということを疑う理由はあった。この疑念を確かめるために、Al−Hf層内の酸化プロセスは、次にin−situ XRD測定を用いて、より詳細に試験された(図3)。ここに示されている試験は、Al0.59Hf0.41層(B)上で実施された。約25.7°及び約52.6°の2θにおける特有のサファイア基材の反射(図中、基材としてラベル化された)に加え、約550℃の基材温度におけるサファイア基材上に堆積された層は、単に金属間化合物Al3HfとAl2Hfと金属Hfの他の反射を示す。Al2Hfの複数のピークは非常に弱く、明瞭さを維持するために、それらは図に示さなかった。この層は、次いで、大気中5℃/分の刻みで加熱し、示された温度でXRD分析が行われた。この測定手順は、それぞれ15分要した。それらの結果は、以下のことを明らかにする。600℃から690℃の間の遷移において、金属間化合物Al3Hfの反射は、それらの強度の著しい減少を経験する。770℃から、コランダム構造を有するアルミニウム、単斜HfO2及び立方HfO2に起因すると考えられる反射が生成される。これらの層の生成では、Hfの反射が次第に消失する。換言すると、これらの測定結果は、HfO2の立方相の形成を通して、実際にはHf及び金属間化合物の酸化を裏付けている。酸化アルミニウム及び単斜HfO2の反射の強さが温度に対して増加又は安定を維持する一方、立方HfO2の反射は、約1120℃で消失する。これらの測定は以下のことを明らかにする。
・層の著しい酸化は、600℃〜700℃の間で始まる。この酸化プロセスは、約1120℃までその層を変化する。基材の破損は図2に示すように、したがってこの範囲で発生し、酸化物の成長と付随する体積変化によって説明できる。
・金属間化合物とHfの反射の消失は、酸化が内に浸透すること、すなわち、特に低い温度範囲において、酸化物は酸素に関し拡散バリアを生成しないことを示している。
・漸進的な酸化は、おそらく材料系(すなわちHf)の高融点金属元素の立方相の形成を通して生じる。
・遷移相は別として、2つの酸化物相が生成される。それらは密度及び安定性に関し対応して異なる特性を有し、したがって異なる機械的強度を有する
合金、金属間化合物、固溶体の表面の自発的かつ選択的な酸化は、それらの機械的破壊をもたらすことを実証した後、別のステップにおいて、酸化物の形態で既に堆積された層を試験する。問題は、特定の化学組成の合金又は金属間化合物を保護することであるので、保護酸化物が従って対応する酸化物を合成するよう試験するため、物質的に関連するAl−Hf系が再度選択された。陰極アーク蒸着法が、層を生成するために再度用いられた。今回、Al−Hfターゲットが酸素反応ガス内において、コーティング過程の間550℃の基材温度で稼働された。70at%のAl及び30at%のHfの組成を有するターゲットから得られたAl−HF−O層が試験された。合成された層は化学的組成が試験され、それらの層は、用いられたターゲット組成と同様の金属割合の組成を有する酸化物であることが明らかとなった。エージングの後にまた形成された酸化相を考慮して、これらの層の酸素含有量は、完全酸化物の酸素含有量とほぼ一致した。再度、大気中で加熱時のこれら酸化物層のXRD試験が行われた。図4は、温度の関数としてのXRDスペクトルを示す。これらの測定結果を以下に示す。室温では、約50.5°の2θ角度において、単斜HfO2に起因し得る反射がある。35°未満の2θの範囲には背景信号もある。770℃で、HfO2の結晶性は増加し、ピークが酸化アルミニウム(コランダム構造)として現れる。これらはサファイア基材又は層に起因するのか否か、明確に認識することはできない。860℃で、コランダムとHfO2の両方の結晶性が増加し、24.5°の2θにおけるピークが、実際にはその層に起因するということを考えるべきである。また、HfO2の立方相に関連付けることができる反射(002)及び(113)が現れる(図中、標識が付与)。しかし、1030℃で、これらは単斜HfO2相へ遷移する。この温度で、酸化アルミニウム(コランダム)及び単斜HfO2の反射が、既にはっきりと見え、さらに1290℃までの温度上昇は、単にこれら相の向上した結晶度をもたらす。
インコネル製の基材が、エージング試験のために選択された。この材料は、高温合金として知られ、実質的にNi及びCrから構成されている。そのNi及びCrに関して、組成は変えることができ、その上、他の合金元素を添加できる。図5は、このインコネル合金のXRDスペクトルを示す。測定されたXRDスペクトルに加えて、ブラッグ反射の位置はNi0.6Cr0.2化合物についても示しており、それらはデータベース(PDF−2, International Center for Diffraction Data, 12 Campus Boulevard,Newtown Square, PA 19073)内に、Cr2Ni3化合物のための参照PDF65−6291の名目で載っている。角度の小さなシフトが観測されるが、これは、そこで測定されたインコネル合金が前記リファレンスに対し組成物に関して数パーセント異なることから説明できる。しかしながらこの事実は、さらなる説明又は試験にとって重要ではない。インコネルのブラッグ反射は別として、追加のピークは観測されない。この基材はその後、900℃の炉内の雰囲気中で、24時間エージングされた。このエージング後、基材表面のXRD測定を実施した。これを図6に示す。XRDスペクトルは、図5のそれとは著しく異なる。XRDスペクトルは、図1とは大きく異なる。複数のインコネルピーク(Cr2Ni3、PDF65−6291)に加えて、他の複数の反射が観測されるが、これは、エージング中に自然発生的に形成した異なる酸化相に起因していると言える。Cr2O3(PDF38−1479)のエスコラ石(Eskolaite)相、NiCr2O4相(PDF23−1272)、及びNiO2(PDF89−8397)の形成が、明瞭に観測される。この測定は、金属成分の予測された自然に生じる選択的酸化とは異なる酸化物相がインコネルの表面に形成することを明確に示している。これらの酸化物相は、異なる不浸透性と異なる速度とともに成長するので、必然的に基材材料の表面の浸食に付随して起こる。
・実質的にコランダム構造を有するAl−Cr−O層、すなわち単層の結晶構造は、2つの金属要素Al及びCrの自然発生的かつ、それ故選択的な酸化からインコネルを保護する。
・この現象はまた、主に固溶体構造のAl−Cr−Oは、酸素のための優れた拡散バリアであることを示している。
・Al−Cr−O層は、900℃に加熱されたときでも、単相のままであった。唯一生じるものは、結晶サイズの増加である。
Al−Cr−Oは、コランダム構造内に固溶体として堆積されることを条件として、その結晶構造に関して非常に安定である。それにもかかわらず、酸素のバリア効果は非常によいのは驚きである。冒頭で述べたように、その複数の層は、反応性陰極アーク蒸着法によって生成された。このコーティング技術の一つの特徴は、気化中に生成され、部分的に堆積層に組み込まれるスプラッシュである。Al−Cr−O層が単一要素ターゲット、すなわちAl及びCr元素のターゲットを用いて生成されず、しかしその代わりに、両方の元素を含むターゲット、すなわち、例えば70at%のAlと30at%のCrの比であるAl−Crターゲットを用いる場合、スプラッシュの形成はさらに促進される。これらは、粉末冶金又は精錬冶金のいずれかで生成される。すなわち、これらターゲット内の元素は、基本形である必要は全くなく、その代わりに、金属化合物又は溶液の形態であってもよい。反応性陰極アーク蒸着法を用いてこのような方法で合成されたそれら層の分析結果は、したがって一般的に、実際のAl−Cr−O層に加え、その層の一部となったスプラッシュもまた示している(図9)。スプラッシュの「コア」は、主にCr又は主にAlで構成されている。スプラッシュコアは金属特性を有し、その大きなサイズのために完全に酸化されていない。図の中央にある2つの主なスプラッシュにおいて、EDX分析は、スプラッシュのコアが実質的にCrで構成されていることを明らかにしている(円内に示す写真のオリジナルのスプラッシュ)。SEM破断断面によれば、これらのスプラッシュが、硬質金属基材上に堆積された約2.2μm厚のAl−Cr−O層の一部であることが明らかである。これらスプラッシュを除き、金属成分に関してAl−Cr−O層は、ターゲット内に有るのと実質的に同じ化学組成を有している。図では、同様にその層もスプラッシュ上で成長していることを示している。しかし、層の成長にもかかわらず、明確な境界がその層とスプラッシュの間に見られ、そこにおいて拡散が起こる可能性があることもまた明らかである。目的が酸素に対する不透過性バリア層を生成することならば、それゆえ、完全に酸化されないスプラッシュは、問題となりうる可能性がある。しかし、その実験は特にAl−Cr−O層が優れたバリア特性を有していることを示したので、この現象の説明が求められた。
Claims (6)
- 加工物基材上に酸化バリア層を生成する方法であって、
前記酸化バリア層は、気相からの物理的蒸着(PVD)によって生成され、前記加工物のコーティングしていない表面に物質的に関係する酸化物である、方法。 - 前記PVD法は、陰極アーク蒸着法であることを特徴とする請求項1に記載の方法。
- 加工物基材上に酸化バリア層を生成する方法であって、
前記酸化バリア層は、気相からの物理的蒸着(PVD)によって生成され、前記酸化バリア層はAl−Cr−O層を含む、方法。 - 前記PVD法は、陰極アーク蒸着法であり、前記酸化バリア層はスプラッシュを含むことを特徴とする請求項3に記載の方法。
- 複数の合成された酸化物層は、プラズマ中でポスト酸化を受けるか、又は他のポスト酸化を受けることを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載の方法。
- PVD法によって生成された酸化バリア層を有する加工物基材であって、
前記酸化バリア層は、前記加工物のコーティングしていない表面に物質的に関係する酸化物である、加工物基材。
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