JP2016077992A - オイルタンクの洗浄方法及び洗浄装置 - Google Patents

Abstract

【課題】洗浄効果が高く洗浄にかかるコストを下げることができるオイルタンクの洗浄方法を提供する。
【解決手段】オイルタンク１から原油を排出し、オイルタンク１のルーフ１２に予め形成されたサポート開口１４にノズル３１０を挿入し、オイルタンク１から原油を排出した後にオイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳにＬＣＯが含まれた洗浄液をノズル３１０から噴射し、洗浄液に溶解されたスラッジＳをオイルタンク１から排出するとともに再度オイルタンク１に戻してリサイクル洗浄し、オイルタンク１からスラッジＳが溶解された洗浄液を排出した。
【選択図】図１

Description

本発明は、原油タンク等のオイルタンクを洗浄する方法及び装置に関する。

精油所のオイルタンクは定期的に開放、内部点検が行われる。このオイルタンクの開放、内部点検のために、オイルタンク内の原油を抜き取って内部を洗浄する必要がある。
洗浄に際しては、オイルタンクの底部に堆積されたスラッジを除去する必要があるが、スラッジは、オイルタンクの底面や側壁に固着しているため、その除去作業は容易ではない。

このスラッジをオイルタンクから除去するため、従来、粗軽油（ＬＧＯ）若しくは原油と界面活性剤とを含有する組成物を加熱し、撹拌、循環して原油タンク内のスラッジを流動化させて排出する技術がある（特許文献１）。特許文献１の従来例では、組成物の撹拌は原油タンク内に設けられた撹拌プロペラや攪拌機で行われ、組成物の循環は原油タンクに設けられた配管やポンプにより行われる。

また、従来、軽油、重油、原油等の炭化水素化合物からなるスラッジ除去剤をオイルタンク内のスラッジに接触させ、スラッジ含有スラッジ除去剤をオイルタンク外へ取り出し、これにより得られるスラッジ含有スラッジ除去剤を加熱し、加熱後のスラッジ含有スラッジ除去剤をオイルタンクに戻し、加熱後のスラッジ含有スラッジ除去剤の一部を抜き出し、抜き出したスラッジ含有スラッジ除去剤を固形分と再生スラッジ除去剤に分離し、再生スラッジ除去剤をスラッジ除去剤循環ラインに戻し、再生スラッジ除去剤の一部を抜き出し、抜き出した再生スラッジ除去剤を油分、水分及び固形分の三成分に分離する技術がある（特許文献２）。特許文献２の従来例では、スラッジ除去剤はタンク内に設置される洗浄機によってスラッジに供給される。

特開２００１−３００５８７号公報 特許第４４６８０５７号公報

特許文献１で示される従来例では、粗軽油（ＬＧＯ）若しくは原油と界面活性剤とを含有する組成物が洗浄剤として使用され、特許文献２で示される従来例では、軽油、重油、原油等の炭化水素化合物からなる組成物が洗浄液として使用されている。そのため、これらの引用文献１，２の従来例では、スラッジの除去にある程度の効果があるものの、オイルタンクの洗浄の迅速化及び効率化が求められている状況下では、未だ満足できるものとはいえない。つまり、スラッジは、その主成分が油のワックスあるいはアスファルテンであり、残りの成分が灰分、水分等であるため、ＬＧＯや原油からタンク洗浄液を構成する従来例では、十分な洗浄力を発揮できるものではない。

さらに、特許文献１で示される従来例では、原油タンク内に設けられた撹拌プロペラや攪拌機によって組成物の撹拌が行われるので、スラッジを抜き出すためのコストが大きなものとなる。さらに、組成物の循環は配管やポンプを用いるものであるため、これらのみでは、タンク内での組成物とスラッジとの十分な撹拌が行えず、スラッジをオイルタンクから十分に排出することができない。
特許文献２で示される従来例では、タンク内に設置される洗浄機によってスラッジ除去剤がタンク内に供給されるので、特許文献１で示される従来例と同様に、スラッジ抜き出しのコストが大きなものとなる。

本発明の目的は、洗浄効果が高く洗浄にかかるコストを下げることができるオイルタンクの洗浄方法及び洗浄装置を提供することにある。

本発明のオイルタンクの洗浄方法は、既設開口部が形成されたルーフを有するオイルタンクの内部を洗浄する方法であって、前記既設開口部にノズルを挿入する準備工程と、前記オイルタンクから原油を排出した後に前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジに、炭化水素油の流動接触分解で留出されるＬＣＯ（Light Cycle Oil：分解軽油）が含まれた洗浄液を前記ノズルから噴射し、前記洗浄液で前記スラッジを溶解させ、前記洗浄液に溶解されたスラッジを前記オイルタンクから排出するとともに再度前記オイルタンクに戻す洗浄工程と、前記オイルタンク内の洗浄が終了した後、前記オイルタンクから前記スラッジが溶解された前記洗浄液を排出するスラッジ排出工程と、を備えたことを特徴とする。

この構成の本発明では、洗浄に先立ち、原油をオイルタンクから排出すると、オイルタンクの内部において、残されたスラッジが固着された状態となる。その後、準備工程により、ルーフに予め形成された既設開口部にノズルを挿入する。ここで、既設開口部とは、ルーフサポートパイプでルーフを支持するために用いられるサポート開口や、マンホール等である。
洗浄工程では、ノズルからＬＣＯが含まれる洗浄液をスラッジに向けて噴射する。洗浄液によってスラッジが溶解される。
洗浄液に溶解されたスラッジはオイルタンクから排出された後、再度オイルタンクに戻される。この工程を繰り返すことで、オイルタンクの内部に積層されたスラッジが洗浄液とともに循環することになり、スラッジがオイルタンクの底部に溜まることがなくなる。
洗浄工程が終了すると、スラッジ排出工程によって、スラッジが溶解された洗浄液がオイルタンクの外部に排出される。この排出された液体は、別途、再利用される。

そのため、本発明では、ＬＣＯを含んで洗浄液が構成される。ＬＣＯはＦＣＣ（Fluid Catalytic Cracking）の半製品であり、ベンゼン環が多いため、ＬＧＯ等に比べてスラッジの溶解性に優れるため、洗浄効果が高いものとなる。そして、ＬＣＯ自体が常温で液体であり、スラッジと異種の多環式炭化水素で構成されているため、同種の炭化水素のような再結合を起こりにくくし、再凝固させにくい。
しかも、本発明では、オイルタンク内に洗浄液を供給するにあたり、ルーフに形成される既設開口部、例えば、サポート開口を利用しているので、オイルタンク内に洗浄機や撹拌機を配置する従来例に比べて、洗浄作業が容易となり、洗浄のためのコストを低くすることができる。

本発明のオイルタンクの洗浄方法では、前記スラッジは、上層部分を構成する軟質のソフトスラッジ部と下層部分を構成する硬質のハードスラッジ部とを有し、前記洗浄液は、前記ソフトスラッジ部を溶解するためのソフトスラッジ用洗浄液と、前記ハードスラッジ部を溶解するためのハードスラッジ用洗浄液とを備え、前記ソフトスラッジ用洗浄液は、前記ＬＣＯと、原油とを含み、前記ハードスラッジ用洗浄液は、前記ＬＣＯと、界面活性剤及びリモネンを含む化学剤と、を含む構成が好ましい。

本願の発明者の研究により、オイルタンクに堆積されたスラッジは、部位によって、成分が異なることが判明した。つまり、オイルタンクでは、比重の重いアスファルテン等の成分が先に沈殿してスラッジを形成すると考えられる。重い成分が先に沈殿すると、スラッジは、その下層部分で硬質となり、その上層部分で軟質となり、スラッジの上層部分に対して下層部分の流動点が高くなることが想定される。このように、スラッジの上下において、流動点が相違するので、下層部分に重い留分が堆積することが想定できる。
そこで、本発明では、成分が異なる下層部分と上層部分とで、洗浄液の種類を異ならせることで、より効率的なスラッジの排出を実現することが可能となった。
つまり、アスファルテンが含まれるハードスラッジ部の洗浄のために、界面活性剤及びリモネンが添加される化学剤を含む洗浄液を用いる。界面活性剤及びリモネンを含む化学剤がスラッジに添加されると、化学剤がスラッジの擬集体の表面に浸透し、希釈剤として用いられる石油と接触して擬集体の表面が濡れる。このため、擬集体同士が滑りやすくなり、粘性が下がり、流動性が上がることになる。さらに、擬集体同士の表面に付着した負電荷の静電作用により、互いに反発して離れることになる。その結果、擬集体同士の間隔が広がって分子間力が弱くなることにより、ＬＣＯに溶解、分散が促進される。そのため、擬集体が段々に希釈剤としてのＬＣＯに溶解、分散し、小さくなり浮遊する。さらに、溶解、分散、浮遊した擬集体は、ノズルから噴射される洗浄液によって撹拌され、擬集構造が壊れることになる。以上の理由から、化学剤をＬＣＯに加えて洗浄液を構成することにより、スラッジの流動点が低下し、低温でもスラッジが流動し、分解、分散することによりスラッジをオイルタンクから除去することが可能となる。
これに対し、ソフトスラッジ部の洗浄のために、ハードスラッジ用洗浄液を用いてもよいが、ソフトスラッジ部自体にアスファルテンが含まれることが少ないため、化学剤は必ずしも洗浄液に必要とされない。そのため、化学剤が含まれない洗浄液を使用できるので、スラッジを排出するためのコストダウンを図ることができる。なお、ソフトスラッジ用洗浄液に含まれる原油は、オイルタンクから排出した原油（共油）を用いることが好ましい。洗浄液として、共油を用いると、オイルタンク内でのスラッジと原油との馴染みがよくなり、スラッジの排出を容易に行える。

本発明では、前記ハードスラッジ用洗浄液は、前記ソフトスラッジ部が溶解された後に前記オイルタンクに堆積されている前記ハードスラッジ部の量に対して前記ＬＣＯの量が１．０倍以上とされる構成が好ましい。
この構成では、ＬＣＯのハードスラッジ部に対する比が適切な範囲となるため、ハードスラッジ部を効率的にオイルタンクから排出することができる。つまり、ＬＣＯの量がハードスラッジ部の量に対して１．０倍未満であると、洗浄液を含むハードスラッジ部が高粘度となり、流動性がなくなる。

本発明では、前記ハードスラッジ用洗浄液は、原油を含む構成が好ましい。
この構成では、ハードスラッジ用洗浄液に原油が含まれることで、原油が含まれない場合に比べて動粘度が低いものとなり、ハードスラッジの排出を容易に行える。なお、ハードスラッジ用洗浄液に含まれる原油は、オイルタンクから排出した原油（共油）を用いることが好ましい。洗浄液として、共油を用いることで、オイルタンク内でのスラッジとの馴染みがよくなり、スラッジの排出を容易に行える。

本発明では、洗浄工程は、前記洗浄液に溶解されたスラッジを前記オイルタンクから排出するとともに再度前記オイルタンクに戻す循環工程と、前記循環工程で前記洗浄液に溶解されたスラッジが循環される方向とは逆方向に前記洗浄液を前記オイルタンクに逆流させる逆流工程とを備える構成が好ましい。
この構成では、洗浄工程において、循環工程だけでなく、逆流工程があるため、オイルタンクの内部に収納された洗浄液でスラッジを効果的に溶解させることが可能となる。そのため、排出工程によるスラッジの排出を行いやすくすることができる。

本発明では、前記洗浄工程は、前記ソフトスラッジ用洗浄液を用いて前記ソフトスラッジ部を洗浄するソフトスラッジ洗浄工程と、前記ハードスラッジ用洗浄液を用いて前記ハードスラッジ部を洗浄するハードスラッジ洗浄工程とを備え、前記スラッジ排出工程は、前記オイルタンクから前記ソフトスラッジ部が溶解された前記洗浄液を排出するソフトスラッジ排出工程と、前記オイルタンクから前記ハードスラッジ部が溶解された前記洗浄液を排出するハードスラッジ排出工程とを備え、前記ハードスラッジ洗浄工程は、前記ソフトスラッジ排出工程を実施した後に実施される構成が好ましい。
この構成では、成分の異なるソフトスラッジ部とハードスラッジ部との洗浄と排出とを別々の構成で実施するので、効率的にオイルタンクを洗浄することができる。

本発明では、前記準備工程は、前記原油が排出された後であって前記ノズルを前記既設開口部に挿入する前に、前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジの量を計量するスラッジ計量工程を備えることが好ましい。
この構成では、原油が排出された後にスラッジの量を計量、例えば、複数のルーフの既設開口部からそれぞれメジャーリングロッド（計量用棒）をオイルタンクの底部に向けて差し込むことで、当該箇所のスラッジの積層された寸法からスラッジの量を推定する。これにより、ノズルから排出される洗浄液のスラッジに対する量を適正なものにすることができる。

本発明のオイルタンクの洗浄方法では、前記スラッジ排出工程は、前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジの量を計量するスラッジ計量工程を備えることが好ましい。
この構成では、オイルタンクの底部に残っているスラッジの量を計量することで、スラッジが残っていないことを確認した上で、スラッジ排出工程を確実に実施することができる。

本発明のオイルタンクの洗浄方法では、前記スラッジ排出工程は、前記スラッジが溶解された前記洗浄液を排出した後に、前記オイルタンクに水を供給することが好ましい。
この構成では、仮に、オイルタンクの底部にスラッジが残されていたとしても、スラッジを水とともに外部に排出することができ、さらに、オイルタンク内の脱臭を図ることもできる。

本発明のオイルタンクの洗浄装置は、既設開口部が形成されたルーフを有するオイルタンクの内部を洗浄する装置であって、前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジに、炭化水素油の流動接触分解で留出されるＬＣＯ（Light Cycle Oil：分解軽油）が含まれた洗浄液を噴射するノズルを有する洗浄液噴射ラインと、前記洗浄液に溶解されたスラッジを前記オイルタンクから排出するとともに再度前記オイルタンクに戻す循環ラインと、前記オイルタンクから前記スラッジが溶解された前記洗浄液を排出する排出ラインと、前記循環ラインに接続され前記ノズルに前記洗浄液を供給する洗浄液供給ラインと、を備え、前記ノズルは前記既設開口部に挿入可能かつ噴射姿勢を変更可能であることを特徴とする。
この構成の本発明では、前述の効果を奏することができる洗浄装置を提供することができる。特に、ノズルの噴射姿勢を変更可能としたので、オイルタンクの隅々まで洗浄液を噴射させることができるので、オイルタンクの隅に積層されたスラッジに洗浄液が噴射されないということがなくなり、高い洗浄効果を得ることができる。

本発明の一実施形態にかかるオイルタンクの洗浄装置が示された概略図。 熱交換器の全体を示す概略図。 熱交換器を構成するチューブの端面図。 熱交換器の要部を拡大した断面図。 （Ａ）〜（Ｃ）は本発明の一実施形態にかかるオイルタンクの洗浄方法を説明する概略図。 （Ｄ）〜（Ｆ）は実施形態にかかるオイルタンクの洗浄方法を説明する概略図。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１には本発明の一実施形態にかかるオイルタンクの洗浄装置の概略構成が示されている。
図１において、洗浄装置は、オイルタンク１の下部に接続された循環ライン２と、循環ライン２の他端に接続された洗浄液噴射ライン３と、循環ライン２の途中に接続された洗浄液供給ライン４と、循環ライン２の途中に一端が接続された温水供給ライン５と、オイルタンク１の下部に設けられた排出ライン６と、循環ライン２に設けられた熱交換器７と、を備えている。

オイルタンク１は、原油が収納されたタンク本体１１と、このタンク本体１１に設けられた略円板状のルーフ１２と、このルーフ１２を支持する複数本のルーフサポートパイプ１３とを備えている。このオイルタンク１の底部にはスラッジＳが積層されている。
ここで、スラッジＳは、上層部分を構成する軟質のソフトスラッジ部Ｓ１と下層部分を構成する硬質のハードスラッジ部Ｓ２とから構成される。ソフトスラッジ部Ｓ１は、ワックスを多く含む。ハードスラッジ部Ｓ２は、アスファルテンが沈殿している。ソフトスラッジ部Ｓ１に対してハードスラッジ部Ｓ２の流動点が高い。
また、原油とは、油井から採取された未精製の鉱油、赤褐色ないし黒褐色の粘性ある液体であり、主成分が炭化水素で、他に少量の有機硫黄や窒素あるいは酸素の化合物を含むものである。原油は、種々の産地から産出されるものをブレンドしてもよい。

複数個のルーフサポートパイプ１３は、ルーフ１２の中心から外周に向けて複数列配置されており、かつ、これらの複数列のそれぞれにおいて、互いに等間隔に複数が配置されている。
ルーフ１２には、ルーフサポートパイプ１３を取り付けるために既設開口部としてのサポート開口１４がルーフサポートパイプ１３の位置に応じて形成されている。なお、ルーフ１２には、図示しないマンホール等が予め形成されている。

オイルタンク１のルーフ１２には、窒素供給ライン８と酸素濃度検出ライン９とがそれぞれ接続されている。
窒素供給ライン８は、ルーフ１２に設けられた窒素供給装置８１と、窒素供給装置８１に窒素を供給する窒素供給管８２と、窒素供給管８２に設けられた流量計８３及び気化器８４と、窒素供給管８２に窒素を送り込むローリー車８５とを備えている。
酸素濃度検出ライン９は、ルーフ１２に設けられた気体収集部材９１と、気体収集部材９１に接続された気体流通管９２と、気体流通管９２に設けられた酸素濃度検出装置９３とを備えている。気体収集部材９１にはマノメータ９４が接続されている。
窒素供給ライン８及び酸素濃度検出ライン９は、オイルタンク１の内部に作業員が入って作業するに先立ち、酸素をパージするために利用される。

循環ライン２は、先端がタンク本体１１の下部に開口されたパイプ２１と、パイプ２１の基部に一端が接続され他端が洗浄液噴射ライン３に接続されたライン本管２２と、ライン本管２２に設けられた流路制御装置２３と、を有する。
パイプ２１は、タンク本体１１の底部に収納され、スラッジＳが溶解された洗浄液等の流体を吸引するために、タンク本体１１の底面に向けて開口されている。
ライン本管２２のうち流路制御装置２３と熱交換器７との間には分岐管２４が設けられている。分岐管２４には図示しないリカバーオイルタンクやバックフィードタンクが接続されている。

流路制御装置２３は、ライン本管２２に設けられたポンプ２３０と、ポンプ２３０を挟んで配置された開閉弁２３１，２３２と、ポンプ２３０とポンプ２３０より下流側に配置された開閉弁２３１との間に一端が接続されポンプ２３０より上流側に配置された開閉弁２３２より上流側に他端が接続された逆流用管２３３と、逆流用管２３３に設けられた開閉弁２３４とを備えている。この流路制御装置２３によって、ライン本管２２に流れる流体を洗浄液噴射ライン３に向けた順流方向とするには、開閉弁２３１，２３２を開放するとともに、開閉弁２３４を閉塞させた順流モードとし、ポンプ２３０を作動させる。ライン本管２２に流れる流体をタンク本体１１に戻す逆流方向とするには、開閉弁２３１を閉塞するとともに、開閉弁２３２，２３４を開放させた逆流モードとし、ポンプ２３０を作動させる。

洗浄液噴射ライン３は、オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳに洗浄液を噴射する噴射装置３１と、噴射装置３１に一端が接続された液体流通管３２とを備えている。
噴射装置３１は、サポート開口１４に対応して配置されている。図１では、噴射装置３１が２箇所図示されている。
噴射装置３１は、サポート開口１４に挿入され先端から洗浄液を噴射するノズル３１０と、ノズル３１０を回動させるエアーモータ（図示せず）とを備え、エアーモータの回動によって、ノズル３１０の先端部の噴射姿勢が変更可能とされている。
ノズル３１０は、先端が折り曲げられるとともに洗浄液が送られる筒状の本体を備え、この本体が筒状のガイド３１１によってサポート開口１４に取り付けられている。

液体流通管３２は、循環ライン２のライン本管２２に一端が接続された流通本管３２１と、流通本管３２１の他端から分岐されそれぞれ噴射装置３１のノズル３１０の基端に接続された分岐管３２２とを備えている。
液体流通管３２の内部を流通する洗浄液は、熱交換器７によって、ノズル３１０から噴射される洗浄液の温度が３０℃以上５０℃以下となるように設定されている。洗浄液の温度が５０℃を超えると、スラッジ中に含まれる低沸炭化水素がガス化し、大気に放出されることになり、不具合が生じる。洗浄液の温度が６０℃を超えると、スラッジ中の一部の成分が伝熱面に固着することになるので、洗浄液の温度が上がり過ぎないようにすることが重要である。逆に、洗浄液の温度が３０℃未満であると、十分な洗浄効果を得ることができない。従って、伝熱面の温度が上がりすぎないようにするため、温水で加温し、洗浄液の温度を３０℃以上５０℃以下に制御することが好ましい。

洗浄液供給ライン４は、ＬＣＯ（Light Cycle Oil：分解軽油）を供給するＬＣＯ供給ライン４１と、クラリファイドオイル（ＣＬＯ）を供給するＣＬＯ供給ライン４２と、化学剤を供給する化学剤供給ユニット４３とを備える。
ＬＣＯ供給ライン４１は、ＬＣＯを収納する第一タンク４１０と、第一タンク４１０とライン本管２２とを接続する接続管４１１と、接続管４１１に設けられるポンプ４１２及び開閉弁４１３とを有する。
ＣＬＯ供給ライン４２は、ＣＬＯを収納する第二タンク４２０と、第二タンク４２０とライン本管２２とを接続する接続管４２１と、接続管４２１に設けられるポンプ４２２及び開閉弁４２３とを有する。
化学剤供給ユニット４３は、化学剤を収納する化学剤収納タンク４３０と、化学剤収納タンク４３０とライン本管２２とを接続する接続管４３１と、接続管４３１に設けられるポンプ（図示せず）及び開閉弁４３３とを有する。

化学剤収納タンク４３０に収納される化学剤は、界面活性剤及びリモネンを含む。
界面活性剤は、陰イオン系界面活性剤、陽イオン系界面活性剤、両イオン界面活性剤及び非イオン系界面活性剤より選ばれた１種である。
陰イオン系界面活性剤には、カルボン酸塩、スルフォン酸塩、硫酸エステル塩、リン酸エステル塩、等が含まれる。
カルボン酸塩は、エタノールアミン石鹸、Ｎ−アシルアミノ酸、アルキルエーテルカルボン酸、等である。スルフォン酸塩は、アルキルベンゼンスルフォン酸、アルキルナフタレンスルフォン酸、メラミンスルフォン酸、ジアルキルスルフォコハク酸、アルキルスルフォ酢酸、α−オレフィンスルフォン酸、等である。硫酸エステル塩は、硫酸化油、高級アルコール硫酸エステル、アルキルエーテル硫酸、第２級高級アルコールエトキシ硫酸、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル硫酸、脂肪酸アルキロールアマイドの硫酸エステル、等である。リン酸エステル塩は、アルキルエーテルリン酸エステル、アルキルリン酸エステル等のリン酸エステル類、等である。

陽イオン系界面活性剤は、例えば脂肪族第４級アミン等の脂肪族アミンである。
両イオン界面活性剤は、カルボキシベタイン、スルホベタイン、アミノカルボン酸塩、イミダゾリン誘導体、等である。
非イオン系界面活性剤には、エーテル型界面活性剤、エーテルエステル型界面活性剤、エステル型界面活性剤、含窒素型界面活性剤、等が含まれる。
エーテル型界面活性剤は、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルコールエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、等である。エーテルエステル型界面活性剤は、ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル、等である。エステル型界面活性剤は、ポリエチレングリコール脂肪酸エステル、等である。
含窒素型非イオン界面活性剤は、脂肪酸アルカノールアミド、ポリオキシエチレン脂肪酸アミド、等である。
リモネンは、光学異性体d，lを含む。ｄ−リモネンは、その誘導体を含むものであり、ｄ−リモネンの誘導体は、シトラールＡ、等である。リモネンにジペンテンを含む。
化学剤は、界面活性剤とリモネン以外の物質、例えば、β−ビレン、モノテルパンも含まれる。

本実施形態では、ＬＣＯのみ、タンク洗浄前にタンク本体１１に収納されている原油とＬＣＯから、ＬＣＯ、ＣＬＯ及び化学剤から洗浄液が構成される。洗浄液を構成するＬＣＯ、ＣＬＯ及び化学剤の適正な比率は、開閉弁４１３，４２３，４３３やポンプ４１２，４２２等を図示しない制御装置で開閉制御することで実現する。なお、洗浄液として使用される原油は、タンク本体１１に予め収納されている原油以外に、図示しない原油供給ラインによって外部から供給されるものを用いてもよい。
洗浄液として使用される原油の量は、オイルタンク１に貯蔵されている量から洗浄直前にオイルタンク１から排出した量を引いた値である。原油は洗浄液として使用されるので、洗浄前の原油の排出は、洗浄に必要な必要量を確保しておく。なお、オイルタンク１に予め残された原油の量が少ない場合には、前述の通り、外部からオイルタンク１の内部に必要量を供給する。

洗浄液は、ソフトスラッジ部Ｓ１を溶解するためのソフトスラッジ用洗浄液と、ソフトスラッジ用洗浄液を使用してソフトスラッジ部Ｓ１を溶解した後にハードスラッジ部Ｓ２を溶解するためのハードスラッジ用洗浄液とから構成される。
ソフトスラッジ用洗浄液は、ＬＣＯのみ、あるいは、ＬＣＯ及び原油を含む。タンク本体１１に積層されたスラッジＳの全体の量に対して、ＬＣＯの量は０．１倍以上０．５倍以下であり、原油の量は３．０倍以上４．０倍以下である。なお、ソフトスラッジ用洗浄液で用いられる原油は、オイルタンク１に予め収納されていた原油（共油）を用いることが好ましいが、別に用意した原油を用いることを否定するものではない。

ハードスラッジ用洗浄液は、ＬＣＯのみ、ＬＣＯ及び原油からなるもの、ＬＣＯ、原油及び化学剤からなるもの、ＬＣＯ、原油、ＣＬＯ及び化学剤からなるものを含む。
ハードスラッジ用洗浄液は、ソフトスラッジ部Ｓ１が溶解されてオイルタンク１に堆積されているハードスラッジ部Ｓ２の量に対して、ＬＣＯの量が１．０倍以上４．０倍以下であり、原油が含まれる場合には原油が０．５倍以下である。ＬＣＯの量が１．０未満であると、洗浄液を含むハードスラッジ部が高粘度となり、流動性がなくなる。流動性を考慮すると、ＬＣＯの量は多ければよいが、多すぎると、後工程で実施するＬＣＯとスラッジとの分離工程で、エネルギーが多く必要とされるため、経済的な観点から５倍以下である。ハードスラッジ用洗浄液で用いられる原油は、オイルタンク１に予め収納されていた原油（共油）を用いることが好ましい。
ハードスラッジ用洗浄液の全体に対する化学剤の比率は０．２質量％以上１．０質量％以下、好ましくは、０．２質量％以上０．５％質量以下である。化学剤の比率が０．２質量％未満であると、十分な洗浄効果を得ることができず、１．０質量％を超えると、多少、洗浄能力が向上するのみでコストがかかり過ぎることになる。
また、化学剤全体に対するリモネンの比率は、２０質量％以上４０質量％以下である。リモネンの比率が２０質量％未満であると、溶解力が不足し、４０質量％を超えると、分散力が弱くなる。

温水供給ライン５は、ライン本管２２に一端が開口された温水供給管５１と、温水供給管５１の他端に接続された温水タンク５２と、温水タンク５２に工業用水を供給する給水管５３と、温水タンク５２にスチームを供給するスチーム供給管５４と、温水タンク５２に収納された温水を洗浄液噴射ライン３に送るポンプ５５と、を備えている。
温水供給管５１は、供給管本体５１０と、供給管本体５１０の端部に接続された第一分岐管５１１及び第二分岐管５１２とを備えている。供給管本体５１０と第一分岐管５１１とには、それぞれ開閉弁５６が設けられている。

排出ライン６は、先端がタンク本体１１の下部に開口されたパイプ６１と、パイプ６１の基部に一端が接続されたライン本管６２と、ライン本管６２の他端に設けられたスロップタンク６３と、ライン本管６２の途中に設けられた流路制御装置２３と、を有する。
パイプ６１は、パイプ２１と同様に、タンク本体１１の底部に収納され原油やスラッジＳが溶解された洗浄液等の流体を吸引するために、タンク本体１１の底面に向けて開口されている。
スロップタンク６３は、回収した原油の廃液を保管するものであり、その構造は一般のタンクと同じである。
流路制御装置２３は、ライン本管６２に設けられたポンプ２３０と、ポンプ２３０を挟んで配置された開閉弁２３１，２３２と、ポンプ２３０とポンプ２３０より下流側に配置された開閉弁２３１との間に一端が接続されポンプ２３０より上流側に配置された開閉弁２３２よりさらに上流側に他端が接続された逆流用管２３３と、逆流用管２３３に設けられた開閉弁２３４とを備えている。

熱交換器７は、洗浄液供給ライン４から送られる洗浄液や、タンク本体１１から送られるスラッジＳが溶解された洗浄液を温水供給ライン５で発生させた温水で加熱するとともに、スラッジＳの擬集体同士を分離させるものである。熱交換器７は、交換器本体７０と、交換器本体７０に温水供給管５１からの温水を供給する供給側配管７Ａと、交換器本体７０から温水タンク５２に温水を排出する排出側配管７Ｂとを備える。
供給側配管７Ａの一端は、温水供給管５１の第二分岐管５１２に接続されている。供給側配管７Ａの途中には、ライン本管２２を流通する洗浄液の温度が所定温度に達した場合に開閉制御される開閉弁７Ｃが設けられている。

熱交換器７の具体的な構造が図２から図４に示されている。
図２及び図３には、交換器本体７０の全体構成が示されている。
図２及び図３において、交換器本体７０は、筒体の両端部が閉塞された構造の筐体７１と、筐体７１の内部にそれぞれ設けられた流体流通部７２及び温水流通部７３とを備えている。
筐体７１は、その内部が軸方向に沿って３つの室に仕切られており、そのうち中央に配置された室は、流体流通部７２と温水流通部７３とが熱交換するための熱交換室７１０である。
筐体７１のうち残りの２つの室は、第一流通室７１１と第二流通室７１２である。
交換器本体７０の大きさは、オイルタンク１の大きさ、その他の条件により設定されるものであるが、例えば、熱交換室７１０は、その軸方向に沿った長さが３．０ｍであり、内径寸法が０．６ｍである。
なお、筐体７１の中央部分は、複数の筒状体を接合して形成されてもよく（図２参照）、１本の筒状体から形成してもよい。

第一流通室７１１と熱交換室７１０とは、筐体７１の内部に設けられた隔壁７１Ａで仕切られている。隔壁７１Ａの平面と直交するように隔壁７１Ｂが配置され、隔壁７１Ｂで第一流通室７１１が導入用室７１１Ａと排出用室７１１Ｂに仕切られている。
導入用室７１１Ａは、筐体７１の一端側の周面に設けられた流体導入管７０１と連通している。排出用室７１１Ｂは、筐体７１の流体導入管７０１とは反対側の位置に設けられた流体搬出管７０２と連通している。
流体導入管７０１は、オイルタンク１から送られる洗浄液を導入用室７１１Ａに導入するものである。流体搬出管７０２は、排出用室７１１Ｂから洗浄液を洗浄液噴射ライン３に向けて排出するためのものである。
第二流通室７１２と熱交換室７１０とは、筐体７１に設けられた隔壁７１Ｃで仕切られている。

流体流通部７２は、第一流通室７１１及び第二流通室７１２と、熱交換室７１０に配置された複数本のチューブ７４とを備えて構成される。
チューブ７４は、例えば、内径寸法が２５．４ｍｍのステンレス製のストレート管であり、その両端部がそれぞれ隔壁７１Ａ，７１Ｃに支持されている。全てのチューブ７４の一端は、それぞれ第二流通室７１２に開口されている。複数本のチューブ７４は、隔壁７１Ｂの平面と連続した仮想平面を境に図中下方に配置される複数の第一管部材７４１と、図中上方に配置される複数の第二管部材７４２とから構成される。
第一管部材７４１の他端は、導入用室７１１Ａに開口され、第二管部材７４２の他端は排出用室７１１Ｂに開口されている。つまり、流体導入管７０１から導入された洗浄液は、第一流通室７１１の導入用室７１１Ａ、第一管部材７４１、第二流通室７１２、第二管部材７４２、排出用室７１１Ｂ及び流体搬出管７０２を通って洗浄液噴射ライン３に送られる（図２矢印Ｐ参照）。
なお、本実施形態では、複数本のチューブ７４は、それぞれ途中位置で、図示しない隔壁で支持される構造であってもよい。

温水流通部７３は、熱交換室７１０において、筐体７１の内周と複数のチューブ７４の外周との間の空間から構成される。
筐体７１の外周であって第二流通室７１２に近接する位置には温水導入管７１３が設けられ、第一流通室７１１に近接する位置には温水排出管７１４が設けられている。
温水導入管７１３と温水排出管７１４とは、それぞれ熱交換室７１０と連通している。温水導入管７１３から導入された温水は、熱交換室７１０を通った後、温水排出管７１４を通って温水タンク５２に戻される（図２の矢印Ｑ参照）。なお、温水流通部７３の温水導入管７１３の開口と近接した位置には、図示しないバッフル（邪魔板）が配置されている。このバッフルによって、温水導入管７１３から導入された温水の速度が落とされることになる。

チューブ７４の詳細な構成が図４に示されている。
図４において、チューブ７４の内部には、洗浄液で溶解されたスラッジＳの擬集体同士を分離させる擬集体分離素子７５が設けられている。
オイルタンク１の内部において、ノズル３１０から噴射された洗浄液でスラッジＳが溶解されると、スラッジＳを構成する擬集体同士が互いに反発して離れるが、循環ライン２で移送される間に分子間力等によって再度結合することがある。そのため、本実施形態では、互いに結合した擬集体同士を機械的な力によって再度分離させるために、擬集体分離素子７５をチューブ７４に設ける構成とした。

擬集体分離素子７５は、ステンレス製であって、チューブ７４の長さ方向に沿って配置された軸芯部７５０と、軸芯部７５０の周囲に一体に設けられた複数のループ部７５１とを備えている。これらのループ部７５１は、その軸芯部７５０に近接する部分において一部が重なり合っている。
ループ部７５１は、軸芯部７５０の軸方向に沿って複数箇所に配置された構成でもよく、１箇所のみ配置された構成でもよい。さらに、ループ部７５１は、針金や板を折り曲げて形成してもよい。また、互いに結合した擬集体を分離しやすくするために、ループ部７５１の前記軸方向と直交する平面内での位置を周方向に沿ってずらす構成としてもよい。さらに、ループ部７５１は、その数が限定されるものではない。
チューブ７４の内部に洗浄剤で溶解されたスラッジＳが流通すると、スラッジＳの互いに結合された擬集体がループ部７５１に衝突し、擬集体が分離された状態で、ノズル３１０に送られる。

次に、オイルタンクを洗浄する方法を図５及び図６に基づいて説明する。
［原油排出工程］
図１及び図５（Ａ）に示される通り、まず、排出ライン６の流路制御装置２３を順流モードとし、オイルタンク１の内部に収納されている原油をパイプ６１及びライン本管６２を通じてスロップタンク６３に送る。

オイルタンク１から原油を全て抜き取るが、オイルタンク１に残存する原油をそのまま洗浄液として用いることもできる。原油を洗浄液に含めて構成する場合には、原油の排出量は、オイルタンク１に残存する原油の量がスラッジＳの量の３．０倍以上４．０倍以下となるようにする。スラッジＳの正確な量は、後で実施するスラッジ計量工程で求められるため、ここでは、過去の経験からスラッジＳの積層量を推定し、推定したスラッジＳの量の３．０倍以上４．０倍以下の原油が残るように原油を排出する。
なお、原油が排出された状態では、ルーフ１２は全てのルーフサポートパイプ１３により、支持されることになる。
また、窒素供給ライン８及び酸素濃度検出ライン９を用いて、オイルタンク１の内部から酸素をパージする。

［準備工程］
［１］スラッジ計量工程
排出ライン６を止め、オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳの全体量を計量する。
図５（Ｂ）に示される通り、複数本のルーフサポートパイプ１３のうち全部又は一部のルーフサポートパイプ１３を複数本抜き取り、これらの抜き取った後に生じるサポート開口１４にそれぞれメジャーリングロッドＲをオイルタンク１の底部に向けて差し込む。これにより、ルーフ１２から積層されたスラッジＳの上部までの寸法を計測することができる。

ルーフ１２の下面からタンク本体１１の底部までの寸法が既知であるため、メジャーリングロッドＲの下端からルーフ１２の下面までの寸法から、スラッジＳの積層された高さを求めることができる。本実施形態では、メジャーリングロッドＲによる計測をルーフ１２の中心から外周にかけて複数列かつ各列複数箇所で行うことにより、タンク本体１１の底部に所定の領域で積層されたスラッジＳの全体の量を推測することができる。
なお、原油を含めて洗浄液を構成する際、スラッジＳの全体の量に対してオイルタンク１に収納された原油の量が４．０倍を超える場合には、必要な量だけ原油を前述の手順でオイルタンク１から排出する。逆に、原油の量がスラッジＳの量の３．０倍に満たない場合には、一度、排出して貯蔵した原油（共油）を必要量だけオイルタンク１の内部に投入する。投入する原油は、オイルタンク１に収納されていた原油（共油）を用いることが好ましいが、ない場合には、別途、用意した原油を用いてもよい。

［２］ノズル挿入工程
図５（Ｃ）に示される通り、ルーフ１２に噴射装置３１を設置する。なお、噴射装置３１はスラッジ計量工程の前に設置するものでもよい。
噴射装置３１の設置のため、メジャーリングロッドＲを抜いて生じたサポート開口１４に噴射装置３１のノズル３１０を挿入する。ノズル３１０は、メジャーリングロッドＲを抜いた箇所の全てに挿入するものでもよく、一部に挿入するものでもよい。一部に挿入した場合では、必要に応じて、サポート開口１４にルーフサポートパイプ１３を設けてもよい。

［ソフトスラッジ洗浄工程］
［１］洗浄液噴射工程
オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳに向けて洗浄液をノズル３１０から噴射する。そのため、洗浄液供給ライン４を操作し、ＬＣＯからなる洗浄液を循環ライン２に送る。
洗浄液は、循環ライン２及び熱交換器７を経由して洗浄液噴射ライン３のノズル３１０から噴射されてスラッジＳに供給される。ここで、オイルタンク１の内部には原油があるため、原油を含めてソフトスラッジ用洗浄液が構成される。なお、原油を全て排出した際には、一旦、排出した原油をソフトスラッジ用洗浄液として用いる。
ノズル３１０から噴射されるソフトスラッジ用洗浄液は、所定の圧力でスラッジＳ、特に、上層部分にあるソフトスラッジ部Ｓ１に衝突し、ソフトスラッジ部Ｓ１が溶解する。さらに、複数のノズル３１０は、エアーモータによって洗浄液の噴射姿勢が適宜変更されるため、オイルタンク１の隅々までソフトスラッジ用洗浄液が行き渡ることになる。

熱交換器７は、温水供給ライン５と接続されており、温水供給ライン５の温水タンク５２に予め蓄えられた温水は、ポンプ５５を作動させることで、温水供給管５１、供給側配管７Ａ、交換器本体７０、排出側配管７Ｂ及び温水タンク５２に戻る。そのため、ノズル３１０から噴射されるソフトスラッジ用洗浄液は、４０℃程度の温度が維持されることになる。
ここで、噴射装置３１で噴射される単位時間当たりの噴射量は既知であり、噴射装置３１の台数も既知であり、スラッジＳに噴射されるソフトスラッジ用洗浄液の量はスラッジ計量工程で計量されているため、洗浄液の噴射時間を設定することで、洗浄液の噴射量を所定の値とすることができる。
所定量のソフトスラッジ用洗浄液を噴射したら洗浄液噴射工程を終了する。

［２］循環工程
図１及び図６（Ｄ）に示される通り、洗浄液噴射工程が終了したら、ソフトスラッジ部が溶解したソフトスラッジ用洗浄液をオイルタンク１から一度排出するとともに再度オイルタンク１に戻す。
そのため、洗浄液供給ライン４を操作し、ＬＣＯからなる流体が循環ライン２に送られることを中止する。
そして、循環ライン２の流路制御装置２３を順流モードにして、ソフトスラッジ部が溶解したソフトスラッジ用洗浄液をパイプ２１、循環ライン２、熱交換器７を経由して噴射装置３１に送る（図６（Ｄ）の矢印Ａ参照）。

すると、流路制御装置２３の作動によって、ソフトスラッジ部とともにソフトスラッジ用洗浄液が循環ライン２及び熱交換器７を流れて噴射装置３１に送られ、これらの噴射装置３１のノズル３１０からオイルタンク１の底部に積層されたスラッジＳに噴射される。これにより、洗浄液噴射工程による流体の噴射では溶解しなかったソフトスラッジ部Ｓ１が溶解することになる。なお、ソフトスラッジ噴射工程と同様に、ノズル３１０から噴射される流体は、熱交換器７によって、４０℃程度の温度が維持されることになる。
循環工程では、スラッジＳが溶解された洗浄液が熱交換器７のチューブ７４を通るが、チューブ７４の内部に設けられている擬集体分離素子７５によって、ソフトスラッジ部Ｓ１の擬集体同士が分離し、ソフトスラッジ用洗浄液とソフトスラッジ部Ｓ１とが乱流撹拌された状態で、タンク本体１１に送られる。

本実施形態では、流路制御装置２３による順流モードの操作を所定時間実施した後、流路制御装置２３を切り替えて逆流モードにする。これにより、循環ライン２に貯まっているソフトスラッジ部が溶解されたソフトスラッジ用洗浄液がパイプ２１からタンク本体１１の底部に向けて逆噴射されることになり（図６（Ｄ）の矢印Ｂ参照）、タンク本体１１に積層されているソフトスラッジ部Ｓ１が撹拌されることになる。なお、本実施形態では、循環ライン２に加え、あるいは、循環ライン２に代えて、排出ライン６の流路制御装置２３を順流モードにすることで、タンク本体１１の内部に積層されたスラッジＳに原油を逆噴射させるものでもよい。
以上の工程を所定時間実施し、循環工程を終了する。流路制御装置２３による順流モードと逆流モードとは繰り返して実施するものでもよい。

［ソフトスラッジ排出工程］
［１］スラッジ排出
ソフトスラッジ循環工程が終了したら、循環ライン２の運転を停止し、排出ライン６の流路制御装置２３を順流モードにする。すると、タンク本体１１に収納されたソフトスラッジ部Ｓ１が溶解されたソフトスラッジ用洗浄液は、パイプ６１及びライン本管６２を通じてスロップタンク６３に送られる。
所定時間が経過し、オイルタンク１からソフトスラッジ部Ｓ１が溶解されたソフトスラッジ用洗浄液が排出されなくなったら、オイルタンク１の底部に残存するスラッジＳはハードスラッジ部Ｓ２である。

［２］スラッジ計量工程
図６（Ｅ）に示される通り、オイルタンク１の内部に付着されたハードスラッジ部Ｓ２の量を計量する。そのため、全てあるいは一部の噴射装置３１をルーフ１２から取り外し、これらの噴射装置３１のノズル３１０が抜き取られた後に生じるサポート開口１４にそれぞれメジャーリングロッドＲをオイルタンク１の底部に向けて差し込み、さらに、前述と同様に、オイルタンク１の底部に付着したハードスラッジ部Ｓ２の量を求める。

［ハードスラッジ洗浄工程］
［１］洗浄液噴射工程
オイルタンク１の内部に積層されたハードスラッジ部Ｓ２に向けてハードスラッジ用洗浄液をノズル３１０から噴射する。そのため、洗浄液供給ライン４を操作し、ＬＣＯのみ、ＬＣＯ及び化学剤からなる流体、あるいは、ＬＣＯ、ＣＬＯ及び化学剤からなる流体をハードスラッジ用洗浄液として循環ライン２に送る。
ハードスラッジ用洗浄液は、循環ライン２及び熱交換器７を経由して洗浄液噴射ライン３のノズル３１０から噴射されてハードスラッジ部Ｓ２に衝突する。
ノズル３１０から噴射されるハードスラッジ用洗浄液は、所定の圧力でハードスラッジ部Ｓ２に衝突することで、ハードスラッジ部Ｓ２を溶解させる。ソフトスラッジ噴射工程と同様に、ノズル３１０から噴射される流体は、熱交換器７によって、４０℃程度の温度が維持されることになる。

［２］循環工程
図１及び図６（Ｄ）に示される通り、ハードスラッジ部Ｓ２が溶解したハードスラッジ用洗浄液をオイルタンク１から一度排出するとともに再度オイルタンク１に戻す。
そのため、ソフトスラッジ洗浄工程と同様に、洗浄液供給ライン４を操作し、ハードスラッジ用洗浄液が循環ライン２に送られることを中止する。
そして、循環ライン２の流路制御装置２３を順流モードにして、ハードスラッジ部Ｓ２が溶解したハードスラッジ用洗浄液をパイプ２１、循環ライン２、熱交換器７を経由して噴射装置３１に送る（図６（Ｄ）の矢印Ａ参照）。
すると、洗浄液噴射工程による流体の噴射では溶解しなかったソフトスラッジ部Ｓ１が溶解することになる。
ハードスラッジ洗浄工程においても、循環工程では、ハードスラッジ部Ｓ２が溶解されたハードスラッジ用洗浄液が熱交換器７のチューブ７４を通る。チューブ７４の内部に設けられている擬集体分離素子７５によって、ハードスラッジ部Ｓ２の擬集体同士が分離し、ハードスラッジ用洗浄液とハードスラッジ部Ｓ２とが乱流撹拌された状態で、タンク本体１１に送られる。
以上の工程を所定時間実施し、循環工程を終了する。流路制御装置２３による順流モードと逆流モードとは繰り返して実施する。

［ハードスラッジ排出工程］
［１］スラッジ計量工程
図６（Ｅ）に示される通り、ハードスラッジ循環工程が終了したら、オイルタンク１の内部に付着されたスラッジＳの量を計量し、オイルタンク１の底部にスラッジＳが積層されているか否かを確認する。
スラッジＳの量が規定値以下であれば、オイルタンク１内にスラッジがないことが確認されたことになる。
［２］スラッジ排出
図６（Ｆ）に示される通り、オイルタンク１の底部にスラッジＳが付着されていないことを確認したら、ソフトスラッジ排出工程と同様の手順で、ハードスラッジ部Ｓ２が溶解されたハードスラッジ用洗浄液を、パイプ６１及びライン本管６２を通じてスロップタンク６３に送る。

［３］温水洗浄工程
スラッジＳが溶解された流体がオイルタンク１から排出されたら、オイルタンク１に温水を供給して温水洗浄を実施する。そのため、図１に示される通り、温水供給管５１の第一分岐管５１１に設けられた開閉弁５６を開放操作して、温水タンク５２に蓄えられた温水を洗浄液噴射ライン３のノズル３１０からタンク本体１１に向けて噴射する。

従って、本実施形態では、次の作用効果を奏することができる。
（１）オイルタンク１から原油を排出し、オイルタンク１のルーフ１２に予め形成されたサポート開口１４にノズル３１０を挿入し、オイルタンク１から原油を排出した後にオイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳに、ＬＣＯが含まれた洗浄液をノズル３１０から噴射し、洗浄液に溶解されたスラッジＳをオイルタンク１から排出するとともに再度オイルタンク１に戻してリサイクル洗浄し、オイルタンク１からスラッジＳが溶解された洗浄液を排出した。そのため、洗浄液がＬＣＯを含んで構成されるので、洗浄効果が高いものとなる。しかも、オイルタンク１の内部に洗浄液を供給するにあたり、ルーフ１２に既設されているサポート開口１４を利用しているので、オイルタンク１の内部に洗浄機や撹拌機を配置する場合に比べて、洗浄作業が容易となり、洗浄のためのコストを低くすることができる。

（２）スラッジＳには、成分が異なる上層部分のソフトスラッジ部Ｓ１と下層部分のハードスラッジ部Ｓ２とがあることに着目し、洗浄液として、ソフトスラッジ用洗浄液とハードスラッジ用洗浄液との２種類を用意した。ハードスラッジ部Ｓ２には、アスファルテンが含まれるため、ハードスラッジ用洗浄液は、ＬＣＯと、界面活性剤及びリモネンが添加される化学剤とを含む構成とした。ソフトスラッジ部Ｓ１には、アスファルテンが含まれることが少なく、化学剤は必ずしも必要とされないため、化学剤が含まれない洗浄液をソフトスラッジ用とし、スラッジを排出するためのコストダウンを図った。

（３）ハードスラッジ用洗浄液は、オイルタンク１に堆積されているハードスラッジ部Ｓ２の量に対してＬＣＯの量が１．０倍以上としたので、ハードスラッジ部Ｓ２を効率的にオイルタンクから排出することができる。

（４）ハードスラッジ用洗浄液に原油を含めたので、洗浄液の動粘度が低いものとなり、スラッジの排出作業が容易となる。特に、ＬＣＯの量をハードスラッジ部Ｓ２の量に対して２．０倍とし、原油の量をハードスラッジ部Ｓ２の量に対して０．５倍としたので、スラッジの排出をより効率的に実施できる。

（５）洗浄液に溶解されたスラッジＳをオイルタンク１から排出するとともに再度オイルタンク１に戻し、スラッジＳが溶解された洗浄液をオイルタンク１に向けて逆流させることにしたから、オイルタンク１の内部から流出する順流工程に加え、オイルタンク１の内部に向けて流入する逆流工程を実施することで、洗浄液でスラッジＳを効果的に溶解させることが可能となる。そのため、スラッジＳの排出を効率的に行うことができる。

（６）ソフトスラッジ部Ｓ１の洗浄と排出とを実施した後に、ハードスラッジ部Ｓ２の洗浄と排出とを実施したので、この点からも、効率的にオイルタンク１を洗浄することができる。

（７）原油が排出された後であってノズル３１０をサポート開口１４に挿入する前に、オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳの量を計量するため、ノズルから排出される流体のスラッジＳに対する量を適正なものにすることができる。

（８）スラッジＳが溶解された洗浄液を排出する前に、オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳの量を計量するので、スラッジＳがオイルタンク１の底部に残っていないことを確認した上で、スラッジＳが溶解された洗浄液をオイルタンク１の外部に排出するので、スラッジＳの排出を確実に実施することができる。

（９）スラッジＳが溶解された流体を排出した後に、オイルタンク１に水を供給するので、仮に、オイルタンク１の底部にスラッジＳが残されていたとしても、スラッジＳを水とともに外部に排出することができるとともに、オイルタンク１の内部の脱臭を図ることができる。

（１０）オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳにＬＣＯを含む流体を噴射するノズル３１０を有する洗浄液噴射ライン３と、ＬＣＯ及び原油を含む洗浄液に溶解されたスラッジＳをオイルタンク１から排出するとともに再度オイルタンク１に戻す循環ライン２と、オイルタンク１からスラッジＳが溶解された洗浄液を排出する排出ライン６と、循環ライン２に接続されノズル３１０に洗浄液を供給する洗浄液供給ライン４と、を備えて洗浄装置を構成し、ノズル３１０の噴射姿勢を変更可能としたので、オイルタンク１の隅々まで洗浄液を行き渡らせることが可能となり、高い洗浄効果を得ることができる。

（１１）オイルタンク１から送られるスラッジＳが溶解された洗浄液を加熱する熱交換器７を循環ライン２に設けたので、オイルタンク１に送られる洗浄液が所定の温度を維持されることになり、オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳの溶解が促進することになる。

（１２）熱交換器７は、筐体７１と、筐体７１の内部にそれぞれ設けられた流体流通部７２及び温水流通部７３とを備え、流体流通部７２は、チューブ７４と、チューブ７４の内部に設けられ洗浄液で溶解されたスラッジＳの擬集体同士を分離させる擬集体分離素子７５とを有するので、チューブ７４の内部をスラッジＳが溶解された洗浄液が擬集体分離素子７５を通ると、互いに結合された擬集体が擬集体分離素子７５に衝突して乱流撹拌された状態でノズル３１０に送られる。そのため、ノズル３１０からオイルタンク１に供給される洗浄液には大きな固まりのスラッジＳがないので、配管等の詰まりがなくなり、排出操作を容易に行うことができる。

本実施形態の洗浄効果を確認するために、実施例について説明する。
本実施例は、オイルタンク１に付着したスラッジを用意し、このスラッジと洗浄液とをドラム缶に投入し、ドラム缶内でスラッジを洗浄液に溶解撹拌し、その際の引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、５℃の環境下における目視評価も併せて行った。
ここで、タンク内での流動性を確保するために、冬期及び夜間を考慮して、流動点の基準値を−１０．０℃以下とした。
ポンプとして使用する遠心式ポンプの粘度限界５００Ｐａ・Ｓを考慮して、５０℃での動粘度の基準値を１００ｍｍ^２／ｓ以下とした。
トッパーフィードの基準１質量％を考慮して、水泥分の含有量の基準値を１０質量％以下とした。
ドラム缶は、内径０．５６６ｍ、高さ０．８９０ｍ、内容積０．２２４ｍ^３である。
スラッジはオイルタンク１に付着したものを用意した。このスラッジを分析したところ、スラッジ成分は、２７質量％のワックス、１０質量％のアスファルテン、５９質量％のライドハイドローカーボン、２質量％の残渣物、及び２質量％の水分からなる。

［実施例１］
洗浄液：ＬＣＯ、原油及び化学剤
スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが２、原油が０．５である。ＣＬＯは含まれない。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで１５０ｍｍ分投入し、ＬＣＯを深さ３００ｍｍ分投入し、原油を深さで７５ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
化学剤：２０質量％のカルボキシベタインと、２０質量％のスルホベタインと、６０質量％のリモネンとからなる（ソフタード工業製品番号ＨＫＳ−１０１Ａ）。
化学剤は洗浄液全体に対して０．５質量％含まれる。つまり、化学剤は０．４３９kgドラム缶に投入した。
実施例１の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２７．５℃であり、動粘度は１０．４８ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。実施例１の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「さらさらな液体であり、表面に極薄いワックスが析出した」に過ぎず、問題は全く見あたらず、最もよい評価であった。

［実施例２］
実施例２は、化学剤の比率が実施例１と異なり、他の条件は実施例１と同じである。
化学剤：実施例１と同様成分の化学剤（クリンハーバーズ社製品番号Ｓ−６２０）
化学剤は洗浄液全体に対して０．２質量％含まれる。化学剤を０．１７５kg投入した。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２２．５℃であり、動粘度は６．７３４ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。
実施例２の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「さらさらな液体であり、表面に極薄いワックスが析出した」に過ぎず、問題は全く見あたらず、最もよい評価であった。

［実施例３］
洗浄液：ＬＣＯ及び化学剤
スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが２である。原油及びＣＬＯは含まれない。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで１７５ｍｍ分投入し、ＬＣＯを深さ３５０ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
化学剤：製品番号ＨＫＳ−１０１Ａが洗浄液全体に対して０．５質量％含まれる。つまり、化学剤を０．４０９kg投入した。
実施例３の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２７．５℃であり、動粘度は１７．４１ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。実施例３の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「さらさらな液体であり、表面に極薄いワックスが析出した」に過ぎず、問題は全く見あたらず、最もよい評価であった。

［実施例４］
実施例４は、化学剤の比率が実施例３と異なり、他の条件は実施例３と同じである。つまり、スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが２である。
化学剤はクリンハーバーズ社製品番号Ｓ−６２０を用いた。化学剤は洗浄液全体に対して０．２質量％含まれる。つまり、化学剤を０．１６４kg投入した。
実施例４の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２２．５℃であり、動粘度は９．５３２ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。実施例４の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「さらさらな液体であり、表面に極薄いワックスが析出した」に過ぎず、問題は全く見あたらず、最もよい評価であった。

［実施例５］
実施例５は、洗浄液に化学剤が含まれない点で実施例３と相違し、他の条件は実施例３と同じである。つまり、スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが２であり、ＣＬＯ及び原油は含まれない。
実施例５の洗浄液にスラッジをドラム缶にて溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は３１℃であり、流動点は−２５℃であり、動粘度は１３．４４ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は６質量％であった。実施例５の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「表面に薄いワックスが析出した」に過ぎず、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例６］
洗浄液：ＬＣＯ及び原油
スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１、原油が０．５である。ＣＬＯ及び化学剤は含まれない。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで２１０ｍｍ分投入し、ＬＣＯを深さ２１０ｍｍ分投入し、原油を深さで１０５ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
実施例６の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２０℃であり、動粘度は２８．７７ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は６質量％であった。実施例６の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「低粘度、流動性あり」であり、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例７］
実施例７は、化学剤が洗浄液に含まれる点で実施例６と相違し、他の条件は実施例６と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１であり、原油が０．５である。ＣＬＯは含まれない。
化学剤は、ソフタード工業製品番号ＨＫＳ−１０１Ａを洗浄液全体に対して０．５質量％含めた。つまり、化学剤を０．３６９kg投入した。
実施例７の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−１７．５℃であり、動粘度は４２．３４ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。実施例７の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「低粘度、流動性あり」であり、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例８］
実施例８は、化学剤が洗浄液に含まれる点で実施例６とは相違するものであり、他の条件は実施例６と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１であり、原油が０．５である。ＣＬＯは含まれない。
化学剤は、クリンハーバーズ社製品番号Ｓ−６２０を洗浄液全体に対して０．２質量％含めた。つまり、化学剤を０．１４７kg投入した。
実施例８の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−３０℃であり、動粘度は３１．２４ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。実施例８の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「低粘度、流動性あり」であり、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例９］
洗浄液：ＬＣＯ、ＣＬＯ及び化学剤
スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１、ＣＬＯが０．５である。原油は含まれない。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで２１０ｍｍ分投入し、ＬＣＯを深さ２１０ｍｍ分投入し、ＣＬＯを深さで１０５ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
化学剤：製品番号Ｓ−６２０を洗浄液全体に対して０．２質量％含めた。つまり、化学剤を０．１４７kg投入した。
実施例９の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２２．５℃であり、動粘度は４１．５８ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。実施例９の流動点及び動粘度は適正なものであった。
目視評価は、「高粘度、やや流動性あり」であり、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例１０］
洗浄液は、ＣＬＯと化学剤の比率を変えた点で実施例９と異なり、他の条件は実施例９と同じである。
スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１であり、ＣＬＯが１．０である。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで１７５ｍｍ分投入し、ＬＣＯを深さ１７５ｍｍ分投入し、ＣＬＯを深さで１７５ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
化学剤は、製品番号ＨＫＳ−１０１Ａを洗浄液全体に対して０．５質量％含めた。つまり、化学剤を０．４０９kg投入した。
実施例１０の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２５℃であり、動粘度は４９．８１ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。実施例１０の流動点及び動粘度は適正なものであった。
目視評価は、「高粘度、やや流動性あり」であり、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例１１］
洗浄液：ＬＣＯ、ＣＬＯ、原油及び化学剤
スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１、ＣＬＯが０．５、原油が０．５である。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで１８０ｍｍ分投入し、ＬＣＯを深さ１８０ｍｍ分投入し、ＣＬＯを深さで９０ｍｍ分投入し、原油を深さで９０ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
化学剤：製品番号ＨＫＳ−１０１Ａを洗浄液全体に対して０．５質量％含めた。つまり、化学剤を０．４２１kg投入した。
実施例１１の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−３０℃であり、動粘度は２７．５２ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は６質量％であった。実施例１１の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「中粘度、流動性あり」であり、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例１２］
洗浄液は、化剤の比率を変えた点で実施例１１と相違し、他の条件は実施例１１と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１．０であり、ＣＬＯが０．５であり、原油が０．５である。
化学剤は、製品番号Ｓ−６２０を洗浄液全体に対して０．２質量％含めた。つまり、化学剤を０．１６８kg投入した。
実施例１２の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−３０℃であり、動粘度は２６．１８ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は６質量％であった。実施例１２の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「中粘度、流動性あり」であり、問題は見あたらず、総合的に実施例１〜４に次ぐよい評価であった。

［実施例１３］
洗浄液は、化学剤がないことが実施例９と相違し、他の条件は実施例９と同じである。つまり、スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１であり、ＣＬＯが０．５である。原油及び化学剤は含まれない。
実施例１３の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−３０℃であり、動粘度は７３．１６ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は８質量％であった。実施例１３の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「高粘度、やや流動性あり」であり、問題は全く見あたらず、総合的に実施例５〜１２に次ぐ評価であった。

［実施例１４］
洗浄液は、化学剤の比率が実施例９と相違し、他の条件は実施例９と同じである。つまり、スラッジの質量を１とすると、ＬＣＯが１であり、ＣＬＯが０．５である。原油は含まれない。
化学剤は、製品番号「ＨＫＳ−１０１Ａ」を洗浄液全体に対して０．５質量％含めた。つまり、化学剤を０．３６９kg投入した。
実施例１４の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２７．５℃であり、動粘度は５６．５ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は２質量％であった。実施例１４の流動点、動粘度及び水泥分は適正なものであった。
目視評価は、「高粘度、やや流動性あり」であり、問題は全く見あたらず、総合的に実施例５〜１２に次ぐ評価であった。

［比較例１］
洗浄液：ＣＬＯ
スラッジの質量を１とすると、ＣＬＯが１である。ＬＣＯ、原油及び化学剤は含まれない。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで２６５ｍｍ分投入し、ＣＬＯを深さ２６５ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
比較例１の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は５．０℃であり、動粘度は８５３ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は１６質量％であった。比較例１の流動点、動粘度及び水泥分は、それぞれ適正なものとは言えない。
目視評価は、「高粘度、流動性が乏しい」ものであり、総合的に、最も悪い評価であった。

［比較例２］
比較例２はＣＬＯの比率が比較例１と相違し、他の条件は比較例１と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＣＬＯが２である。ＬＣＯ、原油及び化学剤は含まれない。
比較例２の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２．５℃であり、動粘度は２１９ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は６質量％であった。比較例１の流動点及び動粘度は、それぞれ適正なものとは言えない。
目視評価は、「高粘度、流動性が乏しい」ものであり、総合的に、最も悪い評価であった。

［比較例３］
比較例３は洗浄液に化学剤が含まれる点で比較例１と相違し、他の条件は比較例１と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＣＬＯが１である。化学剤は、製品番号「ＨＫＳ−１０１Ａ」を洗浄液全体に対して０．５質量％含めた。つまり、化学剤を０．３１０kg投入した。ＬＣＯ及び原油は含まれない。
比較例３の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−５℃であり、動粘度は４３１ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は２０質量％であった。比較例３の流動点、動粘度及び水泥分は、それぞれ適正なものとは言えない。
目視評価は、「高粘度、流動性が乏しい」ものであり、総合的に最も悪い評価であった。

［比較例４］
比較例４は洗浄液に化学剤が含まれる点で比較例１と相違し、他の条件は比較例１と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＣＬＯが１である。化学剤は、製品番号「Ｓ−６２０」を洗浄液全体に対して０．２質量％含めた。化学剤は０．１２４kg投入した。ＬＣＯ及び原油は含まれない。
比較例４の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は０℃であり、動粘度は８１７ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は１６質量％であった。比較例４の流動点、動粘度及び水泥分は、それぞれ適正なものとは言えない。
目視評価は、「高粘度、流動性が乏しい」ものであり、総合的に、最も悪い評価であった。

［比較例５］
比較例５はＣＬＯの比率が比較例１と相違し、他の条件は比較例１と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＣＬＯが２である。
化学剤は、製品番号「ＨＫＳ−１０１Ａ」を洗浄液全体に対して０．５質量％含めた。ＬＣＯ及び原油は含まれない。
比較例５の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−７．５℃であり、動粘度は２３４ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は６質量％であった。比較例５の流動点及び動粘度は、それぞれ適正なものとは言えない。
目視評価は、「高粘度、流動性が乏しい」ものであり、総合的に最も悪い評価であった。

［比較例６］
比較例６はＣＬＯの比率及び洗浄液に化学剤が含まれる点で比較例１と相違し、他の条件は比較例１と同じである。
つまり、スラッジの質量を１とすると、ＣＬＯが２である。化学剤は、製品番号「Ｓ−６２０」を洗浄液全体に対して０．２質量％含めた。ＬＣＯ及び原油は含まれない。
比較例６の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−１７．５℃であり、動粘度は１９３ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は４質量％であった。比較例６の動粘度は適正なものとは言えない。
目視評価は、「高粘度、流動性が乏しい」ものであり、総合的に、最も悪い評価であった。

［比較例７］
洗浄液：ＣＬＯ、原油及び化学剤
スラッジの質量を１とすると、ＣＬＯが１であり、原油が０．５である。ＬＣＯは含まれない。つまり、前述のドラム缶に、スラッジを深さで２１０ｍｍ分投入し、ＣＬＯを深さ２１０ｍｍ分投入し、原油を深さで１０５ｍｍ分投入した。加温温度は４０℃である。
化学剤は、製品番号「ＨＫＳ−１０１Ａ」を洗浄液全体に対して０．５質量％含めた。つまり、化学剤を０．３６９kg投入した。
比較例７の洗浄液にスラッジをドラム缶にて撹拌溶解させた後、引火点、流動点、動粘度、水泥分を測定し、目視による評価を行った。
引火点は室温（２５℃）であり、流動点は−２．５℃であり、動粘度は１４３ｍｍ^２／ｓであり、水泥分は１０質量％であった。比較例７の流動点、動粘度及び水泥分は、それぞれ適正なものとは言えない。
目視評価は、「高粘度、流動性が乏しい」ものであり、総合的に、最も悪い評価であった。

以上の実施例から、スラッジの質量１に対してＬＣＯ１倍以上のＬＣＯを含む洗浄液は流動点、動粘度及び水泥分とも好適な値を得ることができた。つまり、ＬＣＯをスラッジの質量と同じ量だけ用いることで、流動性と動粘度とも溶解性のある値となった。特に、スラッジの質量１に対してＬＣＯを２倍とした場合には、好適な結果を得ることができた。
さらに、ＣＬＯを用いる場合では、ＬＣＯを併せて用いることにより、溶解性を確保することができる。これに対して、比較例に示される通り、洗浄液にＬＣＯを含めないと、流動点、動粘度及び水泥分とも基準値を外れることになり、スラッジの排出に困難性を伴うことがわかる。
しかも、実施例１〜４から、所定量の化学剤を洗浄液に含めると、化学剤を含めない場合に比べて、動粘度が低くなり、スラッジを容易にオイルタンクから排出することができる。逆に、化学剤を用いない場合には、水泥分が高いものとなる。チクソトロピック性の観点からも化学剤の添加が好ましい。さらに、実施例１と実施例３とを比較し、実施例２と実施例４とを比較してわかるように、原油が含まれる場合が含まれない場合に比べて、動粘度が低い。そのため、スラッジの排出を容易に行えることがわかる。そして、ＬＣＯの量がスラッジの量に対して２．０倍であり、原油の量がスラッジの量に対して０．５倍とすると、流動点、動粘度及び水泥分とも最も良い値となることがわかる。

次に、オイルタンク１の内部において、スラッジが溶解された洗浄液において、オイルタンク１の内部の上下で流動点の差が生じることを確認する実施例について説明する。
まず、実施例１において、洗浄液にスラッジを一度溶解させた後、放置し、ドラム缶の上層と下層とで流動点を測定した。その結果、流動点は、上層では、−５０℃であるのに対して、下層では、−３０℃であった。
次に、実施例３においても同様の実験を行ったところ、流動点は、上層では、−２７．５℃であり、下層では、−４７．５℃であった。
以上の通り、ドラム缶の内部に収納されスラッジが溶解された洗浄液において上下に流動点の差が生じることから、ドラム缶より大きなオイルタンクにおいても、上下で流動点の差が生じることが容易に推測できる。

なお、本発明は、前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲で以下に示される変形をも含むものである。
例えば、前記実施形態では、ノズルが挿入される既設開口部をサポート開口１４としたが、本発明の既設開口部は、予め、ルーフに形成されている開口であれば、サポート開口１４に限定されるものではなく、例えば、マンホールであってもよい。

また、ノズル３１０をサポート開口１４に挿入する前や、スラッジＳが溶解された流体を排出する前に、オイルタンク１の内部に積層されたスラッジＳの量を計量することにしたが、本発明では、この計量工程を省略するものでもよい。
さらに、本発明では、スラッジＳが溶解された流体を排出した後に、オイルタンク１に水を供給する工程を省略してもよい。

本発明では、必ずしも熱交換器７を設けることを要しない。熱交換器を設ける場合であっても、チューブ７４に擬集体分離素子７５を必ずしも設けることを要しない。
仮に、擬集体分離素子７５をチューブ７４に設ける場合であっても、前記実施形態の構成に限定されるものではない。つまり、擬集体分離素子７５は、互いに結合した擬集体同士を機械的な力によって再度分離させる構成であれば、その具体的な構成は限定されるものではなく、例えば、チューブ７４の内部にガラスウールを充填させるものであってもよい。
さらに、擬集体分離素子７５を設ける場合であっても、熱交換器に設けることを要しない。つまり、循環ラインに熱交換器とは別に擬集体分離素子を備えたスラッジ分離装置を設ける構成としてもよい。このスラッジ分離装置には、スラッジが溶解された洗浄液を加熱する熱源を熱交換器とは別に設けるものでもよく、当該熱源自体を設けない構成でもよい。

さらに、本発明では、ハードスラッジ用洗浄液をソフトスラッジ用洗浄液として使用してもよい。
また、本発明では、必ずしも、オイルタンク１の内部に向けて流入する逆流工程を実施することを要しない。

本発明は石油精製プラントに利用することができる。

１…オイルタンク、１１…タンク本体、１２…ルーフ、１３…ルーフサポートパイプ、１４…サポート開口（既設開口部）、２…循環ライン、３…洗浄液噴射ライン、４…洗浄液供給ライン、５…温水供給ライン、６…排出ライン、７…熱交換器、Ｓ…スラッジ、Ｓ１…ソフトスラッジ部、Ｓ２…ハードスラッジ部

Claims (10)

1. 既設開口部が形成されたルーフを有するオイルタンクの内部を洗浄する方法であって、
   前記既設開口部にノズルを挿入する準備工程と、
   前記オイルタンクから原油を排出した後に前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジに、炭化水素油の流動接触分解で留出されるＬＣＯ（Light Cycle Oil：分解軽油）が含まれた洗浄液を前記ノズルから噴射し、前記洗浄液で前記スラッジを溶解させ、前記洗浄液に溶解されたスラッジを前記オイルタンクから排出するとともに再度前記オイルタンクに戻す洗浄工程と、
   前記オイルタンク内の洗浄が終了した後、前記オイルタンクから前記スラッジが溶解された前記洗浄液を排出するスラッジ排出工程と、を備えた
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
2. 請求項１に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記スラッジは、上層部分を構成する軟質のソフトスラッジ部と下層部分を構成する硬質のハードスラッジ部とを有し、
   前記洗浄液は、前記ソフトスラッジ部を溶解するためのソフトスラッジ用洗浄液と、前記ハードスラッジ部を溶解するためのハードスラッジ用洗浄液とを備え、
   前記ソフトスラッジ用洗浄液は、前記ＬＣＯと、原油とを含み、
   前記ハードスラッジ用洗浄液は、前記ＬＣＯと、界面活性剤及びリモネンを含む化学剤とを含む、
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
3. 請求項２に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記ハードスラッジ用洗浄液は、前記オイルタンクに堆積されている前記ハードスラッジ部の量に対して前記ＬＣＯの量が１．０倍以上とされる
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
4. 請求項３に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記ハードスラッジ用洗浄液は、原油を含む
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
5. 請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記洗浄工程は、前記洗浄液に溶解されたスラッジを前記オイルタンクから排出するとともに再度前記オイルタンクに戻す循環工程と、前記循環工程で前記洗浄液に溶解されたスラッジが循環される方向とは逆方向に前記洗浄液を前記オイルタンクに逆流させる逆流工程とを備える
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
6. 請求項４又は請求項５に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記洗浄工程は、前記ソフトスラッジ用洗浄液を用いて前記ソフトスラッジ部を洗浄するソフトスラッジ洗浄工程と、前記ハードスラッジ用洗浄液を用いて前記ハードスラッジ部を洗浄するハードスラッジ洗浄工程とを備え、
   前記スラッジ排出工程は、前記オイルタンクから前記ソフトスラッジ部が溶解された前記洗浄液を排出するソフトスラッジ排出工程と、前記オイルタンクから前記ハードスラッジ部が溶解された前記洗浄液を排出するハードスラッジ排出工程とを備え、
   前記ハードスラッジ洗浄工程は、前記ソフトスラッジ排出工程を実施した後に実施される
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
7. 請求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記準備工程は、前記原油が排出された後であって前記ノズルを前記既設開口部に挿入する前に、前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジの量を計量するスラッジ計量工程を備える
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
8. 請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記スラッジ排出工程は、前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジの量を計量するスラッジ計量工程を備える
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
9. 請求項１乃至請求項８のいずれか１項に記載されたオイルタンクの洗浄方法において、
   前記スラッジ排出工程は、前記スラッジが溶解された前記洗浄液を排出した後に、前記オイルタンクに水を供給する
   ことを特徴とするオイルタンクの洗浄方法。
10. 既設開口部が形成されたルーフを有するオイルタンクの内部を洗浄する装置であって、
    前記オイルタンクの内部に積層されたスラッジに、炭化水素油の流動接触分解で留出されるＬＣＯ（Light Cycle Oil：分解軽油）が含まれた洗浄液を噴射するノズルを有する洗浄液噴射ラインと、
    前記洗浄液に溶解されたスラッジを前記オイルタンクから排出するとともに再度前記オイルタンクに戻す循環ラインと、
    前記オイルタンクから前記スラッジが溶解された前記洗浄液を排出する排出ラインと、
    前記循環ラインに接続され前記ノズルに前記洗浄液を供給する洗浄液供給ラインと、を備え、
    前記ノズルは前記既設開口部に挿入可能かつ噴射姿勢を変更可能である
    ことを特徴とするオイルタンクの洗浄装置。

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