JP2015212343A - 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品 - Google Patents
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Abstract
【課題】高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制された成形品を得ることのできるポリアミド樹脂組成物を提供すること。
【解決手段】ポリアミド樹脂(A)および層状珪酸塩(B)を配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
【選択図】なし
【解決手段】ポリアミド樹脂(A)および層状珪酸塩(B)を配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
【選択図】なし
Description
本発明は、ポリアミド樹脂と層状珪酸塩を配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを成形してなる成形品に関するものである。
近年、石油燃料の枯渇の課題や、有害ガス排出量の削減の要請に対応するために、水素と空気中の酸素を電気化学的に反応させて発電する燃料電池を自動車に搭載し、燃料電池が発電した電気をモータに供給して駆動力とする燃料電池電気自動車が注目されてきている。水素は分子サイズが小さいため、比較的分子サイズの大きい天然ガスなどに比べ、樹脂中を透過し易いこと、高圧水素は常圧の水素に比べ、樹脂中に蓄積される量が多くなることなどから、これまでの樹脂製タンクでは、高圧水素の充填、放圧を繰り返すと、変形や破壊が起こる課題があった。
燃料電池電気自動車の水素ガスなどの加圧流体の貯蔵に用いられるタンクとしては、例えば、金属製端部品と、端部品を包囲したポリアミド樹脂製のライナと、ライナを包囲する熱硬化性樹脂を含浸させた繊維の構造用層とを備えるタンクタンクが検討されている(例えば、特許文献1参照)。
しかしながら、特許文献1に記載されたタンクは、高圧水素の充填、放圧を繰り返すと、樹脂製ライナに欠陥点が生じ、樹脂の破壊に繋がることから、欠陥点の抑制が望まれていた。
本発明は、上記従来技術の課題に鑑み、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制された成形品を得ることのできるポリアミド樹脂組成物を提供することを課題とする。
上記目的を達成するために、本発明は以下の構成を有するものである。
(1)ポリアミド樹脂(A)および層状珪酸塩(B)を配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(2)ポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、層状珪酸塩(B)0.1〜20重量部を配合してなる、(1)記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(3)層状珪酸塩(B)が、その層間に存在する交換性金属イオンがトリアルキルメチルアンモニウムイオンでイオン交換されたものを含む、(1)〜(2)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(4)層状珪酸塩(B)が、その層間に存在する交換性金属イオンがベンゼン環を有する有機オニウムイオンでイオン交換されたものを含む、(1)〜(2)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(5)1/8インチの短冊状の曲げ試験片に成形したときの、曲げ試験片のASTM D790に準拠して測定した曲げ弾性率が3.3GPa以上となる、(1)〜(4)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(6)(1)〜(5)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物を成形してなる、高圧水素に触れる成形品。
(1)ポリアミド樹脂(A)および層状珪酸塩(B)を配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(2)ポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、層状珪酸塩(B)0.1〜20重量部を配合してなる、(1)記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(3)層状珪酸塩(B)が、その層間に存在する交換性金属イオンがトリアルキルメチルアンモニウムイオンでイオン交換されたものを含む、(1)〜(2)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(4)層状珪酸塩(B)が、その層間に存在する交換性金属イオンがベンゼン環を有する有機オニウムイオンでイオン交換されたものを含む、(1)〜(2)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(5)1/8インチの短冊状の曲げ試験片に成形したときの、曲げ試験片のASTM D790に準拠して測定した曲げ弾性率が3.3GPa以上となる、(1)〜(4)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物、
(6)(1)〜(5)のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物を成形してなる、高圧水素に触れる成形品。
本発明の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物によれば、剛性に優れ、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制された成形品を提供することができる。本発明の成形品は、剛性に優れ、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点が発生しにくい特徴を活かして、高圧水素に触れる用途に用いられる成形品として有用に展開することが可能となる。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物(以下、「ポリアミド樹脂組成物」と記載する場合がある)は、少なくともポリアミド樹脂(A)と層状珪酸塩(B)を配合してなる。ポリアミド樹脂(A)は、成形性、ガスバリア性に優れ、層状珪酸塩(B)は、成形品の剛性を向上させる効果を奏する。これらを組み合わせることにより、剛性を向上させ、高圧水素の充填、放圧時に樹脂の膨張を抑制することができるため、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点が発生しにくい成形品を得ることができるポリアミド樹脂組成物を提供することができる。
本発明に用いられるポリアミド樹脂(A)とは、アミド結合を有する高分子のことである。ポリアミド樹脂(A)は、一般的に、アミノ酸、ラクタムあるいはジアミンとジカルボン酸を主たる原料として得ることができる。その原料の代表例としては、例えば、6−アミノカプロン酸、11−アミノウンデカン酸、12−アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸、ε−カプロラクタム、ω−ラウロラクタムなどのラクタム、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、2−メチルペンタメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、2,2,4−/2,4,4−トリメチルヘキサメチレンジアミン、5−メチルノナメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン、メタキシレンジアミン、パラキシリレンジアミンなどの芳香族ジアミン、1,3−ビス(アミノメチル)シクロヘキサン、1,4−ビス(アミノメチル)シクロヘキサン、1−アミノ−3−アミノメチル−3,5,5−トリメチルシクロヘキサン、ビス(4−アミノシクロヘキシル)メタン、ビス(3−メチル−4−アミノシクロヘキシル)メタン、2,2−ビス(4−アミノシクロヘキシル)プロパン、ビス(アミノプロピル)ピペラジン、アミノエチルピペラジンなどの脂環族ジアミン、アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、2−クロロテレフタル酸、2−メチルテレフタル酸、5−メチルイソフタル酸、5−ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸、1,4−シクロヘキサンジカルボン酸、1,3−シクロヘキサンジカルボン酸、1,2−シクロヘキサンジカルボン酸、1,3−シクロペンタンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸などが挙げられる。本発明においては、これらの原料から誘導されるポリアミドホモポリマーまたはコポリマーを用いることができる。かかるポリアミド樹脂を2種以上配合してもよい。
本発明において好ましく用いられるポリアミド樹脂(A)の具体的な例としては、ポリカプロアミド(ナイロン6)、ポリヘキサメチレンアジパミド(ナイロン66)、ポリペンタメチレンアジパミド(ナイロン56)、ポリテトラメチレンアジパミド(ナイロン46)、ポリテトラメチレンセバカミド(ナイロン410)、ポリヘキサメチレンセバカミド(ナイロン610)、ポリペンタメチレンセバカミド(ナイロン510)、ポリヘキサメチレンドデカミド(ナイロン612)、ポリウンデカンアミド(ナイロン11)、ポリドデカンアミド(ナイロン12)、ポリデカメチレンテレフタルアミド(ナイロン10T)、ポリカプロアミド/ポリヘキサメチレンテレフタルアミドコポリマー(ナイロン6/6T)、ポリヘキサメチレンアジパミド/ポリヘキサメチレンテレフタルアミドコポリマー(ナイロン66/6T)、ポリヘキサメチレンアジパミド/ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー(ナイロン66/6I)、ポリヘキサメチレンアジパミド/ポリヘキサメチレンイソフタルアミド/ポリカプロアミドコポリマー(ナイロン66/6I/6)、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド/ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー(ナイロン6T/6I)、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド/ポリドデカンアミドコポリマー(ナイロン6T/12)、ポリヘキサメチレンアジパミド/ポリヘキサメチレンテレフタルアミド/ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー(ナイロン66/6T/6I)、ポリキシリレンアジパミド(ナイロンXD6)、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド/ポリ−2−メチルペンタメチレンテレフタルアミドコポリマー(ナイロン6T/M5T)、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド/ポリペンタメチレンテレフタルアミドコポリマー(ナイロン6T/5T)およびこれらの共重合体などが挙げられる。これらを2種以上配合してもよい。
ポリアミド樹脂(A)の重合度には特に制限がないが、樹脂濃度0.01g/mlの98%濃硫酸溶液中、25℃で測定した相対粘度が、1.5〜7.0の範囲であることが好ましい。相対粘度が1.5以上であれば、ポリアミド樹脂組成物の粘度が適度に高くなり、成形時の空気の巻き込みを抑制し、成形性をより向上させることができる。相対粘度は1.8以上がより好ましい。一方、相対粘度が7.0以下であれば、ポリアミド樹脂組成物の粘度が適度に低くなり、成形性をより向上させることができる。なお、ポリアミド樹脂(A)を2種以上配合する場合は、複数のポリアミド樹脂全体としての相対粘度が上記範囲にあることが好ましい。
本発明に用いられる層状珪酸塩(B)としては、例えば、珪酸マグネシウムおよび/または珪酸アルミニウムの層から構成される層状フィロ珪酸塩を挙げることができる。その構造は、例えば、アルミニウム、マグネシウム、リチウム等の元素を含む8面体シートの上下に、珪酸4面体シートが重なって1枚の板状結晶層を形成している2:1型であり、その板状結晶層の層間に、交換性の陽イオンを有する。通常、前記板状結晶層は、幅0.05〜0.5μm、厚さ0.6〜1.5nmの構造を有する。また、層状珪酸塩(B)のカチオン交換容量は、通常0.2〜3meq/gであり、0.8〜1.5meq/gが好ましい。
層状珪酸塩(B)の具体例としては、スメクタイト族(例えば、モンモリロナイト、バイデライト、サポナイト、ヘクトライト、ソーコナイト)、バーミキュライト族(例えば、バーミキュライト)、雲母族(例えば、白雲母、パラゴナイト金雲母、黒雲母、レピドナイト)、脆雲母族(例えば、マーガライト、クリントナイト、アナンダイト)、緑泥石族(例えば、ドンバサイト、スドーアイト、クッケアイト、クリノクロア、シャモサイト、ニマイト)などが挙げられる。これらを2種以上配合してもよい。これらの層状珪酸塩は、天然に産するものでもよいし、人工的に合成され、あるいは変性されたものでもよい。人工の層状珪酸塩の具体例としては、Li型フッ素テニオライト、Na型フッ素テニオライト、Na型四珪素フッ素雲母、Li型四珪素フッ素雲母等の膨潤性フッ素雲母が挙げられる。これらのなかで、スメクタイトや膨潤性フッ素雲母が好ましく、特にモンモリロナイト、Na型四珪素フッ素雲母が好ましい。
層状珪酸塩(B)は、その層間に交換性の陽イオンを有しているので、これを有機オニウムイオンでイオン交換することにより、層状珪酸塩(B)の疎水性を向上させ、ポリアミド樹脂(A)との親和性を向上させることができる。有機オニウムイオンにより層間隔の拡大した層状珪酸塩(B)は、層間へのポリアミド樹脂(A)の侵入が促進され、さらには層を劈開させることができ、成形品の剛性をより向上させることができるため好ましい。
層状珪酸塩(B)の層間に存在する交換性陽イオンを交換する有機オニウムイオンとしては、例えば、アンモニウムイオン、ホスホニウムイオン、スルホニウムイオンなどが挙げられる。これらのなかでもアンモニウムイオンとホスホニウムイオンが好ましく、アンモニウムイオンがより好ましい。
アンモニウムイオンとしては、1級アンモニウムイオン、2級アンモニウムイオン、3級アンモニウムイオン、4級アンモニウムイオンなどいずれでも構わない。1級アンモニウムイオンとしては、例えば、デシルアンモニウム、ドデシルアンモニウム、オクタデシルアンモニウム、オレイルアンモニウム、ベンジルアンモニウムなどのイオンが挙げられる。2級アンモニウムイオンとしては、例えば、メチルドデシルアンモニウム、メチルオクタデシルアンモニウム、アリルシクロヘキシルアンモニウム、ジアリルアンモニウムなどのイオンが挙げられる。3級アンモニウムイオンとしては、例えば、ジメチルドデシルアンモニウム、ジメチルオクタデシルアンモニウム、トリアリルアンモニウムなどのイオンが挙げられる。4級アンモニウムイオンとしては、例えば、ベンジルトリエチルアンモニウム、ベンジルトリブチルアンモニウム、ベンジルジメチルドデシルアンモニウム、ベンジルジメチルオクタデシルアンモニウムなどのベンジルトリアルキルアンモニウム、ベンザルコニウム類のイオンなどのベンゼン環を有する有機オニウムイオン、トリオクチルメチルアンモニウム、トリドデシルメチルアンモニウム、トリヘキサデシルメチルアンモニウムなどのトリアルキルメチルアンモニウム類のイオン、トリメチルオクチルアンモニウム、トリメチルドデシルアンモニウム、トリメチルオクタデシルアンモニウムなどのアルキルトリメチルアンモニウム類のイオン、ジメチルジオクチルアンモニウム、ジメチルジドデシルアンモニウム、ジメチルジオクタデシルアンモニウムなどのジメチルジアルキルアンモニウム類のイオン、ジアリルジメチルアンモニウムなどが挙げられる。また、これらの他にもアニリン、p−フェニレンジアミン、α−ナフチルアミン、p−アミノジメチルアニリン、ベンジジン、ピリジン、ピペリジン、6−アミノカプロン酸、11−アミノウンデカン酸、12−アミノドデカン酸、3−アミノ−1−プロパノールビニルエーテル、2−(ジエチルアミノ)エタノールビニルエーテル、エタノールアミン誘導体、ジエタノールアミン誘導体などから誘導されるアンモニウムイオン類、それらのエチレンオキシド付加体などが挙げられる。これらを2種以上用いてもよい。これらの中でも、ポリアミド樹脂(A)との親和性に優れる点から、トリアルキルメチルアンモニウムイオン、ベンゼン環を有する有機オニウムイオンが好ましい。
有機オニウムイオンによる層状珪酸塩(B)のイオン交換処理方法としては、例えば、水、メタノール、エタノールなどの極性溶媒中におけるイオン交換反応による方法や、層状珪酸塩(B)に液状のあるいは溶融させたアンモニウム塩を直接反応させる方法などが挙げられる。
層状珪酸塩(B)に対する有機オニウムイオンの量は、層状珪酸塩(B)の分散性、溶融時の熱安定性、成形時のガス、臭気の発生抑制などの点から、層状珪酸塩(B)の陽イオン交換容量に対し、有機オニウムイオンが0.3当量以上2.0当量以下の範囲となるよう使用されることが一般的であり、0.35当量以上1.2当量以下であることが好ましい。
なお、層状珪酸塩(B)に含まれる有機オニウムイオンの量は、有機オニウムイオンで置換された層状珪酸塩(B)を500℃の電気炉で3時間灰化させた前後の重量変化から求めることができる。
本発明のポリアミド樹脂組成物におけるポリアミド樹脂(A)と層状珪酸塩(B)との配合量には特に制限はないが、ポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、層状珪酸塩(B)を0.1〜20重量部を配合してなることが好ましい。層状珪酸塩(B)の配合量を0.1重量部以上とすることにより、剛性が向上し、より高圧の水素の充填、放圧を繰り返しても、欠陥点の発生をより抑制することができる。一方、層状珪酸塩(B)の配合量を20重量部以下とすることにより、剛性と靭性をより高いレベルで両立させることができ、より高圧の水素の充填、放圧を繰り返しても、欠陥点の発生をより抑制することができる。
本発明のポリアミド樹脂組成物には、その特性を損なわない範囲で、必要に応じて、前記(A)および(B)以外のその他の成分を配合しても構わない。その他の成分としては、例えば、充填材、前記(A)以外の熱可塑性樹脂類、ゴム類、各種添加剤類などを挙げることができる。
例えば、充填材を配合することにより、成形品の強度および寸法安定性等を向上させることができる。充填材の形状は、繊維状であっても非繊維状であってもよく、繊維状充填材と非繊維状充填材を組み合わせて用いてもよい。繊維状充填材としては、例えば、ガラス繊維、ガラスミルドファイバー、炭素繊維、チタン酸カリウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、硼酸アルミニウムウィスカ、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、石コウ繊維、金属繊維などが挙げられる。非繊維状充填材としては、例えば、ワラステナイト、ゼオライト、セリサイト、カオリン、マイカ、クレー、パイロフィライト、ベントナイト、アスベスト、タルク、アルミナシリケートなどの珪酸塩、アルミナ、酸化珪素、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化鉄などの金属酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイトなどの金属炭酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの金属硫酸塩、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウムなどの金属水酸化物、ガラスビーズ、セラミックビーズ、窒化ホウ素および炭化珪素など剤が挙げられ、これらは中空であってもよい。また、これら繊維状および/または非繊維状充填材を、カップリング剤で予備処理して使用することは、より優れた機械特性を得る意味において好ましい。カップリング剤としては、例えば、イソシアネート系化合物、有機シラン系化合物、有機チタネート系化合物、有機ボラン系化合物、エポキシ化合物などが挙げられる。
熱可塑性樹脂類としては、例えば、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリ乳酸樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリスルホン樹脂、四フッ化ポリエチレン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂やABS樹脂等のスチレン系樹脂、ポリアルキレンオキサイド樹脂等が挙げられる。かかる熱可塑性樹脂類を2種以上配合することも可能である。
ゴム類としては、例えば、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエンのランダム共重合体およびブロック共重合体、該ブロック共重合体の水素添加物、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、ブタジエン−イソプレン共重合体などのジエン系ゴム、エチレン−プロピレンのランダム共重合体およびブロック共重合体、エチレン−ブテンのランダム共重合体およびブロック共重合体、エチレンとα−オレフィンとの共重合体、エチレン−アクリル酸、エチレン−メタクリル酸などのエチレン−不飽和カルボン酸共重合体、エチレン−アクリル酸エステル、エチレン−メタクリル酸エステルなどのエチレン−不飽和カルボン酸エステル共重合体、不飽和カルボン酸の一部が金属塩である、エチレン−アクリル酸−アクリル酸金属塩、エチレン−メタクリル酸−メタクリル酸金属塩などのエチレン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸金属塩共重合体、アクリル酸エステル−ブタジエン共重合体ブチルアクリレート−ブタジエン共重合体などのアクリル系弾性重合体、エチレン−酢酸ビニルなどのエチレンと脂肪酸ビニルとの共重合体、エチレン−プロピレン−エチリデンノルボルネン共重合体、エチレン−プロピレン−ヘキサジエン共重合体などのエチレン−プロピレン非共役ジエン3元共重合体、ブチレン−イソプレン共重合体、塩素化ポリエチレンおよびそれらの変性物などが好ましい例として挙げられる。かかるゴム類を2種以上配合することも可能である。
各種添加剤類としては、例えば、結晶核剤、着色防止剤、ヒンダードフェノール、ヒンダードアミンなどの酸化防止剤、エチレンビスステアリルアミドや高級脂肪酸エステルなどの離型剤、可塑剤、熱安定剤、滑剤、紫外線防止剤、着色剤、難燃剤、発泡剤などが挙げられる。
本発明のポリアミド樹脂組成物には、ポリアミド樹脂(A)とともに銅化合物を配合することが好ましく、長期耐熱性を向上させることができる。銅化合物としては、例えば、塩化第一銅、塩化第二銅、臭化第一銅、臭化第二銅、ヨウ化第一銅、ヨウ化第二銅、硫酸第二銅、硝酸第二銅、リン酸銅、酢酸第一銅、酢酸第二銅、サリチル酸第二銅、ステアリン酸第二銅、安息香酸第二銅および前記無機ハロゲン化銅とキシリレンジアミン、2−メルカプトベンズイミダゾール、ベンズイミダゾールなどの錯化合物などが挙げられる。これらを2種以上配合してもよい。なかでも1価の銅化合物、とりわけ1価のハロゲン化銅化合物が好ましく、酢酸第1銅、ヨウ化第1銅などが好ましい。銅化合物の配合量は、ポリアミド樹脂(A)100重量部に対して0.01重量部以上が好ましく、0.015重量部以上がより好ましい。一方、成形時の金属銅の遊離に起因する着色を抑制する観点から、2重量部以下が好ましく、1重量部以下がより好ましい。
また、銅化合物とともにハロゲン化アルカリを配合してもよい。ハロゲン化アルカリ化合物としては、例えば、塩化リチウム、臭化リチウム、ヨウ化リチウム、塩化カリウム、臭化カリウム、ヨウ化カリウム、臭化ナトリウムおよびヨウ化ナトリウムなどを挙げることができる。これらを2種以上配合してもよい。ヨウ化カリウム、ヨウ化ナトリウムが特に好ましい。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、高圧水素に触れる成形品用に用いられる。
ここでいう高圧水素に触れる成形品とは、常圧以上の圧力の水素に触れる成形品である。高圧水素の充填、放圧を繰り返したときの欠陥点の発生を抑制する効果を奏することから、20MPa以上の水素に触れる成形品用途に好ましく用いられ、30MPa以上の水素に触れる成形品用途により好ましく用いられる。一方、200MPa以下の水素に触れる成形品用途に好ましく用いられ、150MPa以下の水素に触れる成形品用途により好ましく用いられ、100MPaの水素に触れる成形品用途にさらに好ましく用いられる。高圧水素に触れる成形品としては、例えば、高圧水素用開閉バルブ、高圧水素用逆止弁、高圧水素用減圧弁、高圧水素用圧力調整弁、高圧水素用シール、高圧水素用ホース、高圧水素用タンク、高圧水素用ライナー、高圧水素用パイプ、高圧水素用パッキン、高圧水素用圧力センサ、高圧水素用ポンプ、高圧水素用チューブ、高圧水素用レギュレーター、高圧水素用フィルム、高圧水素用シート、高圧水素用繊維、高圧水素用継ぎ手等が挙げられる。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、1/8インチの短冊状の曲げ試験片に成形したときの、曲げ試験片のASTM D790に準拠して測定した曲げ弾性率が3.3GPa以上であることが好ましく、3.5GPa以上であることがより好ましい。かかる曲げ弾性率は剛性を表す指標であり、曲げ弾性率が高いほど剛性に優れ、より高圧の水素の充填、放圧を繰り返しても、欠陥点の発生を抑制することができることから好ましい。上記特性を有するポリアミド樹脂組成物は、例えば、前述の(A)および(B)を配合することにより得ることができる。
なお、本発明において、曲げ弾性率は、次の方法により求めることができる。ポリアミド樹脂組成物をペレット形状に製造した場合を例にとると、まず、ペレット状のポリアミド樹脂組成物を、真空乾燥機を用いて80℃で12時間真空乾燥する。乾燥後のポリアミド樹脂組成物ペレットから、住友重機械工業(株)製射出成形機(SG−75H−MIV)を用いて、金型温度80℃、射出速度10mm/秒、保圧10MPa、保圧時間10秒、冷却時間20秒の成形条件で、1/8インチの短冊状の曲げ試験片を射出成形する。このとき、射出成形機の温度は、ホッパ下から先端に向かって、220℃−225℃−230℃−230℃に設定する。
得られた1/8インチ曲げ衝撃試験片について、ASTM D790に従い、23℃、50%RHの雰囲気下で、(株)オリエンテック製RTA−1Tを用いて曲げ弾性率を測定することができる。本発明においては、3本の試験片について測定した平均の値を曲げ弾性率とする。
次に、本発明のポリアミド樹脂組成物の製造方法について説明する。本発明のポリアミド樹脂組成物の製造方法には特に制限はなく、例えば、ポリアミド樹脂(A)と層状珪酸塩(B)および必要に応じてその他成分を一括混練する方法、ポリアミド樹脂(A)を溶融した後に層状珪酸塩(B)および必要に応じてその他成分を混練する方法などが挙げられる。混練装置としては、例えば、バンバリーミキサー、ロール、押出機等の公知の混練装置を採用することができる。本発明のポリアミド樹脂組成物にゴム類、各種添加剤類などのその他成分を配合する場合、これらを任意の段階で配合することができる。例えば、二軸押出機により本発明のポリアミド樹脂組成物を製造する場合、ポリアミド樹脂(A)と層状珪酸塩(B)を配合する際にその他成分を同時に配合する方法や、ポリアミド樹脂(A)と層状珪酸塩(B)を溶融混練中にサイドフィード等の手法によりその他成分を配合する方法や、予めポリアミド樹脂(A)と層状珪酸塩(B)を溶融混練した後にその他成分を配合する方法や、予めポリアミド樹脂(A)にその他成分を配合して溶融混練した後、層状珪酸塩(B)を配合する方法などが挙げられる。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、任意の方法により成形して成形品を得ることが可能であり、成形形状は、任意の形状が可能である。成形方法としては、例えば、押出成形、射出成形、中空成形、カレンダ成形、圧縮成形、真空成形、発泡成形、ブロー成形、回転成形等が挙げられる。成形形状としては、例えば、ペレット状、板状、繊維状、ストランド状、フィルムまたはシート状、パイプ状、中空状、箱状等の形状が挙げられる。
本発明の成形品は、剛性に優れ、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制される優れた特徴を活かして、高圧水素用開閉バルブ、高圧水素用逆止弁、高圧水素用減圧弁、高圧水素用圧力調整弁、高圧水素用シール、高圧水素用ホース、高圧水素用タンク、高圧水素用ライナー、高圧水素用パイプ、高圧水素用パッキン、高圧水素用圧力センサ、高圧水素用ポンプ、高圧水素用チューブ、高圧水素用レギュレーター、高圧水素用フィルム、高圧水素用シート、高圧水素用繊維、高圧水素用継ぎ手等に好適に用いることができる。
以下、実施例を挙げて本発明の効果をさらに具体的に説明する。なお、本発明は、下記実施例に限定されるものではない。各実施例および比較例における評価は、次の方法で行った。
(1)剛性:曲げ弾性率
各実施例および比較例により得られたペレットを、真空乾燥機を用いて80℃で12時間真空乾燥した。乾燥後のペレットから、住友重機械工業(株)製射出成形機(SG−75H−MIV)を用いて、金型温度80℃、射出速度10mm/秒、保圧10MPa、保圧時間10秒、冷却時間20秒の成形条件で、1/8インチ曲げ試験片を射出成形した。なお、射出成形機の温度は、ホッパ下から先端に向かって、220℃−225℃−230℃−230℃に設定した。得られた1/8インチ曲げ衝撃試験片について、ASTM D790に従い、23℃、50%RHの雰囲気下で、(株)オリエンテック製RTA−1Tを用いて曲げ弾性率を評価した。3本の試験片について測定した平均の値を曲げ弾性率とした。
各実施例および比較例により得られたペレットを、真空乾燥機を用いて80℃で12時間真空乾燥した。乾燥後のペレットから、住友重機械工業(株)製射出成形機(SG−75H−MIV)を用いて、金型温度80℃、射出速度10mm/秒、保圧10MPa、保圧時間10秒、冷却時間20秒の成形条件で、1/8インチ曲げ試験片を射出成形した。なお、射出成形機の温度は、ホッパ下から先端に向かって、220℃−225℃−230℃−230℃に設定した。得られた1/8インチ曲げ衝撃試験片について、ASTM D790に従い、23℃、50%RHの雰囲気下で、(株)オリエンテック製RTA−1Tを用いて曲げ弾性率を評価した。3本の試験片について測定した平均の値を曲げ弾性率とした。
(2)高圧水素の充填、放圧繰り返し特性:欠陥点
各実施例および比較例により得られたペレットから、住友重機械工業(株)製射出成形機(SG−75H−MIV)を用いて、金型温度80℃、射出速度10mm/秒、保圧10MPa、保圧時間10秒、冷却時間20秒の成形条件で、63.5mm×12.6mm×12.6mmの角柱試験片を射出成形した。なお、射出成形機の温度は、ホッパ下から先端に向かって、220℃−225℃−230℃−230℃に設定した。
各実施例および比較例により得られたペレットから、住友重機械工業(株)製射出成形機(SG−75H−MIV)を用いて、金型温度80℃、射出速度10mm/秒、保圧10MPa、保圧時間10秒、冷却時間20秒の成形条件で、63.5mm×12.6mm×12.6mmの角柱試験片を射出成形した。なお、射出成形機の温度は、ホッパ下から先端に向かって、220℃−225℃−230℃−230℃に設定した。
得られた63.5mm×12.6mm×12.6mmの角柱試験片をフライス加工により5mm×5mm×5mmの立方体に加工した。加工した試験片について、ヤマト科学(株)製TDM1000−ISにてX線CT解析を行い、欠陥点の有無を観察した。欠陥点のない試験片をオートクレーブに入れた後、オートクレーブ中に水素ガスを20MPaまで5分間かけて注入し、1時間保持した後、5分間かけて常圧になるまで減圧し、これを1サイクルとして500サイクル繰り返した。500サイクル繰り返し後の試験片について、ヤマト科学(株)製TDM1000−ISにてX線CT解析を行い、1μm以上の欠陥点の有無を観察し、欠陥点のないものを○、あるものを×とした。
各実施例および比較例に用いた原料と略号を以下に示す。
PA6:ポリアミド6樹脂(融点223℃、樹脂濃度0.01g/mlの98%濃硫酸溶液中25℃における相対粘度2.75)
層状珪酸塩:膨潤性フッ素雲母(“ソマシフ”(登録商標)ME−100(コープケミカル(株)製)、陽イオン交換容量:120meq/100g、平均粒径5〜7μm)100gを温水10Lに撹拌分散し、ここにトリオクチルメチルアンモニウムクロリド(東京化成(株)製)48g(膨潤性フッ素雲母の陽イオン交換容量に対して1当量)を溶解させた温水2Lを添加して2時間撹拌した。生じた沈殿を濾別した後、温水で洗浄した。この洗浄と濾別の操作を3回行い、得られた固体を80℃で真空乾燥して、トリオクチルメチルアンモニウムイオンで有機化された膨潤性フッ素雲母を得た。
タルク:タルク「“MicroAce”(登録商標)P−6」(日本タルク(株)製)
PA6:ポリアミド6樹脂(融点223℃、樹脂濃度0.01g/mlの98%濃硫酸溶液中25℃における相対粘度2.75)
層状珪酸塩:膨潤性フッ素雲母(“ソマシフ”(登録商標)ME−100(コープケミカル(株)製)、陽イオン交換容量:120meq/100g、平均粒径5〜7μm)100gを温水10Lに撹拌分散し、ここにトリオクチルメチルアンモニウムクロリド(東京化成(株)製)48g(膨潤性フッ素雲母の陽イオン交換容量に対して1当量)を溶解させた温水2Lを添加して2時間撹拌した。生じた沈殿を濾別した後、温水で洗浄した。この洗浄と濾別の操作を3回行い、得られた固体を80℃で真空乾燥して、トリオクチルメチルアンモニウムイオンで有機化された膨潤性フッ素雲母を得た。
タルク:タルク「“MicroAce”(登録商標)P−6」(日本タルク(株)製)
[実施例1、比較例1〜2]
表1記載の各原料を、シリンダー温度を240℃に設定し、ニーディングゾーンを2つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を200rpmとした2軸スクリュー押出機(JSW社製TEX30XSSST)(L/D=45.5(なお、ここでのLは原料供給口から吐出口までの長さ、Dはスクリュー径である。))に供給して溶融混練し、ダイから吐出したガットを5℃に温調した水を満たした冷却バス中を20秒間かけて通過させることで急冷した後、ストランドカッターでペレタイズしペレットを得た。得られたペレットを用いて、前述の方法により評価した結果を表1に記載した。
表1記載の各原料を、シリンダー温度を240℃に設定し、ニーディングゾーンを2つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を200rpmとした2軸スクリュー押出機(JSW社製TEX30XSSST)(L/D=45.5(なお、ここでのLは原料供給口から吐出口までの長さ、Dはスクリュー径である。))に供給して溶融混練し、ダイから吐出したガットを5℃に温調した水を満たした冷却バス中を20秒間かけて通過させることで急冷した後、ストランドカッターでペレタイズしペレットを得た。得られたペレットを用いて、前述の方法により評価した結果を表1に記載した。
以上の結果から、ポリアミド樹脂(A)と層状珪酸塩(B)を配合して得られたポリアミド樹脂組成物を成形して得られる成形品は、剛性に優れ、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制されていることがわかった。
本発明のポリアミド樹脂組成物によれば、剛性に優れ、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制された成形品を得ることができる。本発明のポリアミド樹脂組成物を成形してなる成形品は、これらの特性を活かして高圧水素に触れる成形品に広く用いることができる。
Claims (6)
- ポリアミド樹脂(A)および層状珪酸塩(B)を配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
- ポリアミド樹脂(A)100重量部に対して、層状珪酸塩(B)0.1〜20重量部を配合してなる、請求項1記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
- 層状珪酸塩(B)が、その層間に存在する交換性金属イオンがトリアルキルメチルアンモニウムイオンでイオン交換されたものを含む、請求項1〜2のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
- 層状珪酸塩(B)が、その層間に存在する交換性金属イオンがベンゼン環を有する有機オニウムイオンでイオン交換されたものを含む、請求項1〜2のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
- 1/8インチの短冊状の曲げ試験片に成形したときの、曲げ試験片のASTM D790に準拠して測定した曲げ弾性率が3.3GPa以上となる、請求項1〜4のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物を成形してなる、高圧水素に触れる成形品。
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JP2014095779A JP2015212343A (ja) | 2014-05-07 | 2014-05-07 | 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品 |
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JP2017105973A (ja) * | 2015-12-04 | 2017-06-15 | 東レ株式会社 | 熱可塑性エラストマー組成物および成形品 |
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- 2014-05-07 JP JP2014095779A patent/JP2015212343A/ja active Pending
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