JP2015024374A - 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 - Google Patents

Abstract

【課題】効率的に熱エネルギーを利用し、吸収剤の再生に要する加熱温度の低減が可能な二酸化炭素の回収方法及び二酸化炭素の回収装置を提供する。【解決手段】吸収部において、吸収剤としてアミノ化合物が溶解した吸収液をガスと接触させてガスに含まれる二酸化炭素を吸収液に吸収させ、二酸化炭素と吸収剤とによって吸収液中に形成される析出物を分離部において収集して、析出物が濃縮されたスラリー状の吸収液と、析出物が減少した溶液状の吸収液とに分離する。スラリー状の吸収液を加温して析出物が溶解した溶液状の吸収液に変換する変換部を有し、変換された溶液状の吸収液を再生部において加熱して二酸化炭素を放出させ、吸収液を再生する。【選択図】図３

Description

本発明は、燃焼ガスなどの二酸化炭素を含むガスから二酸化炭素を分離回収し、清浄なガスを大気に還元するための二酸化炭素の回収方法及び回収装置に関し、特に、二酸化炭素を吸収した吸収液の再生における熱エネルギーの利用効率が向上した二酸化炭素の回収方法及び回収装置に関する。

火力発電所や製鉄所、ボイラーなどの設備では、石炭、重油、超重質油などの燃料を多量に使用しており、燃料の燃焼によって排出される硫黄酸化物、窒素酸化物及び二酸化炭素は、大気汚染防止や地球環境保全の見地から放出に関する量的及び濃度的制限が必要とされている。近年、二酸化炭素は地球温暖化の主原因として問題視され、世界的にも排出を抑制する動きが活発化している。このため、燃焼排ガスやプロセス排ガスの二酸化炭素を大気中に放出せずに回収・貯蔵を可能とするために、様々な研究が精力的に進められ、二酸化炭素の回収方法として、例えば、ＰＳＡ（圧力スウィング）法、膜分離濃縮法や、塩基性化合物による反応吸収を利用する化学吸収法などが知られている。

化学吸収法では、二酸化炭素に親和性を有する化合物を吸収剤として用い、その処理プロセスでは、概して、吸収剤を含む水性液を吸収液として、ガスに含まれる二酸化炭素を吸収液に吸収させた後に、吸収液を加熱して吸収された二酸化炭素を放出させて回収し、吸収液を再生する。再生後の吸収液は冷却して吸収工程において再度使用し、吸収工程と再生工程とを交互に繰り返すように吸収液を循環させる。

化学吸収法において用いる吸収剤には、有機系及び無機系の塩基性化合物があり、有機系の吸収剤を用いる吸収法では、主にアルカノールアミン系の塩基性化合物を吸収剤として用いるアミン吸収法が一般的である。一方、無機系の吸収剤を用いる吸収法では、下記特許文献１に記載されるように、アルカリ金属水酸化物が吸収剤として用いられる。アルカリ金属水酸化物を吸収剤として含有する吸収液は、二酸化炭素の吸収によってアルカリ金属の炭酸塩及び重炭酸塩が生じ、重炭酸塩が増加することによって析出物が形成されて、吸収液が懸濁液状になる。このような懸濁液状の吸収液を加熱することによって、アルカリ金属の重炭酸塩から二酸化炭素が放出されて、炭酸塩の溶液に再生され、再度二酸化炭素の吸収に使用される。

国際公開パンフレットＷＯ２００９／１５３３５１

上述のように、従来のアミン吸収法では、吸収液が常に溶液状であり、吸収液の再生において吸収液の水の気化による潜熱の損失が大きい。これに対し、無機系の吸収剤を用いた吸収法の場合には、吸収液は、溶液状から重炭酸塩が析出した懸濁液状に変化する。従って、無機系吸収剤による吸収法は、懸濁した吸収液から析出物を濃縮分離して再生することによって熱エネルギーを重炭酸塩析出物に集中的に供給し易くなる点において効率的であると考えられる。

しかし、アルカリ金属の重炭酸塩の融点は１００〜２００℃の範囲にあるので、重炭酸塩から二酸化炭素を放出して再生するための加熱温度は高い。従来のアミン吸収法における再生時の加熱温度が１００〜１３０℃程度であることを考えると、これより低い温度でアルカリ金属の重炭酸塩を再生することは実質的に困難であり、エネルギー的に決して有利とは考えられない。しかも、重炭酸塩が析出した懸濁液から析出物を分離するための操作工程が増加する。従って、無機系吸収剤を用いた吸収法が従来のアミン吸収法より優れた方法であるとは言い難い。

本発明の課題は、上述の問題を解決し、二酸化炭素の回収において効率的に熱エネルギーを利用することができ、吸収剤の再生における加熱温度の低下が可能であり、使用する熱エネルギーの削減が可能な二酸化炭素の回収方法及び二酸化炭素の回収装置を提供することである。

又、本発明の他の課題は、二酸化炭素の回収のために供給した熱エネルギーを回収し再利用する効率を改善可能な二酸化炭素の回収方法及び二酸化炭素の回収装置を提供することである。

上記課題を解決するために、本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、有機系吸収剤であるアミノ化合物の炭酸塩が吸収液から析出する状態で二酸化炭素の回収を実現可能であり、これにより、吸収剤の再生における熱エネルギーの効率的利用及び熱回収の効率改善が可能となることを見出し、本発明を完成するに至った。

本発明の一態様によれば、二酸化炭素の回収装置は、吸収剤としてアミノ化合物が溶解した吸収液をガスと接触させて前記ガスに含まれる二酸化炭素を前記吸収液に吸収させる吸収部と、前記吸収液において二酸化炭素と前記吸収剤とによって形成される析出物を収集して、前記析出物が濃縮されたスラリー状の吸収液と、前記析出物が減少した溶液状の吸収液とに分離する分離部と、前記分離部で分離されたスラリー状の吸収液を加温して前記析出物が溶解した溶液状の吸収液に変換する変換部と、前記変換部によって変換された溶液状の吸収液を加熱して前記吸収液から二酸化炭素を放出させ、吸収液を再生する再生部とを有することを要旨とする。

又、本発明の一態様によれば、二酸化炭素の回収方法は、吸収剤としてアミノ化合物が溶解した吸収液をガスと接触させて前記ガスに含まれる二酸化炭素を前記吸収液に吸収させる吸収工程と、前記吸収工程において吸収される二酸化炭素と前記吸収剤とによって吸収液に形成される析出物を収集して、前記析出物が濃縮されたスラリー状の吸収液と、前記析出物が減少した溶液状の吸収液とに分離する分離工程と、前記分離工程で分離されたスラリー状の吸収液を加温して前記析出物が溶解した溶液状の吸収液に変換する変換工程と、前記変換工程によって変換された溶液状の吸収液を加熱して前記吸収液から二酸化炭素を放出させる再生工程とを有することを要旨とする。

本発明によれば、有機系吸収剤であるアミノ化合物の炭酸塩を吸収液から析出させることにより、アミノ化合物の炭酸塩への集中的な熱エネルギーの供給が可能となり、エネルギーの利用効率が改善され、又、再生後の吸収剤からの熱回収効率も高めることが可能であるので、二酸化炭素の回収に要するエネルギーの削減が可能で経済的に有利な二酸化炭素の回収装置が提供可能であり、実用性が向上し、二酸化炭素の回収方法について実施の普及を広めることが可能であるので、環境問題の改善に貢献できる。

吸収剤としてＡＭＰを含有する吸収液の析出境界線における二酸化炭素吸収量と吸収液の温度との関係を示すグラフ。 本発明に係る二酸化炭素の回収方法を実施する際の吸収液の状態変化を示すための図。 本発明に係る二酸化炭素の回収装置の第１の実施形態を示す概略構成図。 本発明に係る二酸化炭素の回収装置の第２の実施形態を示す概略構成図。 本発明に係る二酸化炭素の回収装置の第３の実施形態を示す概略構成図。

化学吸収法による二酸化炭素の回収において有機系吸収剤として用いられるアミノ化合物は、主として、アルカノールアミン等の水酸基を有する水溶性アミノ化合物であり、従来のアミン吸収法における吸収液は、吸収剤が水に溶解した溶液状体が常に維持される。アミン吸収法に利用可能な様々なアミノ化合物について調べたところ、吸収剤濃度を高めた吸収液においては、二酸化炭素の吸収により炭酸塩を形成した吸収剤が懸濁液状に析出し得ることが確認された。つまり、有機系吸収剤を用いた化学吸収法においても、無機系吸収剤による吸収法と類似の手法で、吸収剤の炭酸塩を析出させて濃縮分離し、再生用の熱エネルギーを集中的に析出塩に供給することが可能である。有機化合物は、概して無機化合物より融点が低いので、有機系吸収剤の炭酸塩から二酸化炭素を放出させて再生する際の加熱温度は、無機系吸収剤の場合のような高い温度は必要とせず、従来のアミン吸収法における再生時の加熱温度と同様又はそれ以下に抑えることが可能である。又、化学吸収法においては、再生後の高温の吸収液から熱を回収して再生前の吸収液に供給するために、再生工程前後の吸収液間において熱交換が行われ、この熱交換における回収熱量は、従来のアミン吸収法では、温度を上昇させる顕熱のみであるが、吸収剤の炭酸塩析出物の場合は、熱交換時の加熱で析出塩が融解するので、析出塩の融解熱と温度を上昇させる顕熱との総量として回収される。再生工程において加熱される吸収液は、スラリー状の炭酸塩析出物が融解した極めて高濃度の吸収剤溶液であり、水量が少ないので、水蒸気の気化による潜熱損失を抑制可能であり、再生工程における熱の利用効率の向上が可能である。従って、有機系吸収剤を用いて炭酸塩が析出する形態で二酸化炭素の回収を行うと、熱エネルギーの利用効率及び回収効率において優れた処理系を構成可能である。

本発明では、上記のような知見に基づき、有機系吸収剤の炭酸塩が吸収液から析出するように高濃度で吸収剤を含有する吸収液を調製し、これを用いて二酸化炭素の回収を行う。二酸化炭素の吸収工程において吸収剤の炭酸塩が析出して懸濁状態となった吸収液は、吸収剤の炭酸塩析出物が濃縮したスラリー状の吸収液と、析出物が減少した溶液状の吸収液とに分離し、スラリー状の吸収液を加熱により再生した後に、溶液状の吸収液と共に再度二酸化炭素の吸収に使用する。

本発明において使用する吸収液は、吸収剤の炭酸塩が吸収液から析出する点において従来のアミン吸収法のものとは異なる。このような吸収液の調製条件は、図１のグラフを参照することにより理解できる。図１は、吸収剤の濃度が異なる吸収液を用いて、吸収液が二酸化炭素を吸収した際に吸収液から吸収剤の炭酸塩が析出し始める析出点（つまり吸収剤の炭酸塩の飽和点）における二酸化炭素吸収量（アミノ基当たり）と吸収液の温度との関係を調べて作成した析出境界線を示すグラフであり、吸収剤として２−アミノ−２−メチル−１−プロパノール（ＡＭＰ）を用いている。グラフから明らかなように、吸収液に吸収された二酸化炭素量が析出境界線を超えると吸収剤の炭酸塩［（ＡＭＰＨ^＋）_２ＣＯ_２、以下、アミン炭酸塩と称する］が析出するが、液温が上昇すると析出点における二酸化炭素吸収量が増加する。つまり、アミン炭酸塩は、液温が高いと溶解性が高くなり、析出し難くなる。特に、アミン吸収法において一般的に使用される吸収剤濃度の吸収液では、従来法における二酸化炭素の吸収工程における液温である２０〜５０℃付近においてアミン炭酸塩の溶解性が急激に高まるので、二酸化炭素の吸収によるアミン炭酸塩の安定的な析出は望み難い。しかし、吸収剤濃度が３０質量％を超えると、アミン炭酸塩の溶解性が高まる温度域は高温側に移動し、２０〜５０℃程度におけるアミン炭酸塩の溶解性は比較的安定するので、二酸化炭素の吸収工程において吸収液からアミン炭酸塩を適確に析出させることが可能となる。従って、上記知見から、本発明において使用する吸収液は、吸収剤濃度が高い吸収液、具体的には吸収剤濃度が３０質量％を超える濃度、好ましくは３５質量％程度以上、より好ましくは４０〜７５質量％程度の吸収液であり、処理対象とするガスに含まれる二酸化炭素量や処理速度等に応じてこのような範囲内で適宜設定すると良い。吸収工程における液温が５０℃程度以下、好ましくは４０℃程度以下となるように調節すると、二酸化炭素を吸収した吸収液から吸収剤の炭酸塩を好適に析出させることが可能である。

本発明において使用可能な吸収剤は、上述のＡＭＰに限定されず、図１と同様の析出境界線が得られ、吸収工程の温度において吸収液から蒸散しないアミン化合物を吸収剤として使用可能である。具体的には、水酸基を有する水溶性アミノ化合物であるアルカノールアミンであって、遊離体としての水への溶解度が４０℃において３０質量％以上（全量に対する溶質の割合）で、二酸化炭素と形成する析出物（炭酸塩）の状態での溶解度が１００℃において１５質量％程度以下となるアルカノールアミンを好適に使用することができ、このようなアルカノールアミンは図１のような析出境界線を示す。アルカノールアミンの水溶性は、分子量や官能基数等によって異なるが、一般式：Ｎ(Ｒ_１)(Ｒ_２)-Ｃ(Ｒ_３)(Ｒ_４)-ＣＨ_２ＯＨ で表されるエタノールアミン又は置換エタノールアミン化合物（式中、Ｒ_１〜Ｒ_４は、各々、水素原子、炭素数１〜４の直鎖状又は分岐状飽和炭化水素基、及び、アミノ基又は水酸基を有する炭素数１〜４の直鎖状又は分岐状飽和炭化水素基の何れかであり、同一でも異なっても良い。）は、概して上述の条件に合致し、ＡＭＰと同様に二酸化炭素の吸収による析出が可能である。水溶性の観点からは、炭素数が１０以下、好ましくは５以下のアルカノールアミンが好ましく、ｐＫａ値の高さでは、アミノ基数及び水酸基数の和が３以下であり、ｐＫａ値が８．５程度以上であると好適である。具体的には、吸収剤として使用可能なＡＭＰ以外のアルカノールアミンとして、例えば、Ｎ−メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）、２−（イソプロピルアミノ）エタノール（ＩＰＡＥ）、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン、２−（メチルアミノ）エタノール（ＭＡＥ）、２−（エチルアミノ）エタノール（ＥＡＥ）、２−（プロピルアミノ）エタノール（ＰＡＥ）、Ｎ−エチル−２−アミノ−２−メチルプロパノール、１−ジメチルアミノ−２−プロパノール、１，１’−イミノジ（２−プロパノール）（ＤＩＰＡ、ジイソプロパノールアミン）、トリエタノールアミン等の直鎖状又は分岐状アミノ化合物が挙げられる。上述のような化合物から１種又は２種以上を選択して、吸収剤として使用可能である。

上述のような吸収剤が水に溶解した吸収液は、吸収促進剤を共存させると、二酸化炭素の吸収を促進可能であり、それにより、吸収剤の炭酸塩を効率的に析出させることが可能である。つまり、本発明における吸収液は、上述のような吸収剤を単独で含有するもの、及び、吸収剤と吸収促進剤とを組み合わせて含有するものの何れであっても良い。本発明における吸収促進剤は、吸収液に吸収される二酸化炭素と反応して下記の式（１）に示すようにカルバメートを生成するアミノ化合物である。カルバメート生成反応の進行によって生成するプロトンは、吸収剤に受容されてそのアミノ基のイオン化を促進し、吸収剤の炭酸塩形成を促進する。これに伴って、カルバメートからの炭酸脱離が進行して吸収促進剤はカルバメートからアミン状態に戻る。従って、吸収促進剤は、アミン状態とカルバメート状態とを交互に移行する反応サイクルの繰り返しによって、吸収剤へのプロトン供与及び炭酸供給を促進する（これらの変化は、ＮＭＲスペクトル分析等によって確認できる）。

上述のような吸収促進剤として使用可能なアミノ化合物は、ピペラジン（ＰＺ）のような、ヘテロ元素として少なくとも１つの窒素を含む複素環を骨格として有する含窒素化合物であり、複素環を構成する少なくとも１つの窒素原子は、末端が自由な置換基を有さない（つまり、窒素元素には環を構成する置換基又は水素が結合する）。換言すれば、アミノ基又はイミノ基を環構成要素とする環状アミノ化合物であり、第２アミン又はイミンの窒素に結合する２つの置換基によって環が構成される構造、或いは、第３アミンの窒素に結合する３つの置換基によって架橋環が構成される構造の化合物に相当する。環構造によって窒素上の置換基の立体配置が規制されて窒素原子の孤立電子対が二酸化炭素と反応し易くなり、カルバメート生成及び脱離が容易で、二酸化炭素の吸収速度の促進効果を発揮し易い。環状アミノ化合物の複素環構造は、単環、縮合環、及び、窒素原子上での架橋環の何れでも良く、また、窒素以外のヘテロ原子、二重又は三重の不飽和結合を有してもよく、従って、複素環は脂環式炭化水素でも芳香性を示す環であってもよい。また、複素環を構成する窒素以外の原子の１つ以上に、置換基として、炭素数１〜１０、好ましくは１〜５の脂肪族炭化水素基が結合してもよく、複数の置換基が互いに結合して縮合環を構成してもよい。但し、環構造において窒素に隣接する２つの原子が共に嵩高い置換基（芳香族基、ｔ−アルキル基のような分岐基等）を有すると立体障害を生じるので、窒素に隣接する原子に結合する置換基を有する場合は、直鎖状基のような立体障害が少ないものが好ましい。上記置換基は、環状アミノ基のカルバメート化を阻害しない特性基を有してもよく、そのような特性基として、ハロゲン基、ヒドロキシ基、アミノ基、イミノ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミド基、エーテル結合、シアノ基が含まれ得る。

上述の環状アミノ化合物の具体例として、アジリジン、アゼチジン、ピロリジン、ピロリン、ピロール、２Ｈ−ピロール、イミダゾール、ピラゾール、イミダゾリン、イミダゾリジン、ピラゾリン、ピラゾリジン、ピペリジン、ピペラジン、ホモピペラジン、ピリジン、ピリミジン、ピラジン、トリアジン、２Ｈ−アゼピン、インドール、イソインドール、１Ｈ−インダゾール、インドリン、イソインドリン、キノリン、イソキノリン、キナゾリン、キノキサリン、フタラジン、プリン、プテリジン、カルバゾール、フェナントリジン、アクリジン、フェナジン、フェナントロリン、オキサゾール、イソオキサゾール、フラザン、モルフォリン、１，４−ジアザビシクロ［２，２，２］オクタン、７−アザビシクロ［２，２，１］ヘプタン、１，８−ジアザビシクロ［５，４，０］ウンデカ−７−エン（ＤＢＵ）、１，５−ジアザビシクロ［４，３，０］ノナ−５−エン（ＤＢＮ）、ドデカヒドロ−１，４，７，９ｂ−テトラアザフェナレン、キヌクリジン等の複素環化合物及びこれらを骨格として上述の置換基を有する置換複素環化合物、並びに、これらの誘導体があり、置換基を有する複素環化合物の例として、例えば、３−メチルピリジン、２−メチルピラジン、２−（メチルアミノ）ピペリジン（２ＡＭＰＤ）、２−メチルピペラジン、２−（アミノメチル）ピペラジン、２，６−ジメチルピペラジン、２，５−ジメチルピペラジン、２−（β−ヒドロキシエチル）ピペラジン、４Ｈ−４，７−ジアザインダン−１，３−ジオン、２−メチルイミダゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾール等が挙げられる。このような化合物から１種又は２種以上を選択して、吸収促進剤として使用可能である。水に対する溶解度（４０℃）が０〜３５質量％程度（但し、０を除く）のものを使用することができ、実用的には５〜１５質量％程度の溶解度のものが好ましい。水溶性の観点では、脂肪族単環構造のものや水酸基を有する芳香族環構造のものが好適であり、適用性の広さでは、窒素原子数（つまり、アミノ基又はイミノ基の数）が２以上であると好適である。このような点において、ピペラジンは特に適している。

上述のような吸収促進剤は、炭酸塩として析出し難いが、吸収促進剤自体が吸収液から分離することは望ましくないので、吸収促進剤の溶解度以下となる濃度範囲で使用し、概して、吸収液の０〜３５質量％程度、好ましくは５〜１５質量％程度となる範囲で吸収液に配合すると好適である。アミノ基について吸収剤の０〜０．５モル当量程度になるように吸収促進剤の割合を設定すると好適である。吸収促進剤を吸収剤と組み合わせて用いることによって、吸収液の二酸化炭素吸収速度が格段に速まって、吸収性能（つまり、所定接触時間における吸収量）が向上する。本発明においては、二酸化炭素の吸収によって吸収液から吸収剤の炭酸塩が析出して吸収液中の吸収剤濃度が低下し、それにより析出点は二酸化炭素吸収量が高い方へ移動するので、吸収促進剤による吸収促進効果は、析出物を効率的に生成する上で非常に有用である。

吸収液は、本発明の有効性を阻害しない範囲において、上述の吸収剤及び吸収促進剤に該当しないその他のアミノ化合物を添加剤として含有してもよい。そのような化合物として、例えば、ジグリコールアミン等のアミノポリオール類などが挙げられ、これにより吸収速度の改善が可能であり、０〜３５質量％となる範囲で添加するとよい。又、必要に応じて、アルコール又はポリオール類等の親水性溶剤や他の各種添加剤を配合しても良い。

上述のように調製される吸収液を用いて二酸化炭素の回収方法を実施する際の吸収液の状態変化は、例えば、図２のように示すことができる。図２は、ＡＭＰ濃度が５０質量％の水溶液（図中の点Ｓ０に相当、つまり、吸収液の吸収剤濃度は飽和濃度以下）を吸収液として用いて二酸化炭素を吸収させ、吸収工程終了時の液温が４０℃である場合を想定している。吸収工程において、吸収液中の二酸化炭素量が増加すると、４０℃の温度においては約０．２３mol-ＣＯ_２／mol-amineにおいて析出境界線に達して析出が始まり、析出境界線より高濃度に二酸化炭素を吸収すれば、吸収剤の炭酸塩が析出した懸濁液状となる。吸収工程終了時に吸収液の二酸化炭素吸収量が０．４５mol-ＣＯ_２／mol-amineであるとすると（図中の点Ｓ１）、吸収液から析出する吸収剤の炭酸塩は、図中の点Ｓ２（０．５mol-ＣＯ_２／mol-amine）に相当するので、炭酸塩の析出によって吸収液に溶解する吸収剤の濃度は低下して、析出点（飽和点）は、濃度５０質量％の場合の析出点より二酸化炭素吸収量が高い側へ移行して、溶解／析出平衡における吸収液の溶液部分の状態は図中の点Ｓ２’（この図では、吸収剤濃度が約３５質量％における析出点に相当）で示される。懸濁液状の吸収液を固液分離してスラリー状の吸収液（含水率：２０質量％程度）と溶液状の吸収液とに分離し、スラリー状の吸収液を１００℃付近に加熱する（図中の点Ｓ３に相当）と、吸収剤濃度が８０質量％における析出境界線より溶解側になり、スラリー中の水に析出物が溶解して溶液状の吸収液となり、二酸化炭素の解離及び放出が始まる。更に、温度を１１０℃超に上げて放出を促すと、吸収液中の二酸化炭素量は著しく減少する（図中の点Ｓ４に相当）。再生された点Ｓ４の吸収液を、固液分離によって分離した点Ｓ２’の溶液状態の吸収液と合わせると、吸収液の状態は、４０℃の温度においては図中の点Ｓ５の状態となる。このようにして、吸収工程、固液分離及び再生工程を繰り返すことによって、吸収液の状態は、点Ｓ１〜Ｓ５のサイクルに沿って変化する。吸収工程終了時の吸収液の温度を４０℃より低くすると、吸収剤の炭酸塩の飽和濃度が低下して析出量が増加するので、点Ｓ２’も二酸化炭素吸収量が低い側へ移行する。

上述のような吸収液を用いて二酸化炭素の回収方法を実施する回収装置について、図面を参照して以下に説明する。

図３は、本発明に係る二酸化炭素の回収方法を実施する回収装置の第１の実施形態を記載する。回収装置１は、吸収液をガスと接触させてガスに含まれる二酸化炭素を吸収液に吸収させる吸収部である吸収塔１０と、析出物が形成された吸収液Ａ１をスラリー状の吸収液Ａ２と析出物が減少した溶液状の吸収液Ａ３とに分離する分離部として機能する分離器２０と、吸収液を加熱し二酸化炭素を放出させて吸収液を再生する再生部である再生塔３０とを有し、分離器２０によって分離されたスラリー状の吸収液Ａ２は、後述する変換部によって溶液状の吸収液に変換された後に再生塔３０において再生される。再生塔３０で再生された吸収液Ａ４、及び、分離器２０で分離された溶液状の吸収液Ａ３は、吸収塔１０へ還流されて吸収処理において再度使用される。回収装置１において使用する吸収液は、前述したように、吸収剤として二酸化炭素に親和性を有するアミノ化合物が溶解した水性液であり、吸収剤としてのアミノ化合物は、具体的にはアルカノールアミンであり、吸収液質量の３０質量％を超える高濃度で含有され、更に、吸収促進剤として環状アミノ化合物を吸収液の３５質量％以下の割合で含有してもよい。回収装置１に供給されるガスＧについては二酸化炭素を含有する点以外に特に制限はなく、概して、二酸化炭素分圧が０〜５０ｋＰａ程度（但し、０を除く）のガスについて適用可能で、とりわけ１〜１５ｋＰａ程度のガスについて好適に適用でき、燃焼排ガスやプロセス排ガスなどの様々なガスの取扱いが可能である。尚、ガスＧの温度が高い場合は、ガスを適正な温度に冷却するための前処理塔を設けて、ガスＧを予め前処理塔で３０〜４０℃程度に冷却した後に、吸収塔１０へ供給するとよい。

吸収塔１０及び再生塔３０は向流型気液接触装置として構成され、気液接触部１１，３１を各々内部に有する。吸収塔１０の気液接触部１１は、接触面積を大きくするための充填材を装填した充填層や、流動接触用の複数のトレイを用いた棚段、液滴状で気液接触させるための噴霧器などの形態に構成可能である。析出物による吸収液の流動性低下や目詰まり等を考慮すると、棚段や噴霧等を利用することが操作上好ましいが、これらに限定されない。例えば、吸収液の二酸化炭素吸収量が低い前段（上段）と、二酸化炭素吸収量が高い後段（下段）とに気液接触部１１を区分して、前段を充填層によって構成し、後段を棚段又は噴霧器を用いて構成すると、前段において接触効率を高めつつ、後段において目詰まり等を回避でき、二酸化炭素の吸収を効率的に進める上で有用である。再生塔３０の気液接触部３１については、吸収液が溶液状であるので、充填材を装填した充填層によって構成することによって、効率良く気液接触を行える。気液接触部１１，３１を構成する充填材やトレイ等は、概して、ステンレス鋼、炭素鋼等の鉄系金属材料製のものが用いられるが、特に限定されず、処理温度における耐久性及び耐腐食性を有する素材で、所望の接触面積を提供し得る形状のものを適宜選択して使用できる。

吸収液は、吸収塔１０内の気液接触部１１上方に供給されて落下し、ガスＧは、ブロア１２によって配管１３を通じて気液接触部１１下方に吹き込まれて上昇する。ガスＧ及び吸収液が気液接触部１１を通過する間に、気液接触によりガスＧ中の二酸化炭素が吸収液に吸収され、吸収液中で二酸化炭素と吸収剤とによって形成される吸収剤の炭酸塩が析出し、吸収液は析出物によって懸濁液状になる。気液接触部１１において、吸収液は二酸化炭素の吸収及び析出によって発熱して液温が上昇するので、空冷が不十分である場合、必要に応じて、気液接触部１１の温度を調節するための冷却システムを設けるとよい。又、気液接触部１１で二酸化炭素が除去された処理後ガスＧ’も温度が上昇し水蒸気量が増加するので、ガスＧ’に含まれる水蒸気等を凝縮して回収するための冷却部１４が、気液接触部１１の上方に充填材を用いて形成される。処理後ガスＧ’は、冷却部１４を通過する間に冷却されて水蒸気量が減少した後に吸収塔１０頂部から排出される。冷却部１４において凝縮する凝縮水は、冷却部１４の下方に設けられる環状の受け皿に収容され、その一部は気液接触部１１へ流下し、残部はポンプ１５によって塔外に導出されて水冷式の冷却器１６に送出され、冷却された後に冷却部１４へ還流される。

吸収塔１０で二酸化炭素を吸収した懸濁液状の吸収液Ａ１は、吸収塔１０底部から第１供給路１７を通じて分離器２０へ供給される。分離器２０は、吸収液Ａ１中の析出物を収集して濃縮分離可能なものであれば良く、分離形態としては、沈降法、遠心分離法、圧搾法、濾過法等が挙げられ、固液分離が可能であれば何れでも良い。析出物から液体を完全に除去する必要はなく、むしろ、流動性を示す含水状態のスラリーとして分取する方が、吸収液を連続的に循環させるプロセスを構成する上で都合が良く、含水率が１０〜３０質量％程度のスラリーに濃縮し分取できる分離装置であると好適である。このためには、沈降法、遠心分離法、又は、沈降法と遠心分離法との組み合わせにおいて、連続的な分離及び排出が可能に構成した分離装置が有用である。沈降法による装置としては、例えば、ドル清澄器等が挙げられ、遠心分離法による装置としては、タイマー設定による自動排出型遠心分離器、ノズル型遠心分離器、傾斜分離版を用いたディスク型遠心分離器、懸垂式遠心分離器等が挙げられ、図３においては、ドル清澄器が用いられる。しかし、これらに限定されるものではなく、圧搾法や濾過等を利用した装置でも、適度な濃縮度で固形分を連続的に分離排出可能なように構成可能である。吸収液に含まれるアミノ化合物が、吸収剤であるアルカノールアミンと吸収促進剤である環状アミノ化合物との混合である場合、吸収液から析出するのは、吸収剤であるアルカノールアミンの炭酸塩であって、吸収促進剤である環状アミノ化合物は析出せずにカルバメートの状態で吸収液中に溶存するので、分離器２０において分離される溶液状の吸収液Ａ３は、吸収剤の濃度が減少し、吸収剤に対する吸収促進剤の割合が相対的に増加する。吸収液Ａ３から完全に析出物を除去する必要はないが、可能な限り減少させることが望ましい。従って、溶液状の吸収液Ａ３を分離器２０から流出させる部分に濾過膜又は網を設けて析出物の流出を抑制し、析出物が分離器２０中へ戻るように構成すると好ましい。又、吸収液Ａ１が分離器２０に導入される導入口付近に冷却手段を設けて液温が２０〜３０℃程度に低下するように構成すると、更に析出が促進されて、分離器２０において分離される吸収液Ａ２の析出物量が増加するので、吸収液Ａ１に含まれる二酸化炭素のうち析出物として再生塔３０へ供給される二酸化炭素の割合が高くなる。又、液温制御の精度向上及び析出量の安定化にも有効である。

分離器２０の底部は、第２供給路２１によって再生塔３０の上部と接続され、第２供給路２１上にポンプ２２が設けられる。前記分離器２０において分離されたスラリー状の吸収液Ａ２は、ポンプ２２の駆動によって、第２供給路２１を通じて再生塔３０へ供給され、気液接触部３１を流下して、再生された吸収液Ａ４は再生塔３０の底部に貯留される。再生塔３０の底部は、主還流路２３によって吸収塔１０の上部と接続され、主還流路２３上にポンプ２４が設けられる。ポンプ２４の駆動によって、再生塔３０底部の再生された吸収液Ａ４は、主還流路２３を通じて吸収塔１０の気液接触部１１上方に還流される。つまり、第１供給路１７、第２供給路２１、主還流路２３及びポンプ２２，２４によって吸収液を吸収塔と再生塔との間で循環させる循環システムが構築される。更に、分離器２０と主還流路２３とを接続する副還流路２５が設けられ、分離器２０で分離された溶液状の吸収液Ａ３は、副還流路２５を通じて主還流路２３の吸収液Ａ４に合流するので、再生塔３０で再生された吸収液Ａ４と共に水冷型の冷却器２６によって冷却され、吸収工程に適した温度で吸収塔１０へ供給される。

再生塔３０で再生された吸収液Ａ４の熱を回収再利用するために、第２供給路２１と主還流路２３との間で熱交換を行う液−液型の熱交換器４０が設けられる。分離器２０で分離されたスラリー状の吸収液Ａ２は、第２供給路２１を流れる間に、熱交換器４０において加温されて析出物の融解及び溶解が起こり、スラリー状から溶液状に変換される。従って、溶液状に変換された吸収液が再生塔３０へ導入される。つまり、この実施形態においては、第２供給路２１に設けられる熱交換器４０は、再生塔３０で再生された吸収液Ａ４の熱を第２供給路２１のスラリー状の吸収液に供給して加温する変換部として作用し、再生塔３０から排出される熱がスラリー状の吸収液の加温に利用される。液−液型の熱交換器には、スパイラル式、プレート式、二重管式、多重円筒式、多重円管式、渦巻管式、渦巻板式、タンクコイル式、タンクジャケット式、直接接触液式等、様々な種類があり、本発明における熱交換器４０として何れのタイプを使用しても良いが、装置の簡素化及び清掃分解の容易さの点ではプレート式が優れている。

再生塔３０の上部に供給される溶液状の吸収液は、気液接触部３１の充填材上を流下して底部に貯溜される。再生塔３０の底部には、溶液状の吸収液を加熱するためのリボイラーが付設される。即ち、再生塔３０外に付設されるスチームヒーター３２と、塔内の吸収液をスチームヒーター３２を介して循環させる循環路３３とが付設され、塔底部の吸収液Ａ４の一部が循環路３３を通してスチームヒーター３２に分流され、高温蒸気との熱交換によって加熱された後に塔内へ還流される。この加熱によって、底部の吸収液から二酸化炭素が放出され、又、気液接触部３１の充填材も間接的に加熱され、充填材上での気液接触により吸収液からの二酸化炭素の放出が促進される。

再生塔３０における加熱によって放出される二酸化炭素を含むガスは、回収ガスＣとして頂部から排出される。再生塔３０へ供給される吸収液は、分離器２０で吸収剤の炭酸塩析出物を濃縮分離したものであり、その含水量は低いので、再生塔３０における水蒸気の発生は、従来装置に比べて減少するが、高温の回収ガスＣに含まれる水蒸気は回収する必要があるので、再生塔３０上部には凝縮部３４が設けられ、回収ガスＣに含まれる水蒸気を凝縮させて過度の放出を抑制し、また、吸収剤の放出も抑制する。更に、再生塔３０の外部には、塔頂部から排気管３８を通じて排出される回収ガスＣを冷却するための水冷式の冷却器３５、気液分離器３６及び調圧弁３７が設けられ、再生塔３０から放出される回収ガスＣは、冷却器３５で充分に冷却され、含まれる水蒸気等が可能な限り凝縮される。凝縮した水等は、気液分離器３６において分離され、ポンプ３９によって流路５１から再生塔３０の凝縮部３４上へ供給され、冷却水として使用される。排気管３８から排出される回収ガスＣに含まれる二酸化炭素は、例えば、地中又は油田中に注入することによって、地中での炭酸ガス固定及び再有機化が可能である。尚、気液分離器３６の気体排出側に設けられる調圧弁３７は、再生塔３０内の圧力調節等に利用可能であり、加圧状態での再生処理が可能になるが、省略してもよい。

図３の回収装置１において実施される回収方法について以下に説明する。

吸収塔１０において、ブロア１２の作動によりガスＧを底部から供給し、ポンプ２２，２４の駆動により吸収液を循環させて吸収塔１０の上部から吸収液（Ａ３＋Ａ４）を供給すると、気液接触部１１上でガスＧと吸収液とが気液接触し、ガスＧに含まれる二酸化炭素が吸収液に吸収される吸収工程が進行する。二酸化炭素は、低温において良好に吸収され、又、吸収剤の炭酸塩も低温において析出し易いので、吸収液の液温又は吸収塔１０（特に気液接触部１１）の温度が５０℃程度以下、好ましくは４０℃程度以下となるように温度を管理すると好適である。吸収液は二酸化炭素の吸収及び炭酸塩の析出によって発熱するので、これによる液温上昇を考慮し、液温が５０℃を超えないように配慮することが望ましい。前述したように、吸収液として、二酸化炭素に親和性を有するアミン化合物、特に前述のようなアルカノールアミンを吸収剤として溶解した水性液が用いられる。更に、吸収促進剤として前述したような環状アミノ化合物を含有する吸収液を用いると好ましい。吸収剤及び吸収促進剤は、各々、複数種を組み合わせて使用しても良い。吸収液の濃度は、前述したように、吸収剤濃度が３０質量％を超える濃度、好ましくは３５質量％程度以上、より好ましくは４０〜８０質量％程度の吸収液であり、複数種を使用する場合は合計量による濃度とする。吸収促進剤を用いる場合は、吸収液の０〜３５質量％程度（０を除く）、好ましくは５〜１５質量％程度となる範囲で吸収液に配合すると好適であり、複数種を使用する場合は合計量による濃度とする。吸収液の組成は、処理対象とするガスに含まれる二酸化炭素量や処理速度等に応じて上述のような範囲で適宜変更可能である。ガスＧ及び吸収液の供給速度は、ガスＧに含まれる二酸化炭素量及び気液接触効率等に応じて、吸収が好適に進行するように設定される。この際、吸収液の二酸化炭素吸収量が増加するに従って析出する吸収剤の炭酸塩の量が多くなるので、吸収液の二酸化炭素吸収量が最終的に０．３〜０．５mol-ＣＯ_２／mol-amine程度となるように吸収液とガスとの気液接触時間を設定するとよい。気液接触部１１を上段及び下段に区分けして充填材方式と噴霧方式又は棚段方式とによって気液接触を実施する吸収塔を用いる場合には、充填材間の空隙寸法及び上段／下段の容積バランスを考慮して、充填材中で析出による目詰まりが発生しないような適正な気液接触時間となるように処理条件を設定するとよい。

気液接触部１１において二酸化炭素が除去された処理後ガスＧ’は、反応熱による温度上昇に伴って水蒸気量が増加し得るが、冷却部１４を通過する間に冷却されて水蒸気量が減少した後に、吸収塔１０頂部から排出される。処理後ガスＧ’の温度がガスＧの初期温度に実質的に等しくなる（実用的には初期温度±３℃以内、好ましくは初期温度±２℃以内）ように設定すると、ガスＧ及び処理後ガスＧ’に含まれる水蒸気量が実質的に等しくなり、吸収塔１０からの水蒸気放出及び吸収液からの気化が抑制できる。ガスＧ’の温度は、冷却部１４での冷却程度、つまり、冷却器１６で冷却される凝縮水を冷却部１４に供給するポンプ１５の駆動制御によって調整可能である。

吸収工程において吸収される二酸化炭素と吸収剤とによって吸収剤の炭酸塩が形成されて吸収液中に析出し、懸濁液状になった吸収液Ａ１が第１供給路１７を通じて分離器２０に供給されると、分離器２０において、沈降、遠心分離等によって分離器２０の局所（底部、周縁部等）に析出物が収集され、析出物が濃縮されたスラリー状の吸収液Ａ２と、析出物が減少した溶液状の吸収液Ａ３とに分離する分離工程が進行する。分離工程における分離度は、スラリー状の吸収液Ａ２が流動性を保持する状態、具体的には、粘度が０．３Ｐａ・ｓ程度以下となるように調節される。これにより得られるスラリー状の吸収液Ａ２は、含水率が１０〜３０質量％程度となる。析出物が減少して実質的に清澄な溶液状態となった吸収液Ａ３には、吸収剤の炭酸塩が飽和濃度で溶解する。吸収液Ａ３から完全に析出物を除去する必要はないが、可能な限り減少させるように分離することが望ましい。スラリー状の吸収液Ａ２と溶液状の吸収液Ａ３との割合が、１／１程度となるように分離すると、吸収液の再生率の点で好ましい。吸収促進剤を含む吸収液の場合は、吸収促進剤は析出せず、殆どが溶液状の吸収液Ａ３に含まれ、スラリー状の吸収液Ａ２に含まれる量は僅かである。

分離器２０によって分離されたスラリー状の吸収液Ａ２が、ポンプ２２によって第２供給路２１上の熱交換器４０に送出されると、再生塔３０から送出される再生後の吸収液Ａ４との熱交換が行われて、スラリー状の吸収液Ａ２を加温して溶液状の吸収液に変換する変換工程が進行し、析出物の融解及び溶解が起こる。アミノ化合物の炭酸塩の融点（融解点）は、無機炭酸塩類に比べてかなり低く、概して７０〜１００℃近辺であるので、吸収液から析出する析出物は、再生塔３０で再生温度（８０〜１２０℃程度）に加熱された吸収液Ａ４との熱交換によって融解し、特に、スラリー状の含水状態では、融解温度より低い温度で溶解度が上昇して容易に溶解して溶液状になる。例えば、ＡＭＰの炭酸塩（結晶固体）の融解温度は７０℃付近であって６０℃近辺から溶融し始め、溶融と共に二酸化炭素の解離が徐々に進行し、８０〜９５℃近辺において完全に解離するので、スラリー状態においては、７０℃より低い温度で析出物の溶解が進行し、熱交換器４０での加熱によって十分に溶液状に変換された吸収液が再生塔３０へ供給される。

熱交換器４０から再生塔３０へ溶液状の吸収液が導入されると、再生塔３０においては、吸収液を加熱して吸収液から二酸化炭素を放出させる再生工程が進行する。具体的には、気液接触部３１の充填材上での気液接触によって二酸化炭素の放出が促進されると共に、再生塔３０底部での加熱によって更に昇温し、吸収液は、気液接触部３１を流下しながら二酸化炭素を放出する。底部に貯留される吸収液Ａ４は、スチームヒーター３２への部分循環加熱によって、吸収液の沸点付近まで昇温可能であり、再生温度は８０〜１２０℃程度に設定される。吸収液の沸点は、組成（吸収剤濃度）及び再生塔３０内の圧力に依存する。本発明において、再生塔３０で再生される吸収液は、従来に比べて極めて水量が少ない高濃度の吸収液であるので、吸収液から気化する水の量及び気化潜熱は少なくなる。つまり、気化潜熱の増加及び加圧による沸点上昇に起因する顕熱の増加を抑制することができる。従って、再生塔３０内を加圧せずに再生を行っても、吸収液から失われる水の気化潜熱を抑制できるが、必要に応じて再生塔３０内を加圧しても良い。この場合、再生塔３０内の加圧は、排気管３８の出口に設けられる調圧弁３７の制御によって調整可能であり、気化潜熱及び顕熱の消費を考慮して、１５０〜３５０ｋＰａＡ程度に調整すると良い。

再生塔３０の上部の温度は、熱交換器４０から投入される吸収液の温度に近くなるので、凝縮部３４を通過した回収ガスＣは、冷却器３５において冷却水（冷媒）により十分に冷却される。回収ガスＣから凝縮する水分及び吸収剤は、気液分離器３６において回収ガスＣから分離され、これを凝縮部３４に供給することによって凝縮部３４は冷却され、同時に、再生塔３０における吸収液の濃度上昇及び吸収剤の気化放散が抑制される。
再生塔３０において再生された吸収液Ａ４は、ポンプ２４の駆動によって塔底部から主還流路２３を流れ、熱交換器４０においてスラリー状の吸収液Ａ２を加熱して溶液状に変換する。これにより吸収液Ａ４は、吸収液Ａ２の温度近くまで冷却される。更に、分離工程で分離された溶液状の吸収液Ａ３を、再生工程で二酸化炭素を放出した吸収液と共に吸収工程へ供給する還流工程が、主還流路２３及び副還流路２５によって実施される。従って、冷却された吸収液Ａ４は、分離器２０から副還流路２５を通じて供給される溶液状の吸収液Ａ３と合流して、吸収液中の吸収剤の濃度は、溶液状の吸収液Ａ３における吸収剤の濃度（＝析出物が吸収工程における温度で飽和濃度で溶解する水溶液における吸収剤の濃度）より高くなる。つまり、最初の吸収液の組成（図２の点Ｓ５に相当）に戻る。この吸収液は、更に、冷却器２６によって十分に冷却され、二酸化炭素の吸収に適した温度で吸収塔１０上部に還流される。

このようにして、有機系吸収剤であるアミノ化合物が高濃度で溶解した吸収液を用いて、吸収液による二酸化炭素の吸収工程と、吸収液の再生工程とが繰り返し行われ、再生工程において放出される二酸化炭素が回収される。その間に、熱交換器４０において、スラリー状の吸収液Ａ２と再生塔３０から還流する吸収液Ａ４との熱交換が行われる。熱交換器の交換性能に基づいて、熱交換器４０における吸収液Ａ２の出口温度と吸収液Ａ４の入口温度との差が１０℃程度以下となるように構成可能であり、吸収液Ａ２は、再生塔３０での加熱温度に近い温度に昇温される。従来のアミン吸収法においては、熱交換器４０において回収される熱量は、吸収液の温度上昇分の顕熱のみであるが、本発明においては、スラリー状から溶液状への変換に伴う融解熱と温度上昇分の顕熱との総量として回収されるので、熱交換器４０から吸収塔１０へ還流される吸収液Ａ４の温度を従来法より低下させることができ、冷却器２６における冷熱量の減少が可能である。しかも、再生塔３０において加熱される吸収液に含まれる水量は、分離前の吸収液Ａ１に比べて非常に少ないので、水の温度上昇に要する顕熱及び気化潜熱として消費される分の熱量を削減でき、析出物の融解及び二酸化炭素の放出に集中的に熱量を利用することができる。又、再生される吸収液に含まれる水量が少ないので、水による二酸化炭素の溶存容量が小さく、吸収剤から解離した二酸化炭素を水から放出し易くなり、再生塔３０での加熱温度を従来法に比べて低い温度に設定可能である。故に、本発明の構成は、再生に要する熱エネルギーの削減に極めて有利である。シミュレーションによる計算では、図３の構成において５０質量％ＡＭＰの吸収液を用い、再生温度を１１０℃に設定して二酸化炭素の回収を実施する場合、再生に要する熱エネルギーは、約２．９〜３．３ＧＪ／ｔ−ＣＯ_２程度となり、これは、従来法により３０質量％ＡＭＰの吸収液を用いた場合に比べて約０．３ＧＪ／ｔ−ＣＯ_２程度の削減が可能であり、又、従来法により３０質量％ＭＥＡの吸収液を用いた場合との比較では１．５ＧＪ／ｔ−ＣＯ_２程度の削減が可能である。本発明においては、再生温度を１００℃以下に設定することも可能であるので、上記シミュレーション結果よりも更にエネルギーの削減が可能である。

図４は、本発明の二酸化炭素の回収方法を実施する回収装置の第２の実施形態を示す。図４の回収装置２は、回収装置１と同様に、図３の熱交換器４０に対応する液−液型の熱交換器４０ａを有するが、更に、スラリー状の吸収液を溶液状に変換する変換部として作用する別の部材を有する。つまり、リボイラーの排熱を回収するための熱交換器４１を有し、これが変換部として作用する。熱交換器４０ａは、変換部として作用する場合も作用しない場合もある。

詳細には、回収装置２は、図３の回収装置１の構成に加えて、第２供給路２１上に設けられる気−液型の熱交換器４１と、リボイラーを構成するスチームヒーター３２から排出される排スチームが流れる配管４２とを有する。熱交換器４１は、分離器２０と熱交換器４０ａとの間に配置され、第２供給路２１と配管４２との間での熱交換を行うように構成される。従って、分離器２０から送出されるスラリー状の吸収液Ａ２は、熱交換器４１において、配管４２を流れる排スチームの熱によって加温されて析出物の融解及び溶解が起こり、溶液状に変換される。つまり、熱交換器４１は、リボイラーから排出される廃熱を利用してスラリー状の吸収液Ａ２を加温し、スラリー状の吸収液Ａ２を溶液状に変換する変換部として機能する。熱交換器４１によって溶液状に変換された吸収液は、更に、熱交換器４０ａにおいて、再生塔３０から送出される吸収液Ａ４との熱交換によって加熱されて、再生温度に近い温度で再生塔３０へ供給される。排スチームと吸収液Ａ２との熱交換を行う熱交換器４１には、一般的に気−液間の熱交換に用いられる種々の気−液型熱交換器から適宜選択して使用可能であり、例えば、直接接触式やフィンチューブ型等の熱交換器が挙げられる。
図４の回収装置２において、上述の構造以外については回収装置１と同様に構成されるので、その説明は省略する。

図４の構成において、排スチームから回収される熱量が、スラリー状の吸収液Ａ２を完全に溶液に変換するのに十分な熱量である時には、熱交換器４０ａは、変換部としては作用せず、温度を上昇させる顕熱を供給する一般的な熱交換器として作用する。他方、排スチームから回収される熱量が、スラリー状の吸収液Ａ２を完全に溶液に変換可能な熱量に満たない場合は、熱交換器４１を通過した吸収液Ａ２は、析出物が残存する半溶解状態となり、熱交換器４０ａにおいて完全に溶液状に変換される。

図４の実施形態において、再生塔３０から送出される吸収液Ａ４の温度に比べて配管４２を流れる排スチームの温度が顕著に高い場合には、熱交換器４０ａと再生塔３０との間に熱交換器４１を配置するように変更すると、熱交換における顕熱としての熱回収効率の向上が可能である。又、この配置変更は、再生後の吸収液Ａ４の冷却及び冷却器２６の冷熱量低減が必要な場合にも有効である。

図５は、本発明の二酸化炭素の回収方法を実施する回収装置の第３の実施形態を示す。図５の回収装置３も、回収装置１と同様に、図３の熱交換器４０に対応する液−液型の熱交換器４０ｂを有するが、更に、スラリー状の吸収液を溶液状に変換する変換部として作用する別の部材として、再生塔３０から排出される二酸化炭素に含まれる排熱を利用してスラリー状の吸収液Ａ２を加温する気−液型の熱交換器４３を有する。熱交換器４０ｂは、変換部として作用する場合も作用しない場合もある。

詳細には、回収装置３は、図３の回収装置１の構成に加えて、再生塔３０内の吸収液から放出される二酸化炭素を外部へ排出する排気管３８上に設けられる気−液型の熱交換器４３を有する。スラリー状の吸収液Ａ２を分離器２０から再生塔３０へ供給する第２供給路２１ａは、分離器２０と熱交換器４０ｂとの間において、排気管３８との間での熱交換を熱交換器４３によって行うように配設される。従って、分離器２０から送出されるスラリー状の吸収液Ａ２は、熱交換器４３において、排気管３８を通じて排出される回収ガスＣの熱によって加温されて析出物の融解及び溶解が起こり、溶液状に変換される。つまり、熱交換器４３は、再生塔３０から排出される回収ガスＣの廃熱を利用してスラリー状の吸収液を加温し、スラリー状の吸収液Ａ２を溶液状に変換する変換部として機能する。熱交換器４３によって溶液状に変換された吸収液は、更に、熱交換器４０ｂにおいて、再生塔３０から送出される再生された吸収液Ａ４との熱交換によって加熱されて、再生温度に近い温度で再生塔３０へ供給される。回収ガスＣと吸収液との熱交換を行う熱交換器４３には、図４の熱交換器４１と同様に、一般的に気−液熱交換に用いられる種々の熱交換器から適宜選択して使用可能である。
図５の回収装置３において、上述の構造以外については回収装置１と同様に構成されるので、その説明は省略する。

図５の構成において、回収ガスＣから回収される熱量が、スラリー状の吸収液Ａ２を完全に溶液に変換可能な熱量に満たない場合、熱交換器４３を通過した吸収液Ａ２は、析出物が残存する半溶解状態となり、熱交換器４０ｂにおいて完全に溶液状に変換される。本発明においては、再生塔３０から排出される回収ガスＣに含まれる水蒸気量及び熱量は、従来法による装置に比べて少ないので、熱交換器４０ｂも変換部として作用し得る。勿論、回収ガスＣから回収される熱量が、スラリー状の吸収液Ａ２の変換に十分であれば、熱交換器４０ｂは、変換部としては作用せず、温度を上昇させる顕熱を供給する一般的な熱交換器として作用する。

上述の回収装置１〜３において、吸収塔１０内の吸収液Ａ１における析出物の生成は、吸収塔１０と分離器２０とを接続する第１供給路において、凝着等による配管の閉塞や目詰まりを引き起こす虞がある。しかし、これは容易に防止可能であり、例えば、第１供給路１７を構成する配管の短縮又は口径拡大によって閉塞し難い構造に設計したり、第１供給路１７を実質的に省略して吸収塔１０の底部と分離器２０とを直接接続するような変形が挙げられる。又、溶液状の吸収液に比べてスラリー状の吸収液Ａ２の流動抵抗は高いので、第２供給路２１，２１ａのポンプ２２は、分離器２０と変換部（熱交換器４０，４１，４３）との距離が長いほど高出力での駆動が必要となる。従って、分離器２０と変換部との間の距離が短くなるように構造設計を行うと、操業コストの点で有利である。

（回収試験）
吸収液として、５０質量％ＡＭＰ水溶液（粘度（４０℃）：０．０１Ｐａ・ｓ）を調製した。この吸収液を気液接触用の槽に投入して４０℃の温度に維持し、攪拌しながら二酸化炭素分圧が１０ｋＰａの雰囲気に接触させて二酸化炭素の吸収を開始した。吸収液の二酸化炭素吸収量が約０．２mol-ＣＯ_２／mol-amineになった時に析出物の生成が確認され、吸収液が懸濁し始めた。二酸化炭素吸収量が約０．４７mol-ＣＯ_２／mol-amineになったところで吸収を終了し、吸引濾過器を利用して、懸濁液状の吸収液を、濾過器を通過した清澄な溶液状の吸収液と、濾過残であるスラリー状の吸収液とに分離した。スラリー状の吸収液は、５０質量％の収率で得られ、その含水率は２０質量％、ＡＭＰ濃度は７７質量％、粘度は０．２８Ｐａ・ｓ（４０℃）、二酸化炭素吸収量は約０．５１mol-ＣＯ_２／mol-amineであった。一方、溶液状の吸収液（収率：５０質量％）のＡＭＰ濃度は３８質量％、二酸化炭素吸収量は約０．３５mol-ＣＯ_２／mol-amineであった。

上述で得られたスラリー状の吸収液を加熱して温度を上げたところ、７０℃において固形分が完全に溶解して溶液状の吸収液に変換された。これを３５０ｋＰａに加圧した窒素雰囲気中で１２０℃に加熱した後に、二酸化炭素が検出されなくなった状態で終了し、全有機炭素計で残留吸収液中の二酸化炭素量を定量したところ、約０．０５mol-ＣＯ_２／mol-amineであった。

(再生エネルギーの評価)
シミュレーションによる計算では、図３の構成において５０質量％ＡＭＰの吸収液を用い、再生温度を１１０℃に設定して二酸化炭素の回収を実施する場合、再生に要する熱エネルギーは、約２．９〜３．３ＧＪ／ｔ−ＣＯ_２程度となり、これは、従来法により３０質量％ＡＭＰの吸収液を用いた場合に比べて約０．３ＧＪ／ｔ−ＣＯ_２程度の削減が可能であり、又、従来法により３０質量％ＭＥＡの吸収液を用いた場合との比較では１．５ＧＪ／ｔ−ＣＯ_２程度の削減が可能である。

（析出物の分析）
上述の吸収試験において得られるスラリー状の吸収液を更に吸引濾過し、濾過残の固形物を乾燥して析出物の結晶を得た。この組成をラマン分光法によって分析したところ、ＡＭＰと二酸化炭素の割合が２：１であるＡＭＰの炭酸塩であった。又、示差走査熱量計を用いた示差走査熱−熱重量の同時測定（昇温速度：５℃／分）によって、析出物結晶の温度による相変化を調べたところ、約６０℃において溶融と共に二酸化炭素の解離が始まって徐々に進行し、そのピーク（融解点）は約７０℃であった。又、二酸化炭素の解離は、約６０〜１００℃の範囲において進行し、そのピークは約９５℃であった。

（吸収液の析出境界線）
吸収剤としてＡＭＰを用いて、吸収剤濃度が３５質量％、５０質量％及び８０質量％の水溶液を調製した。各水溶液を一定温度に維持し、これを吸収液として二酸化炭素を吸収させて、析出物による白濁が生じる時点の二酸化炭素吸収量（析出点）を調べた。この操作を温度を変えて繰り返すことにより、図１の析出境界線を作成した。

図１の析出境界線において、吸収剤濃度が３５質量％の場合の析出点は、約０．２８mol-ＣＯ_２／mol-amine（２０℃）、約０．３２mol-ＣＯ_２／mol-amine（４０℃）であり、吸収剤濃度が５０質量％の場合の析出点は、約０．２１mol-ＣＯ_２／mol-amine（２０℃）、約０．２３mol-ＣＯ_２／mol-amine（４０℃）、吸収剤濃度が８０質量％の場合の析出点は、約０．１５mol-ＣＯ_２／mol-amine（２０℃）、約０．１７mol-ＣＯ_２／mol-amine（４０℃）であった。上記の結果を、析出点における吸収液１ｋｇ当たりの二酸化炭素吸収量に換算すると、約１．１〜１．４mol-ＣＯ_２／ｋｇ（２０℃）、約１．２〜１．５mol-ＣＯ_２／ｋｇ（４０℃）となる。

（吸収液の吸収速度）
吸収液として、５０質量％ＡＭＰ水溶液（試料Ｌ１）、及び、５０質量％ＡＭＰ−５質量％ＰＺ水溶液（試料Ｌ２）の２種類の水溶液を調製した。各吸収液１００ｍＬについて、同じ二酸化炭素２０％／窒素バランスのガスを流通させることで、４０℃において二酸化炭素の吸収試験を行って、析出物の生成によって懸濁が始まるまでの時間を測定したところ、試料Ｌ１の吸収液では約２５５分、試料Ｌ２の吸収液では約４０分であった。尚、懸濁した各吸収液の二酸化炭素吸収量は、何れも、ＡＭＰのアミンに対して約０．２２mol-ＣＯ_２／mol-amineであった。

（吸収液中の化学種の特定）
ＩＰＡＥ、ＭＤＥＡ及びＰＺの各アミン単体について、アミン水溶液５０ｍＬに二酸化炭素を５０ｍＬ／分の速度で吹き込んで、０〜８０分におけるｐＨ、重量、ラマンスペクトル及び¹³Ｃ−ＮＭＲスペクトルを測定した。¹³Ｃ−ＮＭＲスペクトルにおいて観測されたバンドを帰属することにより、アミン、プロトン化アミン、カルバメート、カルボネート、炭酸イオン及び重炭酸イオンが水溶液中に存在することが判った。又、アミン、プロトン化アミン、炭酸イオン及び重炭酸イオンは、各々、１本のバンドを示し、二酸化炭素の吹き込み時間に依存してシフトしたが、他のバンドはシフトしなかった。

更に、ＩＰＡＥとＰＺの混合水溶液、及び、ＭＤＥＡとＰＺの混合水溶液を用いて、二酸化炭素を吹き込んだ混合水溶液について同様の測定を行った。これらの結果を、アミン単体の場合と比較したところ、混合水溶液においては、ＩＰＡＥのカルバメートは全く観測されず、ＩＰＡＥのカルボネートの生成速度が特に遅いことが判明した。ＭＤＥＡについても、カルボネートの生成速度は遅かった。又、混合水溶液においてはＰＺのカルバメートの生成比率が増加した。

本発明の二酸化炭素の回収方法は、火力発電所や製鉄所、ボイラーなどの設備から排出される二酸化炭素含有ガスの処理等において好適に利用でき、環境への二酸化炭素放出量や環境に与える影響などの軽減に有用である。特に、二酸化炭素の回収処理に供給される再生熱の利用効率の向上や廃熱の回収効率の向上に有用であり、環境保護に貢献可能な二酸化炭素の回収装置を提供できる。

１，２，３ 回収装置、 １０ 吸収塔、 ２０ 分離器、 ３０ 再生塔、
１１，３１ 気液接触部、 １２ ブロア、 １３，４２ 配管、
１４ 冷却部、 １５，２２，２４，３９ ポンプ、
１６，２６，３５ 冷却器、 １７ 第１供給路、
２１，２１ａ 第２供給路、 ２３ 主還流路、 ２５ 副還流路、
３２ スチームヒーター、 ３３ 循環路、
３４ 凝縮部、 ３６ 気液分離器、 ３７ 調圧弁、 ３８ 排気管、
４０，４０ａ，４０ｂ，４１，４３ 熱交換器、 ５１ 流路、
Ｇ，Ｇ’ ガス、 Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ａ４ 吸収液、 Ｃ 回収ガス。

Claims (12)

1. 吸収剤としてアミノ化合物が溶解した吸収液をガスと接触させて前記ガスに含まれる二酸化炭素を前記吸収液に吸収させる吸収部と、
   前記吸収液において二酸化炭素と前記吸収剤とによって形成される析出物を収集して、前記析出物が濃縮されたスラリー状の吸収液と、前記析出物が減少した溶液状の吸収液とに分離する分離部と、
   前記分離部で分離されたスラリー状の吸収液を加温して前記析出物が溶解した溶液状の吸収液に変換する変換部と、
   前記変換部によって変換された溶液状の吸収液を加熱して前記吸収液から二酸化炭素を放出させ、吸収液を再生する再生部と
   を有する二酸化炭素の回収装置。
2. 前記変換部は、前記再生部から排出される熱を利用して前記スラリー状の吸収液を加温する請求項１に記載の二酸化炭素の回収装置。
3. 前記吸収部の前記吸収液を前記分離部へ供給する第１供給路と、
   前記分離部で分離されたスラリー状の吸収液を前記再生部へ供給する第２供給路と、
   前記再生部で再生された吸収液を前記吸収部へ還流させる主還流路と、
   前記分離部で分離された溶液状の吸収液が、前記再生部で再生された吸収液と共に前記吸収部へ供給されるように、前記分離部と前記主還流路とを接続する副還流路と
   を更に有し、前記変換部は、前記第２供給路に設けられる請求項１又は２に記載の二酸化炭素の回収装置。
4. 前記変換部は、前記第２供給路と前記主還流路との間で熱交換を行う熱交換器を有し、前記熱交換器において、前記再生部で再生された吸収液の熱を前記第２供給路のスラリー状の吸収液に供給して加温する請求項３に記載の二酸化炭素の回収装置。
5. 前記再生部は、前記溶液状の吸収液を加熱するためのリボイラーを有し、前記変換部は、前記リボイラーから排出される廃熱を利用して前記スラリー状の吸収液を加温する熱交換器を有する請求項１〜３の何れか１項に記載の二酸化炭素の回収装置。
6. 前記再生部は、前記溶液状の吸収液から放出される二酸化炭素を外部へ排出する排気管を有し、前記変換部は、前記排気管を通じて排出される二酸化炭素に含まれる排熱を利用して前記スラリー状の吸収液を加温する熱交換器を有する請求項１〜３の何れか１項に記載の二酸化炭素の回収装置。
7. 吸収剤としてアミノ化合物が溶解した吸収液をガスと接触させて前記ガスに含まれる二酸化炭素を前記吸収液に吸収させる吸収工程と、
   前記吸収工程において吸収される二酸化炭素と前記吸収剤とによって吸収液に形成される析出物を収集して、前記析出物が濃縮されたスラリー状の吸収液と、前記析出物が減少した溶液状の吸収液とに分離する分離工程と、
   前記分離工程で分離されたスラリー状の吸収液を加温して前記析出物が溶解した溶液状の吸収液に変換する変換工程と、
   前記変換工程によって変換された溶液状の吸収液を加熱して前記吸収液から二酸化炭素を放出させる再生工程と
   を有する二酸化炭素の回収方法。
8. 前記吸収工程へ導入される吸収液の前記吸収剤の濃度は、前記吸収工程の温度において前記析出物が飽和濃度で溶解する水溶液における前記吸収剤の濃度を超え、前記析出物は前記吸収剤の炭酸塩であり、前記析出物の形成によって前記吸収液は懸濁液状になる請求項７に記載の二酸化炭素の回収方法。
9. 前記吸収工程において前記ガスと接触する吸収液は、３０質量％を超える高濃度で前記吸収剤を含有し、更に、前記分離工程で分離された溶液状の吸収液を、前記再生工程で二酸化炭素を放出した吸収液と共に前記吸収工程へ供給する還流工程を有する請求項７又は８に記載の二酸化炭素の回収方法。
10. 前記吸収液は、前記吸収剤を単独で、又は、前記吸収剤と吸収促進剤とを組み合わせて含有し、前記吸収促進剤の濃度は、吸収液の０〜３５質量％であり、前記吸収液に溶解する吸収剤は、アルカノールアミンであって、式：Ｎ(Ｒ_１)(Ｒ_２)-Ｃ(Ｒ_３)(Ｒ_４)-ＣＨ_２ＯＨ で表されるエタノールアミン又は置換エタノールアミン化合物（式中、Ｒ_１〜Ｒ_４は、各々、水素原子、炭素数１〜４の直鎖状又は分岐状飽和炭化水素基、及び、アミノ基又は水酸基を有する炭素数１〜４の直鎖状又は分岐状飽和炭化水素基の何れかであり、同一でも異なっても良い。）であり、前記吸収促進剤は、ヘテロ元素として少なくとも１つの窒素を含む複素環を骨格として有する環状アミノ化合物である請求項７〜９の何れか１項に記載の二酸化炭素の回収方法。
11. 前記吸収剤は、２−アミノ−２−メチル−１−プロパノール（ＡＭＰ）、Ｎ−メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）、２−（イソプロピルアミノ）エタノール（ＩＰＡＥ）、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン、２−（メチルアミノ）エタノール（ＭＡＥ）、２−（エチルアミノ）エタノール（ＥＡＥ）、２−（プロピルアミノ）エタノール（ＰＡＥ）、Ｎ−エチル−２−アミノ−２−メチルプロパノール、１−ジメチルアミノ−２−プロパノール、１，１’−イミノジ（２−プロパノール）（ＤＩＰＡ、ジイソプロパノールアミン）及びトリエタノールアミンからなる群より選択される少なくとも１種の直鎖状又は分岐状アミノ化合物であり、前記吸収促進剤は、アジリジン、アゼチジン、ピロリジン、ピロリン、ピロール、２Ｈ−ピロール、イミダゾール、ピラゾール、イミダゾリン、イミダゾリジン、ピラゾリン、ピラゾリジン、ピペリジン、ピペラジン、ピリジン、ピリミジン、ピラジン、トリアジン、２Ｈ−アゼピン、インドール、イソインドール、１Ｈ−インダゾール、インドリン、イソインドリン、キノリン、イソキノリン、キナゾリン、キノキサリン、フタラジン、プリン、プテリジン、カルバゾール、フェナントリジン、アクリジン、フェナジン、フェナントロリン、オキサゾール、イソオキサゾール、フラザン、モルフォリン、１，４−ジアザビシクロ［２，２，２］オクタン、７−アザビシクロ［２，２，１］ヘプタン、１，８−ジアザビシクロ［５，４，０］ウンデカ−７−エン（ＤＢＵ）、１，５−ジアザビシクロ［４，３，０］ノナ−５−エン（ＤＢＮ）、ドデカヒドロ−１，４，７，９ｂ−テトラアザフェナレン、キヌクリジン、３−メチルピリジン、２−メチルピラジン、２−（メチルアミノ）ピペリジン（２ＡＭＰＤ）、２−メチルピペラジン、２−（アミノメチル）ピペラジン、２，６−ジメチルピペラジン、２，５−ジメチルピペラジン、２−（β−ヒドロキシエチル）ピペラジン、４Ｈ−４，７−ジアザインダン−１，３−ジオン、２−メチルイミダゾール及び２−エチル−４−メチルイミダゾールからなる群より選択される少なくとも１種の環状アミノ化合物である請求項１０に記載の二酸化炭素の回収方法。
12. 前記吸収液は、更に、添加剤としてアミノポリオールを含有する請求項７〜１１の何れか１項に記載の二酸化炭素の回収方法。

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