JP2015003838A - ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】リチウム化合物との反応性に優れ、熱安定性及び電池特性に優れたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得る。
【解決手段】非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体となるものであり、一般式：Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ−ｚ}Ｃｏ_ｘＭｎ_ｙＭ_ｚ（ＯＨ）_２（０＜ｘ≦１／３、０＜ｙ≦１／３、０≦ｚ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗから選択される１種以上の元素）で表され、窒素吸着ＢＥＴ法により測定される比表面積が３．０〜１１．０ｍ^２／ｇであり、かつＸ線回折測定による（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）に対する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）の比Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）が０．３００未満であるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物とする。
【選択図】なし

Description

本発明は、非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体となるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物及びその製造方法に関し、特に、リチウムイオン二次電池の正極活物質の前駆体となるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物及びその製造方法に関する。

従来、携帯電話やノート型パーソナルコンピュータなどの携帯機器の普及に伴い、高いエネルギー密度を有する小型、軽量な二次電池が必要とされている。このような用途に好適な電池として、リチウムイオン二次電池があり、研究開発が盛んに行なわれている。

また、自動車の分野でも、資源、環境問題から電気自動車に対する要望が高まり、電気自動車用やハイブリット自動車用の電源として、小型、軽量で放電容量が大きく、サイクル特性が良好なリチウムイオン二次電池が求められている。特に、自動車用の電源においては、出力特性が重要であり、出力特性が良好なリチウムイオン二次電池が求められている。

リチウム含有複合酸化物、特に合成が比較的容易なリチウムコバルト複合酸化物（ＬｉＣｏＯ_２）を正極活物質に用いたリチウムイオン二次電池は、４Ｖ級の高い電圧が得られるため、高いエネルギー密度を有する電池として実用化が進んでいる。そして、この種のリチウムコバルト複合酸化物を用いたリチウムイオン二次電池では、優れた初期容量特性やサイクル特性を得るための開発がこれまで数多く行なわれてきており、すでにさまざまな成果が得られている。

しかしながら、リチウムコバルト複合酸化物は、原料に高価なコバルト化合物を用いるため、活物質さらには電池のコストアップの原因となり、活物質の改良が望まれている。このリチウムコバルト複合酸化物を用いる電池の容量あたりの単価は、ニッケル水素電池より大幅に高いため、適用される用途がかなり限定されている。したがって、現在普及している携帯機器用の小型二次電池についてだけではなく、電力貯蔵用や電気自動車用などの大型二次電池についても、活物質のコストを下げ、より安価なリチウムイオン二次電池の製造を可能とすることに対する期待は大きく、その実現は、工業的に大きな意義があるといえる。

ここで、リチウムイオン二次電池用正極活物質の新たなる材料として、リチウムコバルト複合酸化物よりも安価な４Ｖ級正極活物質、すなわち、ニッケル、コバルト及びマンガンの原子比が実質的に１：１：１であるＬｉ［Ｎｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｍｎ_１／３］Ｏ_２なる組成を有するリチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物が、注目されている。リチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物は、安価であるばかりか、リチウムコバルト複合酸化物やリチウムニッケル複合酸化物を正極活物質に用いたリチウムイオン二次電池よりも高い熱安定性を示すことから、開発が盛んに行なわれている。

リチウムイオン二次電池が良好な電池特性を発揮するためには、正極活物質であるリチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物が適度な粒径と比表面積を有するとともに高密度であることが必要である。このような正極活物質の性状は、前駆体であるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の性状を強く反映するため、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物においても同様な性状が求められる。

更に、良好な電池特性を発揮する正極活物質を得るには、リチウム化合物との合成時に発生する水蒸気や炭酸ガス雰囲気中においてもリチウム化合物との反応が進行しやすい、反応性に優れるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物が求められる。リチウム化合物との反応性が悪いニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、リチウム化合物との合成時に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物との反応が不完全となって、未反応のリチウム化合物が残留してしまう。また、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物とリチウム化合物との反応が完了する前にリチウム化合物が溶融し、凝集を引き起こす問題がある。

正極活物質の前駆体となるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物に関しては、以下に述べるような種々の提案がなされている。しかしながら、いずれの提案においても高密度化の検討はされているが、表面性状やリチウム化合物との反応性に関しては十分に考慮されていない。

例えば、特許文献１には、反応槽内に、不活性ガス雰囲気中又は還元剤存在下、コバルト塩及びマンガン塩を含むニッケル塩水溶液、錯化剤、並びにアルカリ金属水酸化物を連続供給し、連続結晶成長させ、連続的に取り出すことにより、タップ密度が１．５ｇ／ｃｍ^３以上であり、平均粒径が５〜２０μｍ、比表面積が８〜３０ｍ^２／ｇの球状である高密度コバルトマンガン共沈水酸化ニッケルを得ることが提案されている。

得られる共沈水酸化ニッケルは、リチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物の原料として用いることが可能である。しかしながら、この共沈水酸化ニッケルは、実施例によれば、タップ密度が１．７１〜１．９１ｇ／ｃｍ^３と、２．０ｇ／ｃｍ^３未満であることから十分に高密度であるとはいえない。一方、比表面積については、具体的な数値は記載されておらず、比表面積の適正化については不明であり、リチウム化合物との反応性に関しては検討されていない。よって、この共沈水酸化ニッケルを前駆体として用いても、良好な電池特性を有するリチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物が得られない。

また、特許文献２には、ｐＨ９〜１３の水溶液中で錯化剤の存在下、ニッケルとコバルトとマンガンとの原子比が実質的に１：１：１であるニッケル塩とコバルト塩とマンガン塩との混合水溶液を不活性ガス雰囲気下でアルカリ溶液と反応、共沈殿させてニッケルとコバルトとマンガンとの原子比が実質的に１：１：１であるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物および／またはニッケルコバルトマンガン複合酸化物を得る工程１と、ニッケルとコバルトとマンガンとの合計の原子比とリチウムの原子比が実質的に１：１となるように、前記水酸化物および／または酸化物とリチウム化合物との混合物を７００℃以上で焼成する工程２とからなるリチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物の製造方法が提案されている。この提案においても、得られるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物のタップ密度は１．９５ｇ／ｃｍ^３で２．０ｇ／ｃｍ^３未満であり、比表面積は１３．５ｍ^２／ｇと非常に大きいものとなっている。さらに、リチウム化合物との反応性に関しても検討されていない。

したがって、リチウム化合物との反応性が良く、良好な電池特性が得られるようなニッケルコバルトマンガン複合酸化物を製造可能なニッケルコバルトマンガン複合水酸化物が求められている。

特開２００８−１９５６０８号公報 特開２００３−５９４９０号公報

そこで、本発明は、リチウム化合物との反応性に優れ、熱安定性に優れながら、電池特性にも優れる非水系電解質二次電池用の正極活物質を得ることが可能なニッケルコバルトマンガン複合水酸化物及びその製造方法を提供することを目的とする。

本発明者は、上記課題を解決するため、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物のリチウム化合物との反応性に対する影響について鋭意研究したところ、窒素吸着ＢＥＴ法により測定される比表面積及びＸ線回折測定による（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）に対する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）の比Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）が大きく影響するとの知見を得て、本発明を完成させるに至った。

上述した目的を達成する本発明に係るニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、一般式：Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ−ｚ}Ｃｏ_ｘＭｎ_ｙＭ_ｚ（ＯＨ）_２（０≦ｘ≦１／３、０≦ｙ≦１／３、ｚ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗから選択される１種以上の元素）で表され、非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体となるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物であって、窒素吸着ＢＥＴ法により測定される比表面積が３．０〜１１．０ｍ^２／ｇであり、かつＸ線回折測定による（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）に対する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）の比Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）が０．３００未満であることを特徴とする。

上述した目的を達成する本発明に係るニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法では、上記ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法であって、少なくともニッケル塩、コバルト塩及びマンガン塩を含む混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液を反応槽内で混合するとともに、液温２５℃基準でのｐＨが１１〜１３の範囲に保持されるように苛性アルカリ水溶液を供給して反応溶液とし、反応溶液中でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を晶析する晶析工程と、晶析工程で形成されたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーに酸化剤を供給して、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化して、Ｘ線回折測定による（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）に対する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）の比Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）が０．３００未満となるようにする酸化工程と、酸化したニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗する固液分離工程と、固液分離したニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を乾燥する乾燥工程を有することを特徴とする。

本発明は、非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体となるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物であって、リチウム化合物との反応性に優れたものであり、それを前駆体として得られたリチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物を非水系電解質二次電池の正極活物質として用いた場合には熱安定性に優れるとともに電池特性に優れた非水電解質二次電池とすることができる。また、本発明では、容易に工業的規模でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を生産することができ、工業的価値が非常に高いものである。

実施例１において得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物とリチウム化合物との混合物を炭酸ガス雰囲気下で昇温後得られた試料のＳＥＭ写真である。 比較例１において得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物とリチウム化合物との混合物の炭酸ガス雰囲気下で昇温後得られた試料のＳＥＭ写真である。

以下に、本発明を適用したニッケルコバルトマンガン複合水酸化物及びその製造方法について詳細に説明する。なお、本発明は、特に限定がない限り、以下の詳細な説明に限定されるものではない。本発明に係る実施の形態の説明は、以下の順序で行う。
１．ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物
２．ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法
２−１．晶析工程
２−２．酸化工程
２−３．固液分離工程
２−４．乾燥工程

＜１．ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物＞
本実施の形態に係るニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体であって、特にリチウムイオン二次電池の正極活物質の前駆体となるものである。ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、一般式：Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ−ｚ}Ｃｏ_ｘＭｎ_ｙＭ_ｚ（ＯＨ）_２（０＜ｘ≦１／３、０＜ｙ≦１／３、０≦ｚ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗから選択される１種以上の元素）で表され、窒素吸着ＢＥＴ法により測定される比表面積が３．０〜１１．０ｍ^２／ｇであり、かつＸ線回折測定による（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）に対する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）の比［Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）］（以下、単にピーク強度比という）が０．３００未満である。

比表面積が１１．０ｍ^２／ｇを超える場合には、最終的に得られる正極活物質の比表面積が大きくなり過ぎ、十分な安全性が得られない。また、比表面積が３．０ｍ^２／ｇ未満である場合には、リチウム化合物との合成時にリチウム化合物との反応性が悪くなり、十分に反応が進行せず、昇温過程でリチウム化合物が溶融し凝集を引き起こしてしまう。したがって、正極活物質の安全性を高め、凝集を防止するためには、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積を３．０〜１１．０ｍ^２／ｇの範囲とすることが好ましい。

更に、後述するように、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を酸化することで結晶を微細化し、Ｘ線回折測定によるピーク強度比を弱くする。ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶が微細化することにより、特に、２θ＝３８°付近に出現する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）が弱くなる。一方、２θ＝１９°付近に出現する（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）は、Ｉ（１０１）より弱くなる度合いが小さい。したがって、ピーク強度比［Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）］を結晶微細化の指標とすることができる。即ち、ピーク強度比が小さい場合には、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶の微細化が進行していることがわかる。ここで、ピーク強度とは、Ｘ線回折図形におけるピーク高さを意味する。

ピーク強度比を０．３００未満とすることにより、微細なクラックがニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の粒子内に生成され、結晶が十分に微細化された状態とすることができ、リチウム化合物と混合して焼成する際に、二次粒子内へ溶融したリチウム化合物が十分に浸透するとともに、微細化による反応促進効果により、リチウム化合物との反応性が大きく向上する。

ピーク強度比が０．３００以上では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶が十分に微細化されておらず、リチウム化合物との反応性が悪くなり、焼成時に十分に反応が進行せず、昇温過程でリチウム化合物が溶融し凝集を引き起こしてしまう。

一方、ピーク強度比は、０．０７０以上とすることが好ましい。ピーク強度比が０．０７０未満になると、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶の微細化が進みすぎ、比表面積が１１．０ｍ^２／ｇを超えることがある。

更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、反応性をより高めるため、窒素吸着法により測定されるメソ細孔容積が０．０１０〜０．０３５ｍｌ／ｇであることが好ましく、０．０１０〜０．０３０ｍｌ／ｇであることがより好ましい。メソ細孔容積が０．０１０ｍｌ／ｇ未満では、合成時に粒子内へ溶融した炭酸リチウムの浸透が十分でなく、リチウム化合物との反応性が低下することがある。一方、メソ細孔容積が０．０３５ｍｌ／ｇを超えると、比表面積が大きくなりすぎ、十分な安全性が得られないことがある。

また、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の平均粒径は、５〜１５μｍであることが好ましく、タップ密度が２．０ｇ／ｃｍ^３以上であることが好ましい。これにより、より電池性能を向上させることができる。

一般式中にＭで表した添加元素は、サイクル特性や出力特性などの電池特性を向上させるために添加するものである。添加元素Ｍの原子比ｚが０．１を超える場合には、Ｒｅｄｏｘ反応に貢献する金属元素が減少して電池容量が低下するため好ましくない。したがって、添加元素Ｍは、原子比ｚで０．１以下となるように調整する。

以上のようなニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体として好適であり、通常の製造方法により非水系電解質二次電池の正極活物質とすることができる。

例えば、リチウムイオン二次電池の正極活物質となるニッケルコバルトマンガン複合酸化物の製造方法は、先ず、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物をそのままの状態か、８００℃以下の温度で熱処理する。次に、リチウム化合物を好ましくはニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の金属元素に対してリチウムを原子比で０．９５〜１．５となるように混合して８００〜１０００℃で焼成する。これにより、ニッケルコバルトマンガン複合酸化物を得ることができる。

上述したニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、窒素吸着ＢＥＴ法により測定される比表面積が３．０〜１１．０ｍ^２／ｇであり、かつＸ線回折測定によるピーク強度比が０．３００未満であることによって、リチウム化合物との反応性に優れ、リチウム化合物との反応が進行しやすく、リチウム化合物の溶融よりもリチウム化合物との反応が先行し、凝集が発生することを防止できる。

ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物のリチウム化合物との反応性及び凝集のしやすさを評価する方法としては、不活性雰囲気での熱重量測定及び示差熱分析（ＴＧ−ＤＴＡ）を利用できる。例えば、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物と炭酸リチウムを混合後、炭酸ガス雰囲気中でＴＧ−ＤＴＡ測定を行うことにより、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の反応性が悪ければ、未反応の炭酸リチウムが昇温後も残り、６８０〜７２０℃付近に炭酸リチウムの溶融に由来する吸熱ピークがＤＴＡ曲線に観察される。また、ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料のＳＥＭ観察を行うことで凝集の有無を確認できる。

以上のようなニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、窒素吸着ＢＥＴ法により測定される比表面積が３．０〜１１．０ｍ^２／ｇであり、かつＸ線回折測定によるピーク強度比が０．３００未満であることによって、リチウム化合物との反応性に優れ、凝集が抑えられている。このようにニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体に用いた場合には、熱安定性に優れながら、優れた電池特性を有する非水系電解質二次電池を得ることができる。

＜２．ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法＞
次に、上述したニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法について説明する。

ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法は、先ず、少なくともニッケル塩、コバルト塩及びマンガン塩を含む混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液を反応槽内で混合するとともに、液温２５℃基準でのｐＨが１１〜１３の範囲に保持されるように苛性アルカリ水溶液を供給して反応溶液とし、反応溶液中でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を晶析する。次に、得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーに酸化剤を供給することによりニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化し、そしてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を固液分離した後、乾燥してニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を得る。

ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化することにより、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のＸ線回折測定におけるピーク強度比が低下するとともに、比表面積が増加する。このようなニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、リチウム化合物との反応性に優れ、熱安定性及び電池特性に優れた正極活物質の前駆体となる。

以下に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法について工程毎を詳細に説明する。

（２−１）晶析工程
晶析工程は、少なくともニッケル塩、コバルト塩及びマンガン塩を含む混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液を混合するとともに、液温２５℃基準でのｐＨが１１〜１３の範囲に維持されるように苛性アルカリ水溶液を供給して反応溶液とし、該反応溶液中でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を晶析する。

晶析工程では、反応溶液の温度を２０〜７０℃に維持することが好ましい。これにより、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶が成長する。反応溶液の温度が２０℃未満では、反応溶液における塩の溶解度が低く塩濃度が低くなるため、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶が十分に成長しない。また、反応溶液の温度が７０℃を超えると、結晶核の発生が多く微細な粒子が多くなるため、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子が高密度とならない。

また、晶析工程では、液温２５℃基準でのｐＨを１１〜１３、好ましくは１１〜１２の範囲に制御する。ｐＨが１１未満では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の粒子が粗大になる上に、反応後、液中にニッケルが残留し、ニッケルのロスが発生してしまう。また、ｐＨが１３を超えると、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の晶析速度が速くなり、微細な粒子が多くなってしまう。微細な粒子が多過ぎると、これらが焼結して凝集粉を生ずるという問題が生じる。

反応溶液のｐＨは、苛性アルカリ水溶液を供給することにより制御することができる。苛性アルカリ水溶液は、特に限定されるものではなく、例えば、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどのアルカリ金属水酸化物水溶液を用いることができる。アルカリ金属水酸化物を、直接、反応溶液に添加することもできるが、ｐＨ制御の容易さから、水溶液として添加することが好ましい。苛性アルカリ水溶液の添加方法も特に限定されるものではなく、反応溶液を十分に攪拌しながら、定量ポンプなどの流量制御が可能なポンプで、液温２５℃基準でのｐＨが１１〜１３の範囲となるように添加すればよい。

更に、晶析工程では、共沈殿によるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を非酸化雰囲気又は還元剤の存在下で生成することが好ましい。酸化雰囲気又は還元剤が存在しない状態で生成させると、コバルト及びマンガンが酸化し、新たな核が生成しやすく一次粒子が微細となって、比表面積が大きくなり過ぎることがある。さらには、球状の二次粒子が大きく成長できないため、平均粒径が小さくなり過ぎることがある。また、晶析工程でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の比表面積が大きくなり過ぎると、後工程の酸化工程で比表面積とピーク強度比の制御が困難になることがある。

晶析工程では、反応溶液の開放面と接触する反応槽内の雰囲気の酸素濃度を０．２容量％以下に維持することにより、非酸化性雰囲気とすることが好ましい。酸素濃度を０．２容量％以下に維持することにより、反応溶液中での金属元素、特にマンガンの酸化が抑制され、一次粒子が発達して高結晶性の球状の二次粒子が得られ、比表面積の増加と平均粒径の低下を抑制することができる。

酸素濃度が０．２容量％を超える場合には、一次粒子が微細となり、結晶界面が増加するため、得られるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積が１１．０ｍ^２／ｇを超えることがある。また、平均粒径が小さくなり過ぎることがある。酸素濃度の下限は、特に限定されるものではなく、酸素濃度の低下とともに比表面積が低くなり、平均粒径が増加し、また炭素含有量も低くなるので、０．２容量％以下で、かつ工業的に可能な範囲で、所望の比表面積と平均粒径に制御できる酸素濃度とすればよい。炭素含有量は、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物中において０．１質量％以下であることが好ましい。炭素含有量は、高周波−赤外燃焼法により測定することができる。

反応槽内の酸素濃度を０．２容量％以下にするには、例えば、反応槽内に不活性ガスを供給することにより制御することが容易であるため、不活性ガスを用いることが好ましい。ここで、反応槽内への不活性ガスの供給は、酸素濃度が０．２容量％以下に維持されるように晶析中は十分な量の不活性雰囲気ガスを供給すること、又は供給し続けることが必要である。そこで、例えば、蓋付反応槽を用い、この反応槽に供給する不活性ガス量を調整することで酸素濃度の調整を容易に行うことができる。不活性ガスとしては、窒素ガスがコスト的に有利であり、好ましい。

なお、酸素濃度は、０．２容量％以下に保持されていれば良いため、上述した制御方法に限定されるものではない。

晶析工程では、酸素濃度が０．２容量％以下に維持されずとも、反応溶液に還元剤を添加することにより、金属元素の酸化が抑制されれば、一次粒子が発達するとともに二次粒子も大きくなり、比表面積や平均粒径の制御が可能である。還元剤は、金属元素の酸化が抑制される程度に添加すればよく、ヒドラジンなど、金属元素の酸化が抑制可能なものであればよい。

晶析工程において得られるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、一般式：Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ−ｚ}Ｃｏ_ｘＭｎ_ｙＭ_ｚ（ＯＨ）_２（０＜ｘ≦１／３、０＜ｙ≦１／３、０≦ｚ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗから選択される１種以上の元素）で表されるものであり、供給する原料中の原子比とほぼ一致する。したがって、原料中の原子比を一般式の原子比に調整することで、ニッケル、コバルト、マンガン及び添加元素Ｍの原子比を、一般式の範囲とすることができる。

ニッケル塩とコバルト塩とマンガン塩との混合水溶液の塩濃度は、各塩の合計で１ｍｏｌ／Ｌ〜２．６ｍｏｌ／Ｌとすることが好ましい。１ｍｏｌ／Ｌ未満であると、塩濃度が低く、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶が十分に成長しない。一方、２．６ｍｏｌ／Ｌを超えると、常温での飽和濃度を超えるため、結晶が再析出して配管を詰まらせるなどの危険がある上、結晶核の発生が多く微細な粒子が多くなってしまう。

ここで使用可能なニッケル塩、コバルト塩及びマンガン塩は、特に限定されるものではないが、硫酸塩、硝酸塩又は塩化物の少なくとも１種であることが好ましい。

晶析工程において用いるアンモニウムイオン供給体は、特に限定されるものではないが、アンモニア、硫酸アンモニウム又は塩化アンモニウムの少なくとも１種であることが好ましい。

アンモニウムイオン供給の添加量は、反応溶液中のアンモニウムイオン濃度で５〜２０ｇ／Ｌの範囲とすることが好ましい。アンモニウムイオン濃度で５ｇ／Ｌ未満では、反応溶液中のニッケル、コバルト及びマンガンの溶解度が低く、結晶成長が十分でないため、高密度のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物が得られない。また、アンモニウムイオン濃度で２０ｇ／Ｌを超えると、晶析速度が低下して生産性が悪化するとともに、液中に残留するニッケルなどの金属イオンが多くなり、コストが増加する。

添加元素Ｍは、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗから選択される１種以上の元素であり、晶析工程中の混合水溶液に添加するか、個別に反応溶液に添加することで、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を一般式の組成とすることができる。添加元素Ｍは、水溶性の化合物として添加することが好ましく、例えば、硫酸チタン、ペルオキソチタン酸アンモニウム、シュウ酸チタンカリウム、硫酸バナジウム、バナジン酸アンモニウム、硫酸クロム、クロム酸カリウム、硫酸ジルコニウム、硝酸ジルコニウム、シュウ酸ニオブ、モリブデン酸アンモニウム、タングステン酸ナトリウム、タングステン酸アンモニウムなどを用いることができる。

添加元素Ｍをニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の内部に均一に分散させる場合には、混合水溶液に、添加元素を含有する添加物を添加すればよく、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の内部に添加元素Ｍを均一に分散させた状態で共沈させることできる。

また、添加元素Ｍを添加する方法としては、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の表面を添加元素Ｍで被覆してもよい。その場合には、例えば、添加元素Ｍを含んだ水溶液でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子をスラリー化し、所定のｐＨとなるように制御しつつ、１種以上の添加元素Ｍを含む水溶液を添加して、晶析反応により添加元素をニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子表面に析出させれば、その表面を添加元素で均一に被覆することができる。この場合、添加元素Ｍを含んだ水溶液に替えて、添加元素Ｍのアルコキシド溶液を用いてもよい。更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子に対して、添加元素Ｍを含んだ水溶液又はスラリーを吹き付けて乾燥させることによっても、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の表面を添加元素Ｍで被覆することができる。また、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子と１種以上の添加元素Ｍを含む塩が懸濁したスラリーを噴霧乾燥させる、又はニッケルコバルトマンガン複合水酸化物と１種以上の添加元素Ｍを含む塩を固相法で混合するなどの方法により被覆することができる。

なお、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の表面を添加元素Ｍで被覆する場合には、混合水溶液中に存在する添加元素イオンの原子数比を被覆する量だけ少なくしておくことで、得られるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の金属イオンの原子数比と一致させることができる。

晶析工程における反応方式は、特に限定されるものではなく、バッチ方式や連続方式を使用することができる。連続方式は、混合水溶液、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液及び苛性アルカリ水溶液をそれぞれ連続的に供給して、反応槽からニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を含む反応溶液を連続的にオーバーフローさせてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を回収する方式であり、生産性、安定性の面から好ましい。

連続方式の場合には、温度を一定に保持しながら、混合水溶液とアンモニウムイオン供給体を反応槽に一定量供給するとともに、苛性アルカリ水溶液を添加してｐＨを制御し、反応槽内が定常状態になった後、オーバーフローパイプより生成粒子を連続的に採取することが好ましい。なお、混合水溶液と苛性アルカリ水溶液を予め混合してから反応槽に供給することも可能であるが、苛性アルカリ水溶液との混合時に、混合水溶液中にニッケルコバルトマンガン複合水酸化物が生成することを防止するため、混合水溶液と苛性アルカリ水溶液は、個別に反応槽に供給することが好ましい。

いずれの反応方式を用いる場合においても、晶析中は均一な反応を維持するために、十分に攪拌することが好ましい。また、晶析工程に用いる水は、不純物の混入を防止するため、純水などの可能な限り不純物の含有量が少ない水を用いることが好ましい。

（２−２）酸化工程
酸化工程では、晶析工程で得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化する。酸化工程では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーに、好ましくは均一に酸化されるように撹拌しながら、酸化剤を供給することにより、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化する。酸化工程では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物のピーク強度比［Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）］が０．３００未満となるように酸化する。

酸化工程では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化することにより、微細なクラックが発生して結晶が微細化し、ピーク強度比が低下するとともに比表面積が増加する。これにより、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子とリチウム化合物との反応性が向上する。

ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の結晶性が高い場合には、（１０１）面のピークが明確に出現する。したがって、結晶性が高い場合には、ピーク強度比は高くなり、結晶性が低くなるとともに（１０１）面のピークが弱くなってピーク強度比が低下する。このことから、酸化後のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、微細なクラックの発生による結晶の微細化により、結晶性が低下してピーク強度比が低下する。

酸化剤には、次亜塩素酸ソーダや過硫酸塩などの酸化剤を用いることも可能であるが、高価な酸化剤を使用することは工業生産性を考慮するとコスト的に不利であり、酸素を用いて酸化させることが、コスト的にも不純物の混入を抑制する観点から有利である。

酸化剤として酸素を用いる場合には、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーのｐＨを２５℃基準で１２．５以上とし、スラリーへ酸素を供給することにより、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化させることが好ましい。また、十分な酸素を供給することができれば、スラリーに空気を供給してもよい。

また、酸素供給による酸化時間は、１．５〜１０時間とすることが好ましく、２〜７時間とすることがより好ましい。酸素の供給時間が１．５時間未満では、時間当たりの酸素供給量にかかわらず、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の十分な酸化が達成されるまで反応が進まない場合がある。一方、酸素供給時間が１０時間を超える場合には、酸素が無駄になるだけではなく、酸化反応が進み過ぎて比表面積が大きくなり過ぎてしまう。したがって、酸素の供給時間を１．５〜１０時間とすることで、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を効率よく、かつ、十分に酸化することができる。

ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物のスラリー中に含まれるＯＨイオンの存在は、酸化反応を促進し、高価な酸化剤を用いることなく水酸化ニッケルの酸化が可能となる。そのため、スラリー中に含まれるＯＨイオン濃度、具体的にはスラリーのｐＨを酸化工程の間、２５℃基準で１２．５以上に維持することで、酸化反応を促進させ、スラリー中への酸素供給により、酸化を促進させることができる。

ｐＨが１２．５未満では酸化反応の促進が十分ではなく、長時間の酸化反応が必要となり工業生産性を低下させ、短時間で酸化反応を終了させた場合には酸化が不十分となり、結晶が微細化せず、リチウム化合物との反応性が悪化してしまう。一方、ｐＨが１３．５を越えても、１３．５以下の場合に比しての酸化促進効果の向上が認められず、アルカリコストの上昇を招くのみである。したがって、酸化工程において酸素の添加により酸化する場合、スラリーのｐＨは、２５℃基準で１２．５以上、１３．５以下に維持することが好ましく、１２．５以上、１３．０以下に保持することがより好ましい。スラリーのｐＨ調整には、苛性アルカリ水溶液を用いることが好ましく、不純物の混入が少ない水酸化ナトリウム水溶液を用いることがより好ましい。

スラリーとしては、晶析工程後のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子が生成した反応溶液をそのまま用いてもよく、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を固液分離した後、水に再度分散させてスラリー化したものも用いることができる。

酸化剤の供給量及び酸化の時間は、製造条件を一定とすれば安定するので、予備試験により、晶析条件などとともに適宜決定すればよい。また、酸化工程に用いられる装置は、スラリーを撹拌しながら、酸化剤、あるいは、ｐＨ調整剤と酸素を供給できるものが好ましく、例えば、撹拌装置付の反応槽が用いられる。

（２−３）固液分離工程
固液分離工程では、酸化工程で酸化されたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を含むスラリーからニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を分離する。固液分離工程では、スラリーを濾過した後、水洗し、濾過する。濾過は、通常用いられる方法でよく、例えば、遠心機、吸引濾過機が用いられる。また、水洗は、通常行なわれる方法でよく、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子に含まれる余剰の塩基、非還元性錯化剤等を除去できればよい。水洗で用いる水は、不純物の混入を防止するため、可能な限り不純物の含有量が少ない水を用いることが好ましく、純水を用いることがより好ましい。

（２−４）乾燥工程
乾燥工程では、固液分離後のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を乾燥する。この乾燥工程を終えると、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物が得られる。

ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の乾燥は、非酸化雰囲気中で、好ましくは乾燥温度を１００〜２３０℃で行う。

酸化性雰囲気中で乾燥した場合には、酸化の制御が困難であり、乾燥中にニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の酸化がさらに進行して、比表面積が大きくなり過ぎてしまい、ピーク強度比が低下し過ぎる等の問題が生じることがある。このため、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の酸化を制御できる雰囲気中で乾燥することが好ましい。乾燥雰囲気としては、真空雰囲気や、酸素濃度が０．２容量％以下の窒素雰囲気などの不活性ガス雰囲気が好ましい。

また、乾燥温度は、１００〜２３０℃とすることが好ましい。乾燥温度は、物温、即ち乾燥されるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の最高温度である。乾燥温度が１００℃未満である場合には、水分の蒸発が不十分であり、一方、乾燥温度が２３０℃を超える場合には、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の分解が進み、酸化物との混合物となってしまう。酸化物が存在する場合には、酸化物の混在量により質量あたりのニッケルなどの金属含有量が変動するため、正極活物質の製造工程においてリチウム化合物と正確に配合することが困難になり、得られる正極活物質の電池特性を十分なものとすることが困難となる。

以上のように、ニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法では、少なくともニッケル塩、コバルト塩及びマンガン塩を含む混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液を反応槽内で混合するとともに、液温２５℃基準でのｐＨが１１〜１３の範囲に維持されるように苛性アルカリ水溶液を供給して反応溶液とし、反応溶液中でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を晶析させ、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーに酸化剤を供給して、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化し、Ｘ線回折測定によるピーク強度比［Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）］を０．３００未満とし、そしてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗した後乾燥して、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得ることができる。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、結晶が適度に微細化されており、ピーク強度比が低く、比表面積が増加しているため、リチウム化合物との反応性が高く、熱的安定性及び電池特性に優れた非水系電解質二次電池を得ることができる正極活物質の前駆体となる。

したがって、得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物により製造された正極活物質を用いた非水系電解質二次電池、特にチリウムイオン二次電池では、高容量でサイクル特性がよく、電池特性及び安全性に優れたものとなる。

以下、本発明を適用した具体的な実施例について説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。なお、実施例及び比較例で用いたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物及び非水系電解質二次電池用正極活物質の評価方法は、以下の通りである。

（１）金属成分の分析：
ＩＣＰ発光分析装置（Inductively Coupled Plasma）（ＶＡＲＩＡＮ社製、７２５ＥＳ）を用いて、ＩＣＰ発光分析法により分析した。
（２）アンモニウムイオン濃度の分析：
ＪＩＳ標準による蒸留法によって測定した。
（３）ＢＥＴ比表面積の測定：
比表面積測定装置（ユアサアイオニクス社製、マルチソープ１６）を用いて、窒素吸着によるＢＥＴ１点法により測定した。
（４）平均粒径の測定及び粒度分布幅の評価：
レーザー回折式粒度分布計（日機装株式会社製、マイクロトラックＨＲＡ）を用いて、体積基準による平均粒径の測定及び粒度分布幅の評価を行った。
（５）ピーク強度比の測定：
Ｘ線回折装置（パナリティカル社製、Ｘ‘Ｐｅｒｔ ＰＲＯ）を用いて、Ｃｕ−Ｋα線による粉末Ｘ線回折測定を行った。得られたＸ線回折図形において、各結晶面のピークからバックグラウンドを除き、その最大ピーク高さから（１００）面及び（１０１）面のピーク高さを求め、ピーク強度比を算出した。
（６）反応性の評価：
ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を炭酸リチウムと混合した後、その混合物を１００ｍｌ／分の炭酸ガス雰囲気中で、差動型示差熱天秤（ブルカーＡＸＳ社製、ＴＧ−ＤＴＡ２０２０ＳＲ）を用いて、昇温速度５℃／分で９８０℃まで熱重量測定及び示差熱分析（ＴＧ−ＤＴＡ）を行った。示差熱分析における６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークの有無により評価した。
（７）形態の観察評価：
走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製、ＪＳＭ−６３６０ＬＡ、以下、ＳＥＭと記載）を用いて、反応性の評価後の試料を乳鉢で粉砕した後、形状と外観の観察及び凝集の有無の評価を行った。

［実施例１］
実施例１では、邪魔板を４枚取り付けた槽容積５Ｌのオーバーフロー式晶析反応槽に、純水４Ｌ、２５質量％アンモニア水を２００ｍＬ投入して、恒温槽及び加温ジャケットにて６０℃に加温し、２５質量％苛性ソーダ溶液を添加して、恒温槽内の反応溶液のｐＨを液温２５℃基準で１２．０に調整した。

次に、６０℃に保持した反応溶液を攪拌しつつ、定量ポンプを用いて、ニッケル濃度０．６６７ｍｏｌ／Ｌの硫酸ニッケルと、コバルト濃度０．６６７ｍｏｌ／Ｌの硫酸コバルトと、マンガン濃度０．６６７ｍｏｌ／Ｌの硫酸マンガンとの混合水溶液（以下、混合水溶液と記載する。）を１０ｍｌ／ｍｉｎで、併せて２５質量％アンモニア水を１．５ｍｌ／ｍｉｎで連続的に供給するとともに、２５質量％苛性ソーダ溶液を添加して、液温２５℃基準でのｐＨが１２．０、アンモニウムイオン濃度を５〜１５ｇ／Ｌとなるように制御して、晶析反応を行った。

晶析の際の攪拌は、直径８ｃｍの６枚羽根タービン翼を用いて、８００ｒｐｍの回転速度で水平に回転させることにより行った。また、混合水溶液の反応系内への供給方法としては、反応溶液中に供給口となる注入ノズルを差込み、混合水溶液が反応溶液中に直接供給されるようにして行った。

晶析反応によって生成したニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を、オーバーフローにて連続的に取り出した。反応が安定した反応開始から４８〜７２時間にかけて取り出されたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を含むスラリーを攪拌しながら水酸化ナトリウムを加えて液温２５℃基準でのｐＨを１２．８に上昇させ、酸化工程に用いるスラリーとした。

次に、スラリーに空気を３Ｌ／分の流量で３時間吹き込み、ニッケルコバルトマンガン水酸化物粒子を酸化させた。

次に、ブフナー漏斗及び吸引瓶を用いてスラリーを固液分離した後、水洗し濾過物を得た。この濾過物を真空乾燥機で乾燥温度１２０℃、１２時間保持することにより乾燥してニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得た。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物のニッケル品位は２１．５ｗｔ％、コバルト品位は２１．５ｗｔ％、マンガン品位は１９．８ｗｔ％で、各元素比は３３．６：３３．４：３３．０でほぼ原料水溶液の組成比に等しく、平均粒径は１０．５μｍであった。また、比表面積は７．７ｍ^２／ｇであり、Ｘ線回折測定によるピーク強度比は０．１２０であった。これらの値を表１に示す。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を炭酸リチウムと混合した後、その混合物を１００ｍｌ／ｍｉｎの炭酸ガス雰囲気中で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９８０℃までＴＧ−ＤＴＡ測定を行ったところ、６８０〜７２０℃の間に吸熱ピークは観察されなかった。また、ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料を走査型電子顕微鏡で観察したところ、図１に示すように凝集は確認されなかった。評価結果を表１に示す。更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物について窒素吸着法によりメソ細孔容積を測定した結果を表１に示す。

［実施例２］
実施例２では、空気を３Ｌ／分の流量で５時間吹き込み、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化させたこと以外は実施例１と同様にしてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得るとともに各評価を行った。得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積は８．６ｍ^２／ｇであり、Ｘ線回折測定によるピーク強度比は０．０８２であった。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を炭酸リチウムと混合した後、その混合物を１００ｍｌ／ｍｉｎの炭酸ガス雰囲気中で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９８０℃までＴＧ−ＤＴＡ測定を行ったところ、６８０〜７２０℃の間に吸熱ピークは観察されなかった。また、ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料に凝集は確認されなかった。６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークの有無及びＳＥＭにて観察した凝集の有無を表１に示す。更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物について窒素吸着法によりメソ細孔容積を測定した結果を表１に示す。

［実施例３］
実施例３では、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化する前に、スラリーを攪拌しながら水酸化ナトリウムを加えて液温２５℃基準でのｐＨを１２．５に上昇させたこと以外は実施例１と同様にしてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得るとともに各評価を行った。得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積は７．０ｍ^２／ｇであり、Ｘ線回折測定によるピーク強度比は０．１８４であった。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を炭酸リチウムと混合した後、その混合物を１００ｍｌ／ｍｉｎの炭酸ガス雰囲気中で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９８０℃までＴＧ−ＤＴＡ測定を行ったところ、６８０〜７２０℃の間に吸熱ピークは観察されなかった。また、ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料に凝集は確認されなかった。６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークの有無及びＳＥＭにて観察した凝集の有無を表１に示す。更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物について窒素吸着法によりメソ細孔容積を測定した結果を表１に示す。

［比較例１］
比較例１では、晶析後にニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の酸化を行わなかった以外は実施例１と同様にしてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得るとともに各評価を行った。得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積は２．７ｍ^２／ｇであり、Ｘ線回折測定によるピーク強度比は０．４５２であった。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を炭酸リチウムと混合した後、その混合物を１００ｍｌ／ｍｉｎの炭酸ガス雰囲気中で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９８０℃までＴＧ−ＤＴＡ測定を行ったところ、６８０〜７２０℃の間に吸熱ピークが観察された。また、ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料に凝集体が確認された。ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料のＳＥＭ写真を図２に示す。６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークの有無及びＳＥＭにて観察した凝集の有無を表１に示す。更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物について窒素吸着法によりメソ細孔容積を測定した結果を表１に示す。

［比較例２］
比較例２では、晶析後のスラリーに水酸化ナトリウムを加えず、液温２５℃基準でのｐＨが１２．０のまま空気を３Ｌ／分の流量で３時間吹き込み、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化させたこと以外は実施例１と同様にしてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得るとともに各評価を行った。得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積は４．５ｍ^２／ｇであり、Ｘ線回折測定によるピーク強度比は０．４３１であった。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を炭酸リチウムと混合した後、その混合物を１００ｍｌ／ｍｉｎの炭酸ガス雰囲気中で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９８０℃までＴＧ−ＤＴＡ測定を行ったところ、６８０〜７２０℃の間に吸熱ピークが観察された。また、ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料に凝集体が確認された。６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークの有無及びＳＥＭにて観察した凝集の有無を表１に示す。更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物について窒素吸着法によりメソ細孔容積を測定した結果を表１に示す。

［比較例３］
比較例３では、空気を３Ｌ／分の流量で１時間吹き込み、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化させたこと以外は実施例１と同様にしてニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を得るとともに各評価を行った。このニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積は５．９ｍ^２／ｇであり、Ｘ線回折測定によるピーク強度比は０．３０４であった。

得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物を炭酸リチウムと混合した後、その混合物を１００ｍｌ／ｍｉｎの炭酸ガス雰囲気中で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９８０℃までＴＧ−ＤＴＡ測定を行ったところ、６８０〜７２０℃の間に吸熱ピークが観察された。また、ＴＧ−ＤＴＡ測定後の試料に凝集体が確認された。６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークの有無及びＳＥＭにて観察した凝集の有無を表１に示す。更に、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物について窒素吸着法によりメソ細孔容積を測定した結果を表１に示す。

表１に示す結果から、実施例１〜３のように、酸化工程において、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーのｐＨを１２．５以上とし、空気の吹き込み時間を１．５〜１０時間以内として得られたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の比表面積は３．０〜１１．０ｍ^２／ｇであり、ピーク強度比が０．３００未満となった。

このように比表面積及びピーク強度比が所望の範囲内であるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、６８０〜７２０℃の間に吸熱ピークはなく、リチウム化合物との反応が進行しやすく、炭酸ガス雰囲気中において炭酸リチウムの融解よりもニッケルコバルトマンガン複合水酸化物と炭酸リチウムとの反応が先に進行し、未反応の炭酸リチウムの残留がないことがわかる。

また、実施例１〜３では、図１に示すように残留した炭酸リチウムによる凝集は起きなかった。

以上より、実施例１〜３のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物は、リチウム化合物との反応性が高いことがわかる。

一方、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物に対して酸化処理を行っていない比較例１では、ピーク強度比が０．３００より大きく、比表面積が増加せず、６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークが観察された。比較例１では、炭酸ガス雰囲気中において未反応の炭酸リチウムが残留し、図２に示すよう残留した炭酸リチウムによる凝集が確認された。したがって、比較例１は、リチウム化合物との反応性が低いことがわかる。

酸化工程において、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーのｐＨが１２．５よりも小さい比較例２や空気の吹き込み時間が短い比較例３においても、ピーク強度比が０．３００より大きくなり、６８０〜７２０℃の間の吸熱ピークが観察された。比較例２や比較例３では、炭酸ガス雰囲気中において未反応の炭酸リチウムが残留し、残留した炭酸リチウムによる凝集が確認された。したがって、比較例２や比較例３についても、リチウム化合物との反応性が低いことがわかる。

Claims (10)

1. 一般式：Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ−ｚ}Ｃｏ_ｘＭｎ_ｙＭ_ｚ（ＯＨ）_２（０＜ｘ≦１／３、０＜ｙ≦１／３、０≦ｚ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗから選択される１種以上の元素）で表され、非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体となるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物であって、
   窒素吸着ＢＥＴ法により測定される比表面積が３．０〜１１．０ｍ^２／ｇであり、かつＸ線回折測定による（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）に対する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）の比Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）が０．３００未満であることを特徴とするニッケルコバルトマンガン複合水酸化物。
2. レーザー回折散乱法による体積基準の平均粒径が５〜１５μｍであることを特徴とする請求項１に記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物。
3. 一般式：Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ−ｚ}Ｃｏ_ｘＭｎ_ｙＭ_ｚ（ＯＨ）_２（０＜ｘ≦１／３、０＜ｙ≦１／３、０≦ｚ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗから選択される１種以上の元素）で表され、非水系電解質二次電池の正極活物質の前駆体となるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法であって、
   少なくともニッケル塩、コバルト塩及びマンガン塩を含む混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液を反応槽内で混合するとともに、液温２５℃基準でのｐＨが１１〜１３の範囲に維持されるように苛性アルカリ水溶液を供給して反応溶液とし、該反応溶液中でニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を晶析する晶析工程と、
   上記晶析工程で形成されたニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子のスラリーに酸化剤を供給して、該ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化し、Ｘ線回折測定による（１００）面のピーク強度Ｉ（１００）に対する（１０１）面のピーク強度Ｉ（１０１）の比Ｉ（１０１）／Ｉ（１００）を０．３００未満とする酸化工程と、
   酸化した上記ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗する固液分離工程と、
   固液分離した上記ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を乾燥する乾燥工程とを有することを特徴とするニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。
4. 上記酸化工程では、上記スラリーのｐＨを２５℃基準で１２．５以上とし、該スラリーへ上記酸化剤として酸素を供給することにより、上記ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を酸化させることを特徴とする請求項３に記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。
5. 上記晶析工程では、上記反応槽内に不活性ガスを供給することにより、上記反応溶液の解放面と接触する雰囲気の酸素濃度を０．２容量％以下に維持することを特徴とする請求項３又は請求項４に記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。
6. 上記晶析工程では、上記反応溶液の温度を２０〜７０℃、アンモニウムイオン濃度を５〜２０ｇ／Ｌの範囲に維持することを特徴とする請求項３乃至請求項５のいずれかに記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。
7. 上記混合水溶液、上記アンモニウムイオン供給体を含む水溶液及び上記苛性アルカリ水溶液をそれぞれ連続的に供給して、上記反応槽から上記ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を含む反応溶液を連続的にオーバーフローさせて、上記ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を回収することを特徴とする請求項３乃至請求項６のいずれかに記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。
8. 上記ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子の表面を添加元素Ｍの水酸化物で被覆することを特徴とする請求項３乃至請求項７のいずれかに記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。
9. 上記ニッケル塩、上記コバルト塩及び上記マンガン塩は、硫酸塩、硝酸塩又は塩化物の少なくとも１種であることを特徴とする請求項３乃至請求項８のいずれかに記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。
10. 上記アンモニウムイオン供給体は、アンモニア、硫酸アンモニウム又は塩化アンモニウムの少なくとも１種であることを特徴とする請求項３乃至請求項９のいずれかに記載のニッケルコバルトマンガン複合水酸化物の製造方法。