JP2014037511A - コーティング膜の形成方法およびコーティング剤 - Google Patents
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Abstract
【課題】撥油処理を行う前の基材の洗浄処理が不要なコーティング膜の形成方法とコーティング剤を提供する。
【解決手段】本発明は、式（１）のフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、式（２）の（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ａ、及び式（１）のフッ素含有モノマーを２０質量％以上５０質量％以下と、式（２）の（メタ）アクリル酸エステルおよび式（３）の（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ｂを、別々に溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ａ及びコーティング剤Ｂ、もしくはフッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂの混合物を溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ｃを用いるコーティング膜の形成方法である。
【選択図】なし
【解決手段】本発明は、式（１）のフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、式（２）の（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ａ、及び式（１）のフッ素含有モノマーを２０質量％以上５０質量％以下と、式（２）の（メタ）アクリル酸エステルおよび式（３）の（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ｂを、別々に溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ａ及びコーティング剤Ｂ、もしくはフッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂの混合物を溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ｃを用いるコーティング膜の形成方法である。
【選択図】なし
Description
本発明は、コーティング膜の形成方法およびコーティング剤に関する。
モーター軸受け等電子部品、繊維製品、皮革製品などの表面に塗布されて撥油性を付与するコーティング剤においては、撥油性に優れるという観点からパーフルオロアルキル基を有するフッ素系重合体が多く用いられている。
例えば、特許文献１には、パーフルオロアルキル基あるいはパーフルオロポリエーテル基を有し、かつ炭素−炭素二重結合を有するモノマーと、フッ素を含有しない炭素−炭素二重結合を有するモノマーとを共重合してなるフッ素系共重合体を主成分とするコーティング剤が提案されている。
上記のようなフッ素系重合体を主成分とするコーティング剤を用いて、製品や部品等（基材）の表面に撥水撥油処理を施すときには、コーティング剤を基材の表面に塗布する前に、基材の表面に付着している油脂などの汚れ成分を、溶剤を用いて洗浄除去するのが一般的である。通常汚れた基材に撥油剤を塗布すると弾いてうまく膜形成ができず、汚れと撥油剤とが海島状になった膜となるため、潤滑油などのオイルが垂れると汚れ成分にオイルが吸い寄せられ、撥油性能が得られない。つまり、基材の洗浄処理を行わずにコーティング剤を塗布すると、撥油性を備えるコーティング膜が形成されないことがあるからである。
しかしながら、このような洗浄処理を行う場合、洗浄処理後の基材を乾燥する作業や、洗浄処理に用いた後の溶剤等の廃棄作業等が必要であり、基材に撥油性を付与するための作業時間がかかるうえに、コスト高であるという問題があった。
本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、撥油処理を行う前の基材の洗浄処理を不要とするコーティング膜の形成方法およびコーティング剤を提供することを目的とする。
上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、特定のフッ素系共重合体を２種類用いて基材のコーティングを行うことにより、撥油処理前の基材の洗浄処理を行わなくても、基材に撥油性を付与できるという知見が得られた。本発明は係る新規な知見に基づくものである。
すなわち本発明は、下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ａ、および、下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを２０質量％以上５０質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルおよび下記一般式（３）で表される（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ｂを、別々に溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂ、もしくは、前記フッ素系共重合体Ａおよび前記フッ素系共重合体Ｂの混合物を溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ｃを用いるコーティング膜の形成方法である。
また、本発明は、一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ａ、および、一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを２０質量％以上５０質量％以下と、一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルおよび一般式（３）で表される（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ｂを、ともに含有する一液型のコーティング剤、もしくは、
前記フッ素系共重合体Ａを含むコーティング剤および前記フッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤からなる二液型のコーティング剤である。
前記フッ素系共重合体Ａを含むコーティング剤および前記フッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤からなる二液型のコーティング剤である。
２種類のフッ素系共重合体（フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂ）を用いたコーティング剤で基材のコーティングを行うことにより、洗浄処理を行わなくても、基材に撥油性を付与できるのは以下の理由によると考えられる。
２種類のフッ素共重合体を用いたコーティング剤を基材表面に塗布すると、コーティング剤が基材の表面に存在する油脂等の汚れ成分と混合される。コーティング剤が乾燥してコーティング膜を形成する過程において、基材表面の汚れ成分がコーティング膜の外側に押し出されるとともに、撥油性に優れるフッ素系共重合体Ａがコーティング膜の表面側に現れて、基材に撥油性を付与すると考えられる。
詳しくは、コーティング剤Ｃまたは一液型コーティング剤を用いる場合においては、汚れ成分が当該コーティング剤に含まれる溶剤に一旦溶解するが、フッ素系共重合体Ｂは汚れ成分との相溶性が低いため、汚れ成分を外側に退かせてコーティング膜の土台を形成し、その一方で、フッ素系共重合体Ａはコーティング膜の表面側に移動して（ブリードアウトして）撥油性の膜を形成する。
コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂ、または二液型コーティング剤を用いる場合においては、基材上にコーティング剤Ｂまたはフッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤を塗布することで汚れ成分が退かされ、コーティング剤Ａを塗布する土台が形成され、この土台表面に撥油性能の高いコーティング剤Ａを塗布することで撥油性能に優れたコーティング膜を形成することができる。
詳しくは、コーティング剤Ｃまたは一液型コーティング剤を用いる場合においては、汚れ成分が当該コーティング剤に含まれる溶剤に一旦溶解するが、フッ素系共重合体Ｂは汚れ成分との相溶性が低いため、汚れ成分を外側に退かせてコーティング膜の土台を形成し、その一方で、フッ素系共重合体Ａはコーティング膜の表面側に移動して（ブリードアウトして）撥油性の膜を形成する。
コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂ、または二液型コーティング剤を用いる場合においては、基材上にコーティング剤Ｂまたはフッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤を塗布することで汚れ成分が退かされ、コーティング剤Ａを塗布する土台が形成され、この土台表面に撥油性能の高いコーティング剤Ａを塗布することで撥油性能に優れたコーティング膜を形成することができる。
その結果、本発明によれば、撥油処理を行う前の基材の洗浄処理を不要とするコーティング膜の形成方法およびコーティング剤を提供することができる。
本発明は、以下の構成としてもよい。
コーティング膜の形成方法において、コーティング剤Ｃを用いてもよい。
このような構成とすると、基材へのコーティング作業が１工程で済むので作業効率に優れる。
コーティング膜の形成方法において、コーティング剤Ｃを用いてもよい。
このような構成とすると、基材へのコーティング作業が１工程で済むので作業効率に優れる。
コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂを用いるコーティング膜の形成方法であって、基材の表面を、前記フッ素系共重合体Ｂを溶剤に溶解してなるコーティング剤Ｂによりコーティングした後、前記フッ素系共重合体Ａを溶剤に溶解してなるコーティング剤Ａを、前記コーティング剤Ｂをコーティングした面にコーティングしてもよい。
このような構成とすると、撥油性に優れるフッ素系共重合体Ａがコーティング膜の表面側に配されるので好ましい。
このような構成とすると、撥油性に優れるフッ素系共重合体Ａがコーティング膜の表面側に配されるので好ましい。
本発明によれば、撥油処理を行う前の基材の洗浄処理を不要とするコーティング膜の形成方法およびコーティング剤を提供することができる。
本発明は、二種のフッ素系共重合体（フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂ）をともに含有する一液型のコーティング剤、もしくは、フッ素系共重合体Ａを含むコーティング剤およびフッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤からなる二液型のコーティング剤を用いるコーティング膜の形成方法である。
（フッ素系共重合体Ａ）
フッ素系共重合体Ａは、下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなる。
フッ素系共重合体Ａは、下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなる。
一般式（１）で表わされるフッ素含有モノマー（単に、「フッ素含有モノマー」ともいう）としては、炭素数が１〜１０のパーフルオロアルキル基を有するメタクリレートや炭素数が１〜１０のパーフルオロアルキル基を有するアクリレートなどがあげられる。以下の記載において、「（メタ）アクリレート」とはメタクリル酸エステル（メタクリレート）とアクリル酸エステル（アクリレート）とを一括して表記したものを意味する。
パーフルオロアルキル基を有する（メタ）アクリレートとしては、パーフルオロデシル（メタ）アクリレート、パーフルオロデシルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロデシルブチル（メタ）アクリレート、パーフルオロノニルメチル（メタ）アクリレート、パーフルオロノニルプロピル（メタ）アクリレート、パーフルオロオクチル（メタ）アクリレート、パーフルオロオクチルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロオクチルブチル（メタ）アクリレート、パーフルオロヘプチルメチル（メタ）アクリレート、パーフルオロヘプチルプロピル（メタ）アクリレート、パーフルオロヘキシル（メタ）アクリレート、パーフルオロヘキシルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロヘキシルブチル（メタ）アクリレート、パーフルオロペンチルメチル（メタ）アクリレート、パーフルオロペンチルプロピル（メタ）アクリレート、パーフルオロブチル（メタ）アクリレート、パーフルオロブチルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロブチルブチル（メタ）アクリレート、パーフルオロプロピルメチル（メタ）アクリレート、パーフルオロプロピルプロピル（メタ）アクリレート、パーフルオロエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロエチルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロエチルブチル（メタ）アクリレート、パーフルオロメチルメチル（メタ）アクリレート、パーフルオロメチルプロピル（メタ）アクリレート等が挙げられ、これらは一種または二種以上を組み合わせて使用することができる。
フッ素含有モノマーのうち、環境問題を考慮すると、炭素数が６以下のパーフルオロアルキル基を有する（メタ）クリレートが好ましく、具体的には、パーフルオロヘキシルエチル（メタ）アクリレート、およびパーフルオロブチルエチル（メタ）アクリレートが好ましい。
一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステル（「短鎖アルキルモノマー」ともいう）としては、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ−プロピル（メタ）アクリレート、イソプロピル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、ｓｅｃブチル（メタ）アクリレート、イソブチル（メタ）アクリレート、ｔｅｒｔブチル（メタ）アクリレート等の炭素数１〜４のアルキル基含有（メタ）アクリレートなどがあげられる。
一般式（２）で表される（メタ）アクリル酸エステルとしては、炭素数が少ない化合物を用いると、汚れ成分と相溶しにくくなり土台となるフッ素系共重合体Ｂ成分からなる皮膜の表面近傍に移動しやすくなり（ブリードアウトしやすくなり）撥油性能が向上する。逆に、炭素数が５を超えると、オイル等の汚れ成分と相溶し易くなり、汚れを呼び込む要因となったり、汚れ成分と接触している場合には、経時的にまたは、加熱することに汚れ成分が流動し、撥油性能が低下することがある。
一般式（２）で表される（メタ）アクリル酸エステルとしては、炭素数が少ない化合物を用いると、汚れ成分と相溶しにくくなり土台となるフッ素系共重合体Ｂ成分からなる皮膜の表面近傍に移動しやすくなり（ブリードアウトしやすくなり）撥油性能が向上する。逆に、炭素数が５を超えると、オイル等の汚れ成分と相溶し易くなり、汚れを呼び込む要因となったり、汚れ成分と接触している場合には、経時的にまたは、加熱することに汚れ成分が流動し、撥油性能が低下することがある。
フッ素系共重合体Ａを作製するモノマーとしては、フッ素含有モノマーおよび短鎖アルキルモノマー以外に、例えば、メタクリル酸、アクリル酸等の官能基モノマーを用いることができる。
フッ素系共重合体Ａとしては重量平均分子量（Ｍｗ）は３０，０００以上１００，０００以下のものが、特に撥油性能に優れたフッ素系共重合体が得られるという点で好ましく、Ｍｗが３０，０００以上５０，０００以下のものが特に好ましい。また、フッ素系共重合体Ａとしては数平均分子量（Ｍｎ）が２０，０００以上１００，０００以下のものが、特に撥油性能に優れたフッ素系共重合体が得られるという点で好ましく、Ｍｎが３０，０００以上４０，０００以下のものが特に好ましい。
次にフッ素系共重合体Ａの製造方法について説明する。フッ素含有モノマー、短鎖アルキルモノマー、および必要に応じ官能基モノマー等のモノマーを用いて、これらを重合溶媒に溶解または懸濁させて重合をおこなう。
フッ素系共重合体Ａを作製する際に、モノマー全体の質量に対して、フッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下、短鎖アルキルモノマーを１質量％以上４０質量％以下の割合で用いる。短鎖アルキルモノマーが１質量％未満であると、均一なコーティング膜が形成できなくなり、４０質量％を超えると、コーティング膜の表面に移動(ブリードアウト)し難くなる。また、フッ素成分が少なくなるため、撥油性能が低下する。
フッ素系共重合体Ａを作製する際には、重合開始剤として、例えば、過酸化ベンゾイル等の有機過酸化物系重合開始剤、２，２'−アゾビスイソブチロニトリル（以下、ＡＩＢＮという）、２，２'−アゾビス（イソ酪酸）ジメチル等のアゾ系化合物等を用いることができる。
フッ素系共重合体Ａを作製する際に使用する重合溶媒としてはフッ素含有モノマーや短鎖アルキルモノマーを溶解又は懸濁し得るものであればよく、例えば、酢酸ブチル、トルエン、キシレン、ｎ−ヘプタン、シクロヘキサン、テトラヒドロフラン、ｎ−ヘキサン、およびイソヘキサン等の有機溶剤、および、１，３−ビストリフルオロメチルベンゼン、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）、ハイドロフルオロエーテル（ＨＦＥ）等のフッ素溶剤を単独で、または２種以上を組み合わせて使用することができる。
（フッ素系共重合体Ｂ）
フッ素系共重合体Ｂは、一般式（１）で表されるフッ素含有モノマー（フッ素含有モノマー）を２０質量％以上５０質量％以下と、一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステル（短鎖アルキルモノマー）および下記一般式（３）で表される（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなる。
フッ素系共重合体Ｂは、一般式（１）で表されるフッ素含有モノマー（フッ素含有モノマー）を２０質量％以上５０質量％以下と、一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステル（短鎖アルキルモノマー）および下記一般式（３）で表される（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなる。
フッ素含有モノマーおよび短鎖アルキルモノマーとしては、フッ素系共重合体Ａの材料として説明したモノマーと同様のものを用いることができる。
一般式（３）で表わされる（メタ）アクリル酸エステル（「環状モノマー」ともいう）としては、例えば、スチレン（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、シクロヘプチル（メタ）アクリレート、およびイソボルニル（メタ）アクリレートなどがあげられる。これらは一種または二種以上を組み合わせて使用することができる。これらの環状モノマーのうち、ベンジル（メタ）アクリレートやイソボルニル（メタ）アクリレート等が好ましい。
炭素数４以下の短鎖アルキルモノマーや、環状モノマーを用いて得られるフッ素系共重合体Ｂは、油などの汚れ成分と相溶し難いため、汚れ成分(特にオイル成分)を外に追い出す効果がある。
炭素数４以下の短鎖アルキルモノマーや、環状モノマーを用いて得られるフッ素系共重合体Ｂは、油などの汚れ成分と相溶し難いため、汚れ成分(特にオイル成分)を外に追い出す効果がある。
フッ素系共重合体Ｂとしては、重量平均分子量（Ｍｗ）は４０，０００以上４００，０００以下のものが、特に撥油性能に優れたフッ素系共重合体が得られるという点で好ましく、Ｍｗが５０，０００以上３００，０００以下のものが特に好ましい。また、フッ素系共重合体Ｂとしては数平均分子量（Ｍｎ）が２０，０００以上８０，０００以下のものが、特に撥油性能に優れたフッ素系共重合体が得られるという点で好ましく、Ｍｎが２３，０００以上７０，０００以下のものが特に好ましい。
次にフッ素系共重合体Ｂの製造方法について説明する。短鎖アルキルモノマーおよび環状モノマーから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマー、フッ素系モノマー、および必要に応じ官能基モノマー等のモノマーを用いて、これらを重合溶媒に溶解または懸濁させて重合をおこなう。
フッ素系共重合体Ｂを作製する際に、モノマー全体の質量に対して、フッ素含有モノマーを２０質量％以上５０質量％以下と、短鎖アルキルモノマーおよび環状モノマーから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下の割合で用いる。
フッ素含有モノマーの量を２０質量％未満とした場合には、一旦退かされた汚れ成分がオーバーフローしてフッ素系共重合体Ａとフッ素系共重合体Ｂとの間に流れ込む。フッ素含有モノマーの量が５０質量％を超えると、汚れ成分に弾かれてしまい、均一な土台を形成することができなくなる。
フッ素含有モノマーの量を２０質量％未満とした場合には、一旦退かされた汚れ成分がオーバーフローしてフッ素系共重合体Ａとフッ素系共重合体Ｂとの間に流れ込む。フッ素含有モノマーの量が５０質量％を超えると、汚れ成分に弾かれてしまい、均一な土台を形成することができなくなる。
フッ素系共重合体Ｂを作製する際に用いる重合開始剤としては、フッ素系共重合体Ａを作製する際に用いるものと同様のものを用いることができる。また、フッ素系共重合体Ｂを製する際に使用する重合溶媒としては、フッ素系共重合体Ａを作製する際に用いる物と同様のものを用いることができる。
（コーティング剤）
フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂは、別々に、溶媒に溶解あるいは溶媒中に分散させてコーティング剤を調製して使用することができる。フッ素系共重合体Ａを溶媒に溶解または分散させて得られるものがコーティング剤Ａであり、フッ素系共重合体Ｂを溶媒に溶解または分散させて得られるものをコーティング剤Ｂである。コーティング剤Ａは、フッ素系共重合体Ａを含むコーティング剤の一例であり、コーティング剤Ｂはフッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤の一例である。コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂからなるコーティング剤は二液型のコーティング剤の一例である。
フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂは、別々に、溶媒に溶解あるいは溶媒中に分散させてコーティング剤を調製して使用することができる。フッ素系共重合体Ａを溶媒に溶解または分散させて得られるものがコーティング剤Ａであり、フッ素系共重合体Ｂを溶媒に溶解または分散させて得られるものをコーティング剤Ｂである。コーティング剤Ａは、フッ素系共重合体Ａを含むコーティング剤の一例であり、コーティング剤Ｂはフッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤の一例である。コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂからなるコーティング剤は二液型のコーティング剤の一例である。
また、フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂは、混合して混合物として溶媒に溶解あるいは溶媒中に分散させることによりコーティング剤Ｃとして使用することができる。コーティング剤Ｃはフッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂをともに含む一液型のコーティング剤の一例である。
本発明においては、フッ素系共重合体Ａとフッ素系共重合体Ｂとの混合物を溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ｃを用いると、コーティング工程が１工程で済むので作業効率に優れる。
フッ素系共重合体Ａ、フッ素系共重合体Ｂ、およびフッ素系共重合体Ａとフッ素系共重合体Ｂとの混合物を溶解あるいは分散させる溶媒としては、有機溶剤、フッ素系溶剤などから選ばれる溶媒を用いることができる。
有機溶剤としては、酢酸エチル、酢酸ブチルなどのエステル系溶剤、アセトンなどのケトン系溶剤、トルエン、キシレンなどの芳香族系溶剤などが挙げられる。フッ素系溶剤としては、特に限定されず、例えば、パーフルオロカーボン（ＰＦＣ）、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）、ハイドロクロロフルオロカーボン（ＨＣＦＣ）、ハイドロフルオロエーテル（ＨＦＥ）、パーフルオロポリエーテル（ＰＦＰＥ）、ハイドロフルオロポリエーテル（ＨＦＰＥ）、１，３−ビストリフルオロメチルベンゼンなどを使用することができる。これらの溶剤は単独でまたは二種以上を混合して用いることができる。
これらのうち、エステル系溶剤、芳香族系溶剤やフッ素系溶剤が好ましく、特にトルエンと、フッ素系溶剤とを併用するのが好ましい。フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂの溶解性に優れるからである。
フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂは、別々に溶媒に溶解される場合においては、固形分濃度が０．１〜１０質量％となるように溶媒に溶解される。
フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂは、混合して溶媒に溶解される場合においては、フッ素系共重合体Ａとフッ素系共重合体Ｂとの混合物の固形分濃度が０．１〜１０質量％となるように溶媒に溶解される。
フッ素系共重合体Ａとフッ素系共重合体Ｂとの混合物において、各フッ素系共重合体の混合割合は、混合物の全質量に対してフッ素系共重合体Ａを５質量％以上３０質量％以下、フッ素系共重合体Ｂを７０質量％以上９５質量％以下とするのが好ましい。このような割合で混合した混合物を用いたコーティング剤Ｃを用いてコーティングを行うと、高温状態におかれた後の撥油性に優れるコーティング膜を形成することができるからである。フッ素共重合体Ａが５質量％未満であると撥油性能が低下することがあり、フッ素共重合体Ａが３０質量％を超えると汚れ成分に弾かれてしまい、均一な土台を形成することができなくなることがある。
コーティング剤Ａ、コーティング剤Ｂ、およびコーティング剤Ｃには、それぞれ、実用性を向上させるために、酸化防止剤、紫外線安定剤、フィラー、シリコーンオイル、パラフィン系溶剤、可塑剤等各種添加剤を添加することができる。
（コーティング剤の用途）
コーティング剤Ａ，コーティング剤Ｂ、およびコーティング剤Ｃは、マイクロモーターの軸受けに用いる潤滑オイルの拡散を防止するオイルバリア剤、ＨＤＤモーターの流体軸受けに用いる潤滑オイルの拡散を防止するオイルバリア剤のほか、幅広い用途、電子基板の防湿コーティング剤などに用いて表面にフッ素を配向させ撥水性を向上させる用途や、塩水・電解液・腐食性ガス等から基材を保護する耐薬品保護コーティング剤、サインペン・ボールペン等のインクの漏れを防止する漏れ防止剤、コネクタ・電子部品等の汚れ防止剤、絶縁樹脂の這い上がり防止剤、ＭＦコンデンサのリード封止樹脂の付着防止剤、繊維などの撥水・撥油剤、防水スプレー原液に使用することができる。
コーティング剤Ａ，コーティング剤Ｂ、およびコーティング剤Ｃは、マイクロモーターの軸受けに用いる潤滑オイルの拡散を防止するオイルバリア剤、ＨＤＤモーターの流体軸受けに用いる潤滑オイルの拡散を防止するオイルバリア剤のほか、幅広い用途、電子基板の防湿コーティング剤などに用いて表面にフッ素を配向させ撥水性を向上させる用途や、塩水・電解液・腐食性ガス等から基材を保護する耐薬品保護コーティング剤、サインペン・ボールペン等のインクの漏れを防止する漏れ防止剤、コネクタ・電子部品等の汚れ防止剤、絶縁樹脂の這い上がり防止剤、ＭＦコンデンサのリード封止樹脂の付着防止剤、繊維などの撥水・撥油剤、防水スプレー原液に使用することができる。
（コーティング方法）
コーティング剤（コーティング剤Ａ、コーティング剤Ｂ、コーティング剤Ｃ）を用いたコーティング方法としては、浸漬法、ハケ塗り法、スプレー法、ロールコート法など公知の方法が採用可能であり、コーティング剤を使用する基材の性質や形態などを考慮して適宜選択することができる。本発明のコーティング剤およびコーティング膜の形成方法は、コーティング処理を行う前に、予め汚れ成分等を洗浄除去した基材に適用することもできるが、コーティング処理前の汚れ成分等の洗浄除去処理を行っていない基材に適用することもできる。本発明（コーティング剤、コーティング膜の形成方法）により、汚れ成分等の洗浄除去を行わない基材のコーティング処理を行うと、洗浄処理を省略しつつ、十分な撥油性を基材に付与することができるので、作業効率に優れるという利点がある。
コーティング剤（コーティング剤Ａ、コーティング剤Ｂ、コーティング剤Ｃ）を用いたコーティング方法としては、浸漬法、ハケ塗り法、スプレー法、ロールコート法など公知の方法が採用可能であり、コーティング剤を使用する基材の性質や形態などを考慮して適宜選択することができる。本発明のコーティング剤およびコーティング膜の形成方法は、コーティング処理を行う前に、予め汚れ成分等を洗浄除去した基材に適用することもできるが、コーティング処理前の汚れ成分等の洗浄除去処理を行っていない基材に適用することもできる。本発明（コーティング剤、コーティング膜の形成方法）により、汚れ成分等の洗浄除去を行わない基材のコーティング処理を行うと、洗浄処理を省略しつつ、十分な撥油性を基材に付与することができるので、作業効率に優れるという利点がある。
本発明において、コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂ（二液型のコーティング剤）を用いる方法およびコーティング剤Ｃ（一液型のコーティング剤）を用いる方法のいずれでも、おおむね同等の性能を有するコーティング膜を形成することができる。
コーティング剤Ｃを用いると、基材へのコーティング作業が１工程で済むので作業効率に優れる。コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂを用いる場合、基材の表面を、コーティング剤Ｂによりコーティングした後、コーティングＢをコーティングした面を、コーティング剤Ａによりコーティングすると、撥油性に優れるフッ素系共重合体Ａがコーティング膜の表面側に配される。
コーティング剤Ｃを用いると、基材へのコーティング作業が１工程で済むので作業効率に優れる。コーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂを用いる場合、基材の表面を、コーティング剤Ｂによりコーティングした後、コーティングＢをコーティングした面を、コーティング剤Ａによりコーティングすると、撥油性に優れるフッ素系共重合体Ａがコーティング膜の表面側に配される。
＜実施例＞
以下、実施例により本発明をさらに説明する。
（１）フッ素系ポリマーの作製
重合例Ａ１〜重合例Ａ５によりフッ素系ポリマーＡを作製し、重合例Ｂ１〜Ｂ６によりフッ素系ポリマーＢを作製し、重合例Ａ６〜Ａ８および重合例Ｂ６〜Ｂ８により比較のフッ素系ポリマーを作製した。各フッ素系ポリマーを作製する際に用いたモノマーとその量、および、各フッ素系ポリマーの分子量（Ｍｗ、Ｍｎ）を表１に示した。表１中、「長鎖アルキルモノマー」とは、ラウリルメタクリレートおよびステアリルメタクリレートのことをいう。
以下、実施例により本発明をさらに説明する。
（１）フッ素系ポリマーの作製
重合例Ａ１〜重合例Ａ５によりフッ素系ポリマーＡを作製し、重合例Ｂ１〜Ｂ６によりフッ素系ポリマーＢを作製し、重合例Ａ６〜Ａ８および重合例Ｂ６〜Ｂ８により比較のフッ素系ポリマーを作製した。各フッ素系ポリマーを作製する際に用いたモノマーとその量、および、各フッ素系ポリマーの分子量（Ｍｗ、Ｍｎ）を表１に示した。表１中、「長鎖アルキルモノマー」とは、ラウリルメタクリレートおよびステアリルメタクリレートのことをいう。
（重合例Ａ１）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６９ｇ、メチルメタクリレート３０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れた。その後、重合開始剤として２，２´−アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）を０．２ｇ加えた。
温度計、攪拌翼、冷却管、Ｎ２配管をセットして回転数１００ｒｐｍで丸底フラスコ内の内容物を撹拌した。常温で丸底フラスコの空間部をＮ２で３０分置換した後、熱湯を加え、ヒーターを８０℃にセットし重合を開始した。Ｎ２は重合終了まで流し続けた。反応を５時間継続し、その後室温まで冷却することにより、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度（質量基準、以下同様）を測定したところ２４．０％であった。
生成物のＧＰＣ（ゲルパーミレーションクロマトグラフ)を測定したところポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）換算でＭｎが３５，０００、Ｍｗが６０，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６９ｇ、メチルメタクリレート３０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れた。その後、重合開始剤として２，２´−アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）を０．２ｇ加えた。
温度計、攪拌翼、冷却管、Ｎ２配管をセットして回転数１００ｒｐｍで丸底フラスコ内の内容物を撹拌した。常温で丸底フラスコの空間部をＮ２で３０分置換した後、熱湯を加え、ヒーターを８０℃にセットし重合を開始した。Ｎ２は重合終了まで流し続けた。反応を５時間継続し、その後室温まで冷却することにより、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度（質量基準、以下同様）を測定したところ２４．０％であった。
生成物のＧＰＣ（ゲルパーミレーションクロマトグラフ)を測定したところポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）換算でＭｎが３５，０００、Ｍｗが６０，０００であった。
（重合例Ａ２）
丸底フラスコに、パーフルオロヘキシルエチルメタクリレートを９８ｇ、メチルメタクリレートを２ｇ、ｎ−ヘプタン１００ｇを入れたこと、およびＡＩＢＮを０．５ｇ加えたこと以外は、重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、水あめ状の沈降物を含む生成物を得た。
生成物を真空乾燥して溶剤を取り除いた後、生成物１０ｇを９０ｇの旭硝子社製ＡＥ３０００に溶解し１０％溶液を作製した。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２８，０００、Ｍｗが５０，０００であった。
丸底フラスコに、パーフルオロヘキシルエチルメタクリレートを９８ｇ、メチルメタクリレートを２ｇ、ｎ−ヘプタン１００ｇを入れたこと、およびＡＩＢＮを０．５ｇ加えたこと以外は、重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、水あめ状の沈降物を含む生成物を得た。
生成物を真空乾燥して溶剤を取り除いた後、生成物１０ｇを９０ｇの旭硝子社製ＡＥ３０００に溶解し１０％溶液を作製した。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２８，０００、Ｍｗが５０，０００であった。
（重合例Ａ３）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロブチルエチルメタクリレート８０ｇ、メチルメタクリレート１９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２３．８％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２２，０００、Ｍｗが３８，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロブチルエチルメタクリレート８０ｇ、メチルメタクリレート１９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２３．８％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２２，０００、Ｍｗが３８，０００であった。
（重合例Ａ４）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６９ｇ、ブチルメタクリレート３０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、トルエン７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出してトルエンを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．２％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３８，０００、Ｍｗが２００，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６９ｇ、ブチルメタクリレート３０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、トルエン７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出してトルエンを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．２％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３８，０００、Ｍｗが２００，０００であった。
（重合例Ａ５）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６０ｇ、ブチルメタクリレート３９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２３．９％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３５，０００、Ｍｗが８６，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６０ｇ、ブチルメタクリレート３９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２３．９％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３５，０００、Ｍｗが８６，０００であった。
（重合例Ａ６）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート５０ｇ、メチルメタクリレート４９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、トルエン７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出してトルエンを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．０％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２３，０００、Ｍｗが５３，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート５０ｇ、メチルメタクリレート４９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、トルエン７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出してトルエンを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．０％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２３，０００、Ｍｗが５３，０００であった。
（重合例Ａ７）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６９ｇ、ラウリルメタクリレート３０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２３．８％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３０，０００、Ｍｗが８８，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート６９ｇ、ラウリルメタクリレート３０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２３．８％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３０，０００、Ｍｗが８８，０００であった。
（重合例Ａ８）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート７９ｇ、ステアリルメタクリレート２０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．９％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３２，０００、Ｍｗが９３，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート７９ｇ、ステアリルメタクリレート２０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．９％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが３２，０００、Ｍｗが９３，０００であった。
（重合例Ｂ１）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、イソボルニルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．５％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが５０，０００、Ｍｗが３００，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、イソボルニルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．５％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが５０，０００、Ｍｗが３００，０００であった。
（重合例Ｂ２）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロブチルエチルメタクリレート３９ｇ、イソボルニルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．０％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが４６，０００、Ｍｗが２１４，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロブチルエチルメタクリレート３９ｇ、イソボルニルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．０％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが４６，０００、Ｍｗが２１４，０００であった。
（重合例Ｂ３）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、メチルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、トルエン７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．３％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２３，０００、Ｍｗが５０，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、メチルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、トルエン７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．３％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２３，０００、Ｍｗが５０，０００であった。
（重合例Ｂ４）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ブチルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．６％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが４４，０００、Ｍｗが１０３，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ブチルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．６％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが４４，０００、Ｍｗが１０３，０００であった。
（重合例Ｂ５）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ベンジルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．１％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２３，０００、Ｍｗが６０，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ベンジルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．１％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが２３，０００、Ｍｗが６０，０００であった。
（重合例Ｂ６）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ラウリルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．１％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが５７，０００、Ｍｗが２３０，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ラウリルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．１％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが５７，０００、Ｍｗが２３０，０００であった。
（重合例Ｂ７）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ステアリルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．２％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが７０，０００、Ｍｗが１４０，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート３９ｇ、ステアリルメタクリレート６０ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．２％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが７０，０００、Ｍｗが１４０，０００であった。
（重合例Ｂ８）
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート１０ｇ、イソボルニルメタクリレート８９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．９％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが５０，０００、Ｍｗが４６３，０００であった。
５００ｍｌの丸底フラスコにパーフルオロヘキシルエチルメタクリレート１０ｇ、イソボルニルメタクリレート８９ｇ、メタクリル酸１ｇを入れ、次に、酢酸ブチル７０ｇを秤量して入れたこと以外は重合例Ａ１と同様にして、重合反応をおこない、粘性のある液体状の生成物を得た。
丸底フラスコ内の生成物を取り出して酢酸ブチルを２３３ｇ加えて希釈し、乾燥法にて濃度を測定したところ２４．９％であった。
生成物のＧＰＣを測定したところＰＭＭＡ換算でＭｎが５０，０００、Ｍｗが４６３，０００であった。
（２）コーティング剤の作製
（コーティング剤１）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ２で作製した生成物の１０％溶液を５ｇ、酢酸ブチル５２．５ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を２４．１ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ２で作製した生成物の１０％溶液を５ｇ、酢酸ブチル５２．５ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を２４．１ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤２）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、酢酸ブチル８１．６ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度４．５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、酢酸ブチル８１．６ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度４．５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤３）
重合例Ａ２で作製した生成物の１０．０％溶液を５ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を９５ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度０．５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ａ２で作製した生成物の１０．０％溶液を５ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を９５ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度０．５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤４）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤５）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１４．３ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液６．２ｇ、トルエン３２ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を４７．５ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１４．３ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液６．２ｇ、トルエン３２ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を４７．５ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤６）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ３で作製した生成物の２３．８％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ３で作製した生成物の２３．８％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤７）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ４で作製した生成物の２４．２％溶液２．１ｇ、トルエン３４．５、バートレルＸＦ（三井デュポンフロロケミカル社製）４５．０ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ４で作製した生成物の２４．２％溶液２．１ｇ、トルエン３４．５、バートレルＸＦ（三井デュポンフロロケミカル社製）４５．０ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤８）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ５で作製した生成物の２３．９％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ５で作製した生成物の２３．９％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤９）
重合例Ｂ２で作製した生成物の２４．０％溶液を１８．８ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、トルエン７９．１ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ２で作製した生成物の２４．０％溶液を１８．８ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、トルエン７９．１ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１０）
重合例Ｂ３で作製した生成物の２４．３％溶液を１８．５ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、トルエン７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ３で作製した生成物の２４．３％溶液を１８．５ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、トルエン７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１１）
重合例Ｂ４で作製した生成物の２４．６％溶液を１８．３ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．６ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ４で作製した生成物の２４．６％溶液を１８．３ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．６ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１２）
重合例Ｂ５で作製した生成物の２４．１％溶液を１９．１ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７８．８ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ５で作製した生成物の２４．１％溶液を１９．１ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７８．８ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１３）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を４．１ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液１６．７ｇ、トルエン７９．２ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を４．１ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液１６．７ｇ、トルエン７９．２ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１４）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ６で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル２９．５ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を５０．０ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ６で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル２９．５ｇ、旭硝子社製ＡＥ３０００を５０．０ｇ秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１５）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ７で作製した生成物の２３．８％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ７で作製した生成物の２３．８％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１６）
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ８で作製した生成物の２４．９％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ１で作製した生成物の２４．５％溶液を１８．４ｇ、重合例Ａ８で作製した生成物の２４．９％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．５ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１７）
重合例Ｂ６で作製した生成物の２４．１％溶液を１８．７ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．２ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ６で作製した生成物の２４．１％溶液を１８．７ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．２ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１８）
重合例Ｂ７で作製した生成物の２４．２％溶液を１８．７ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．２ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ７で作製した生成物の２４．２％溶液を１８．７ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル７９．２ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（コーティング剤１９）
重合例Ｂ８で作製した生成物の２４．９％溶液を１８．１ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル２９．８ｇ、バートレルＸＦ５０ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
重合例Ｂ８で作製した生成物の２４．９％溶液を１８．１ｇ、重合例Ａ１で作製した生成物の２４．０％溶液２．１ｇ、酢酸ブチル２９．８ｇ、バートレルＸＦ５０ｇを秤量し十分に攪拌し、固形分濃度５質量％のコーティング剤を得た。
（３）コーティング方法
２０ｍｍ×２０ｍｍのＳＵＳ４３０板を、ｎ−ヘキサンとイソペンチルアルコール（ＩＰＡ）で洗浄し十分に乾燥した後、その表面にプレスオイル（汎用品）２０μｌを塗布し、試験片Ｓとした。
２０ｍｍ×２０ｍｍのＳＵＳ４３０板を、ｎ−ヘキサンとイソペンチルアルコール（ＩＰＡ）で洗浄し十分に乾燥した後、その表面にプレスオイル（汎用品）２０μｌを塗布し、試験片Ｓとした。
（実施例１）
試験片Ｓのプレスオイル塗布面にコーティング剤１を２００μｌ塗布したものを試験片１とした。
（実施例２）
試験片Ｓのプレスオイル塗布面にコーティング剤２を２００μｌ塗布して３０分間風乾した後、コーティング剤３を２００μｌ塗布したものを試験片２とした。
（実施例３〜１２）
１０枚の試験片Ｓのプレスオイル塗布面に、それぞれコーティング剤４〜１３を２００μｌ塗布したものを試験片３〜１２とした。
試験片Ｓのプレスオイル塗布面にコーティング剤１を２００μｌ塗布したものを試験片１とした。
（実施例２）
試験片Ｓのプレスオイル塗布面にコーティング剤２を２００μｌ塗布して３０分間風乾した後、コーティング剤３を２００μｌ塗布したものを試験片２とした。
（実施例３〜１２）
１０枚の試験片Ｓのプレスオイル塗布面に、それぞれコーティング剤４〜１３を２００μｌ塗布したものを試験片３〜１２とした。
（比較例１〜６）
６枚の試験片Ｓのプレスオイル塗布面に、それぞれコーティング剤１４〜１９を、２００μｌ塗布したものを試験片１３〜１８とした。
（比較例７）従来法
重合例Ａ１で作成したポリマー２質量部をフッ素系溶媒（Ｎｏｖｅｃ７１００、住友３Ｍ社製）９８質量部で溶解してポリマー量が２質量％のコーティング剤を作成した。このコーティング剤を２００μｌ、試験片Ｓのプレスオイル塗布面に、塗布したものを試験片１９とした。
（比較例８）
コーティング剤３を塗布しなかったこと以外は実施例２と同様にして、得られたものを試験片２０とした。
６枚の試験片Ｓのプレスオイル塗布面に、それぞれコーティング剤１４〜１９を、２００μｌ塗布したものを試験片１３〜１８とした。
（比較例７）従来法
重合例Ａ１で作成したポリマー２質量部をフッ素系溶媒（Ｎｏｖｅｃ７１００、住友３Ｍ社製）９８質量部で溶解してポリマー量が２質量％のコーティング剤を作成した。このコーティング剤を２００μｌ、試験片Ｓのプレスオイル塗布面に、塗布したものを試験片１９とした。
（比較例８）
コーティング剤３を塗布しなかったこと以外は実施例２と同様にして、得られたものを試験片２０とした。
（比較例９）
市販のエポキシ樹脂３質量部、トルエン３７質量部、メチルイソブチルケトン（ＭＩＢＫ）３５質量部を主剤とし、ポリアミド２質量部、トルエン１４質量部、イソブタノール９質量部を硬化剤とし、主剤と硬化剤を使用直前に混合して混合液を作製した。
混合液２００μｌを試験片Ｓのプレスオイル塗布面に塗布し、３０分間風乾した後、１５０℃×６０分硬化させた。硬化物に比較例７で作製したコーティング剤を２００μｌ塗布し試験片２１とした。
市販のエポキシ樹脂３質量部、トルエン３７質量部、メチルイソブチルケトン（ＭＩＢＫ）３５質量部を主剤とし、ポリアミド２質量部、トルエン１４質量部、イソブタノール９質量部を硬化剤とし、主剤と硬化剤を使用直前に混合して混合液を作製した。
混合液２００μｌを試験片Ｓのプレスオイル塗布面に塗布し、３０分間風乾した後、１５０℃×６０分硬化させた。硬化物に比較例７で作製したコーティング剤を２００μｌ塗布し試験片２１とした。
（４）評価試験
（接触角の測定）
上記、実施例１〜１２及び比較例１〜９で作成した試験片１〜２１について、協和界面科学（株）製自動接触角形ＤＭ５００により、以下の接触角測定を行い結果を表に示した。撥油性がなく接触角が測定不能だったものについては表中に「Ｎ．Ｄ」と示した
１）接触角（初期）：試験片１〜２１について静的接触角を測定した。
２）接触角（耐熱撥油性１：表中「耐熱１」）
各試験片を、含浸油をのせた状態で８０℃に加熱した恒温槽で保管し、１０分後に取り出し、静的接触角を測定した。
３）接触角（耐熱撥油性２：表中「耐熱２」）
各試験片を、含浸油をのせた状態で８０℃に加熱した恒温槽で保管し、２４時間後に取り出し、静的接触角を測定した。
（接触角の測定）
上記、実施例１〜１２及び比較例１〜９で作成した試験片１〜２１について、協和界面科学（株）製自動接触角形ＤＭ５００により、以下の接触角測定を行い結果を表に示した。撥油性がなく接触角が測定不能だったものについては表中に「Ｎ．Ｄ」と示した
１）接触角（初期）：試験片１〜２１について静的接触角を測定した。
２）接触角（耐熱撥油性１：表中「耐熱１」）
各試験片を、含浸油をのせた状態で８０℃に加熱した恒温槽で保管し、１０分後に取り出し、静的接触角を測定した。
３）接触角（耐熱撥油性２：表中「耐熱２」）
各試験片を、含浸油をのせた状態で８０℃に加熱した恒温槽で保管し、２４時間後に取り出し、静的接触角を測定した。
（５）結果
表２および表３に示すように、フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂを混合した混合物を溶剤に溶解してなるコーティング剤を用いてコーティングすると（実施例１、実施例３〜１２）、コーティング前に基材表面に存在するプレスオイルの洗浄除去を行わなくても、基材表面に撥油性を付与することができるということがわかった。
また、フッ素系共重合体Ａ及びフッ素系共重合体Ｂを別々に溶剤に溶解してなる２種のコーティング剤を用いて基材のコーティングを行う場合（実施例２）でも、コーティング前に基材表面に存在するプレスオイルの洗浄除去を行わずに、基材表面に十分な撥油性を付与することができるということがわかった。
以上より、本発明のコーティング方法により基材のコーティングを行うと、基材の表面にプレスオイルが存在している状態（基材の洗浄処理なし）でも、基材の表面に十分な撥油性を付与することができるということがわかった。
表２および表３に示すように、フッ素系共重合体Ａおよびフッ素系共重合体Ｂを混合した混合物を溶剤に溶解してなるコーティング剤を用いてコーティングすると（実施例１、実施例３〜１２）、コーティング前に基材表面に存在するプレスオイルの洗浄除去を行わなくても、基材表面に撥油性を付与することができるということがわかった。
また、フッ素系共重合体Ａ及びフッ素系共重合体Ｂを別々に溶剤に溶解してなる２種のコーティング剤を用いて基材のコーティングを行う場合（実施例２）でも、コーティング前に基材表面に存在するプレスオイルの洗浄除去を行わずに、基材表面に十分な撥油性を付与することができるということがわかった。
以上より、本発明のコーティング方法により基材のコーティングを行うと、基材の表面にプレスオイルが存在している状態（基材の洗浄処理なし）でも、基材の表面に十分な撥油性を付与することができるということがわかった。
特に、フッ素系共重合体Ａとフッ素系共重合体Ｂとの合計量（総質量）に対して、フッ素系共重合体Ａを５質量％以上３０質量％以下、フッ素系共重合体Ｂを７０質量％以上９５質量％以下で用いた実施例１〜１１では、高温状態に長時間放置後であっても優れた撥油性を発揮できるということがわかった。
＜他の実施形態＞
本発明は上記記述及び図面によって説明した実施形態に限定されるものではなく、例えば次のような実施形態も本発明の技術的範囲に含まれる。
（１）上記実施例では、一般式（１）で表わされるフッ素含有モノマーとして、パーフルオロへキシルエチルメタクリレートおよびパーフルオロブチルエチルメタクリレートを用いた例を示したが、パーフルオロオクチルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロヘプチルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロペンチルエチル（メタ）アクリレートを用いてもよい。
（２）上記実施例では、一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルとして、メチルメタクリレートとブチルメタクリレートとを用いた例を示したが、メチルアクリレート、エチル（メタ）アクリレート、プロピル（メタ）アクリレート、ブチルアクリレートを用いてもよい。
（３）上記実施例では、一般式（３）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルとしてベンジルメタクリレートやイソボルニルメタクリレートを用いた例を示したが、ベンジルアクリレート、イソボルニルアクリレート、スチレン（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、シクロヘプチル（メタ）アクリレート等を用いてもよい。
本発明は上記記述及び図面によって説明した実施形態に限定されるものではなく、例えば次のような実施形態も本発明の技術的範囲に含まれる。
（１）上記実施例では、一般式（１）で表わされるフッ素含有モノマーとして、パーフルオロへキシルエチルメタクリレートおよびパーフルオロブチルエチルメタクリレートを用いた例を示したが、パーフルオロオクチルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロヘプチルエチル（メタ）アクリレート、パーフルオロペンチルエチル（メタ）アクリレートを用いてもよい。
（２）上記実施例では、一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルとして、メチルメタクリレートとブチルメタクリレートとを用いた例を示したが、メチルアクリレート、エチル（メタ）アクリレート、プロピル（メタ）アクリレート、ブチルアクリレートを用いてもよい。
（３）上記実施例では、一般式（３）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルとしてベンジルメタクリレートやイソボルニルメタクリレートを用いた例を示したが、ベンジルアクリレート、イソボルニルアクリレート、スチレン（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、シクロヘプチル（メタ）アクリレート等を用いてもよい。
Claims (5)
- 下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ａ、
および、下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを２０質量％以上５０質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルおよび下記一般式（３）で表される（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ｂを、別々に溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ａおよびコーティング剤Ｂ、もしくは、前記フッ素系共重合体Ａおよび前記フッ素系共重合体Ｂの混合物を溶剤に溶解して得られるコーティング剤Ｃを用いるコーティング膜の形成方法。
- 前記コーティング剤Ｃを用いる請求項１に記載のコーティング膜の形成方法。
- 前記コーティング剤Ａおよび前記コーティング剤Ｂを用いるコーティング膜の形成方法であって、
基材の表面を、前記フッ素系共重合体Ｂを溶剤に溶解してなるコーティング剤Ｂによりコーティングした後、前記フッ素系共重合体Ａを溶剤に溶解してなるコーティング剤Ａを、前記コーティング剤Ｂをコーティングした面にコーティングする請求項１に記載のコーティング膜の形成方法。 - 下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを６０質量％以上９９質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルを１質量％以上４０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ａ、
および、下記一般式（１）で表されるフッ素含有モノマーを２０質量％以上５０質量％以下と、下記一般式（２）で表わされる（メタ）アクリル酸エステルおよび下記一般式（３）で表される（メタ）アクリル酸エステルから選ばれる（メタ）アクリル酸エステルモノマーを５０質量％以上８０質量％以下と、を重合させてなるフッ素系共重合体Ｂを、
ともに含有する一液型のコーティング剤、もしくは、
前記フッ素系共重合体Ａを含むコーティング剤および前記フッ素系共重合体Ｂを含むコーティング剤からなる二液型のコーティング剤。
- 前記フッ素系共重合体Ａ及び前記フッ素系共重合体Ｂの総質量に対して、前記フッ素系共重合体Ａを５質量％以上３０質量％以下の割合で含む請求項４に記載のコーティング剤。
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