JP2013533942A

JP2013533942A - 低エミッショントリプルサイクル発電システム及び方法

Info

Publication number: JP2013533942A
Application number: JP2013518420A
Authority: JP
Inventors: ラッセルエイチエルフケ; モーゼスミンタ
Original assignee: エクソンモービルアップストリームリサーチカンパニー
Priority date: 2010-07-02
Filing date: 2011-06-09
Publication date: 2013-08-29
Anticipated expiration: 2031-06-09
Also published as: MX352291B; US9903271B2; CA2801488A1; MY164051A; EP2588729A4; JP6046612B2; EP2588729A1; TWI564475B; TW201219644A; CA2801488C; EA029301B1; BR112012031153A2; US20130104563A1; AR081784A1; CN102985665A; WO2012003077A1; MX2012014223A; EP2588729B1; AU2011271633A1; CN107575308A

Abstract

コンバインドサイクル発電プラントにおける低エミッション発電のための方法及びシステムが提供される。一システムは、圧縮再循環流の存在下において燃料及び酸化体を化学量論的に燃焼させて機械的動力及びガス状排出物をもたらすガスタービンシステムを有する。圧縮再循環流は、燃焼プロセスの温度を加減する希釈剤として作用する。ブースト圧縮機が、ガス状排出物が圧縮再循環流の状態に圧縮される前にガス状排出物の圧力を上昇させる。パージ流を圧縮再循環流から取り出してＣＯ₂分離器に差し向け、ＣＯ₂分離器は、ＣＯ₂及び窒素に富むガスを放出し、かかる窒素に富むガスをガス膨張機で膨張させると追加の機械的動力を発生させることができる。

Description

本発明の実施形態は、コンバインドサイクル発電システムにおける低エミッション発電に関する。特に、本発明の実施形態は、ＣＯ₂製造及び捕捉の促進及び窒素に富んだガスの膨張又は圧縮のために燃料を化学量論的に燃焼させる方法及び装置に関する。

〔関連出願の説明〕
本願は、２０１０年７月２日に出願された米国特許仮出願第６１／３６１，１７３号（発明の名称：Low Emission Triple-Cycle Power Generation Systems and Methods）の権益主張出願であり、この米国特許仮出願を参照により引用し、その記載内容全体を本明細書の一部とする。

本願は、２０１０年７月２日に出願された米国特許出願第６１／３６１，１６９号（発明の名称：Systems and Methods for Controlling Combustion of a Fuel）、２０１０年７月２日に出願された米国特許出願第６１／３６１，１７３号（発明の名称：Low Emission Triple-Cycle Power Generation Systems and Methods）、２０１０年７月２日に出願された米国特許出願第６１／３６１，１７６号（発明の名称：Stoichiometric Combustion With Exhaust Gas Recirculation and Direct Contact Cooler）、２０１０年７月２日に出願された米国特許出願第６１／３６１，１７８号（発明の名称：Stoichiometric Combustion of Enriched Air With Exhaust Gas Recirculation）及び２０１０年７月２日に出願された米国特許出願第６１／３６１，１８０号（発明の名称：Low Emission Power Generation Systems and Methods）に関する発明内容を含む。

本項は、本発明の例示の実施形態と関連している場合のある当該技術分野の種々の観点を紹介するものである。この説明は、本発明の特定の観点の良好な理解を容易にする技術内容の枠組みの提供を助けるものと考えられる。従って、本項は、このような見方で読まれるべきであり、必ずしも本項の記載内容が先行技術である旨の承認（admissions）として読まれるべきではないことは理解されるべきである。

多くの産油国は、電力需要における強い国内成長を経験しており、石油・原油の貯留層からの石油・原油の回収を向上させるために石油・原油の回収増進法（ＥＯＲ）に関心がある。通常利用される２種類のＥＯＲ技術としては、貯留層圧力維持のための窒素（Ｎ₂）注入及びＥＯＲ用の混和性フラッディングのための二酸化炭素（ＣＯ₂）注入が挙げられる。また、温室効果ガス（ＧＨＧ）エミッションに関する世界的な懸念が存在する。多くの国におけるキャップ・アンド・トレード（cap-and-trade）政策の実施と組み合わさったこの懸念により、ＣＯ₂エミッションの減少が、これらの国及び他の国並びに炭化水素を産出システムを稼働させている会社にとって優先事項となっている。

ＣＯ₂エミッションを減少させる幾つかの対策は、溶剤、例えばアミンを用いた燃料脱炭又は燃焼後捕捉を含む。しかしながら、これら解決策の両方は、費用が高く付く上に発電効率が悪く、その結果、発電量は低く、燃料需要が高く、しかも国内電力需要を満たすのに電気のコストが高い。特に、酸素、ＳＯ_X及びＮＯ_X化合物の存在により、アミン溶剤吸収の使用は、極めて問題となっている。別の対策は、コンバインドサイクルにおけるオキシ燃料ガスタービンの使用である（例えば、この場合、ガスタービンブレイトンサイクルからの排（廃）熱は、ランキンサイクルにおいて蒸気を生じさせると共に追加の動力を生じさせるよう捕捉される）。しかしながら、かかるサイクルで動作可能な商業的に入手できるガスタービンは存在せず、高純度酸素を生じさせるのに必要な動力は、プロセスの全体的効率を著しく低下させる。幾つかの研究がこれらプロセスを比較し、各対策の利点のうちの幾つかを示している。これについては、例えば、URL: http://www.energy.sintef.no/publ/xergi/98/3/3art-8-engelsk.htm (1998)に見受けられるボーランド（BOLLAND），オラブ（OLAV）及びアンドラム（UNDRUM），アンリエット（HENRIETTE），「リムーバル・オブ・ＣＯ₂・フロム・ガス・タービン・パワー・プランツ：エバリュエーション・オブ・プリ・アンド・ポストコンバッション・メソッズ（Removal of CO₂ from Gas Turbine Power Plants: Evaluation of pre- and post-combustion methods）」，エスアイエヌティーイーエフ・グループ（SINTEF Group）を参照されたい。

ＣＯ₂エミッションを減少させる他の対策としては、例えば天然ガスコンバインドサイクル（ＮＧＣＣ）における化学量論的排ガス再循環が挙げられる。従来型ＮＧＣＣシステムでは、燃料の適度な化学量論的燃焼を可能にするのに空気取り入れ量の約４０％しか必要とせず、これに対し、空気取り入れ量の残りの６０％は、温度を加減すると共に排ガスを冷却して次の膨張機中への導入に適するようにするのに役立つが、不都合なことに、排ガス中に副生物として過剰酸素を発生させもし、これは除去するのが困難である。典型的なＮＧＣＣは、低圧煙道ガスを生じさせ、これには、隔離又はＥＯＲのためにＣＯ₂を取り出すのに得た電力のうちの何分の一かが必要であり、それによりＮＧＣＣの熱効率が低下する。さらに、ＣＯ₂取り出しのための機器は、大型であり且つ費用が高く付き、周囲圧力ガスをＥＯＲ又は隔離に必要な圧力にするのに幾つかの圧縮段が必要である。かかる問題は、他の化石燃料、例えば石炭の燃焼と関連した低圧排ガスからの燃焼後炭素捕捉に特有である。

ボーランド（BOLLAND），オラブ（OLAV）及びアンドラム（UNDRUM），アンリエット（HENRIETTE），「リムーバル・オブ・ＣＯ2・フロム・ガス・タービン・パワー・プランツ：エバリュエーション・オブ・プリ・アンド・ポストコンバッション・メソッズ（Removal of CO2 from Gas Turbine Power Plants: Evaluation of pre- and post-combustion methods）」，エスアイエヌティーイーエフ・グループ（SINTEF Group）（URL: http://www.energy.sintef.no/publ/xergi/98/3/3art-8-engelsk.htm (1998)）

したがって、低エミッション高効率発電及びＣＯ₂捕捉又は製造プロセスが実質的に要望されている。

本発明は、トリプルサイクル発電システム及びこのシステムを作動させる方法に関する。例示の一システムでは、一体型システムは、ガスタービンシステム、排ガス再循環システム及びガス膨張機を有する。ガスタービンシステムは、第１の圧縮された酸化体及び第１の燃料を圧縮された再循環流の存在下で化学量論的に燃焼させるよう構成されている第１の燃焼チャンバを有する。燃焼チャンバは、第１の放出物流を膨張機に差し向けてガス状排出物流を発生させると共に主圧縮機を少なくとも部分的に駆動する。排ガス再循環システムは、ガスタービンシステムの膨張機からガス状排出物流を受け取り、例えば排熱回収蒸気発生ユニットを介してこの中に含まれている熱エネルギーから動力を生じさせる。排ガス再循環システムは、更に、排ガス流を主圧縮機に送り、ここで、排ガス流は、圧縮されて圧縮再循環流が生じる。圧縮再循環流は、燃焼チャンバに差し向けられて第１の放出物流の温度を加減するようになった希釈剤として作用する。一体型システムは、パージ流を介して圧縮再循環流に流体結合されたＣＯ₂分離器を更に有する。ＣＯ₂分離器は、パージ流からＣＯ₂に富んだ流及び窒素に富んだガスから成る残留流を生じさせる。上述したように、一体型システムは、ガス膨張機を更に有する。ガス膨張機は、残留流を介してＣＯ₂分離器に流体結合されており、残留流を膨張させることにより動力を発生させるようになっている。

トリプルサイクル発電システムを作動させる例示の方法では、電力を発生させる方法は、第１の燃焼チャンバ内で且つ圧縮再循環流の存在下において第１の圧縮酸化体及び第１の燃料を化学量論的に燃焼させるステップを有する。燃焼により、第１の放出物流を発生させることができる。圧縮再循環流は、第１の放出物流の温度を加減するようになった希釈剤として作用することができる。この方法は、第１の放出物流を膨張機で膨張させて第１の圧縮機を少なくとも部分的に駆動してガス状排出物流を発生させるステップを更に有するのが良い。第１の放出流を膨張させることにより、他の使用のための追加の動力を発生させることができる。この方法は、ガス状排出物流を第１の圧縮機中に差し向けるステップを更に有し、第１の圧縮機は、ガス状排出物流を圧縮し、それにより圧縮再循環流を発生させる。さらに、この方法は、圧縮再循環流の一部分をパージ流を経由でＣＯ₂分離器に抽出するステップを有し、ＣＯ₂分離器は、ＣＯ₂分離器から引き出され、主として窒素に富んだガスから成る残留流を介してガス膨張機に流体結合されている。例示の方法は、残留流をガス膨張機で膨張させ、それにより機械的動力及び排ガスを発生させるステップを更に有する。

本発明の上述の利点及び他の利点は、実施形態の非限定的な例に関する以下の詳細な説明及び図面を参照すると、明らかになろう。

本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための一体型システムを示す図である。本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための別の一体型システムを示す図である。本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための別の一体型システムを示す図である。本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための別の一体型システムを示す図である。本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための別の一体型システムを示す図である。本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための別の一体型システムを示す図である。本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための別の一体型システムを示す図である。本発明の１つ又は２つ以上の実施形態としての低エミッション発電及びＣＯ₂回収の増進のための別の一体型システムを示す図である。

以下の詳細な説明の項において、本発明の特定の実施形態を好ましい実施形態と関連して説明する。しかしながら、以下の説明が本発明の特定の実施形態又は特定の使用に特有である範囲まで、これは、例示目的にのみ行われ、例示の実施形態についての説明を提供するに過ぎない。したがって、本発明は、以下に説明する特定の実施形態には限定されず、それどころか、本発明は、特許請求の範囲に記載された本発明の範囲に含まれるあらゆる変形例、改造例及び均等例を含む。

本明細書において用いられる種々の用語について以下に定義する。特許請求の範囲の記載に用いられている用語が以下において定義されていない場合、関連分野における当業者が少なくとも１つの印刷された刊行物又は発行された特許に反映されているようにその用語には最も広い定義が与えられるべきである。

本明細書で用いられている「天然ガス」という用語は、原油田（随伴ガス）又は地下ガス貯留地層（非随伴ガス）から得られた他成分ガスを意味している。天然ガスの組成及び圧力は、千差万別であると言える。典型的な天然ガス流は、主要成分としてメタン（ＣＨ₄）を含み、即ち、天然ガス流の５０ｍｏｌ％以上がメタンである。天然ガス流は、エタン（Ｃ₂Ｈ₆）、これよりも分子の高い炭化水素（例えば、Ｃ₃〜Ｃ₂₀炭化水素）、１種類又は２種類以上の酸性ガス（例えば、硫化水素、二酸化炭素）又はこれらの任意の組み合わせを更に含む場合がある。天然ガスは、微量の汚染要因物、例えば水、窒素、硫化鉄、蝋、原油又はこれらの任意の組み合わせを更に含む場合がある。

本明細書で用いられる「化学量論的燃焼」という用語は、燃料及び酸化剤を含む所与の量の反応体及び反応体の全体積が生成物を形成するために用いられる場合、反応体を燃焼させることによって生じる所与の量の生成物を有する燃焼反応を意味している。本明細書で用いられる「実質的に化学量論的燃焼」という表現は、燃焼用燃料と化学量論的比に必要な酸素の約±１０％又はより好ましくは化学量論的比に必要な酸素の約±５％の範囲の酸素のモル比を有する燃焼反応を意味している。例えば、メタンに関する燃料と酸素の化学量論比は、１：２（ＣＨ₄＋２Ｏ₂＞ＣＯ₂＋２Ｈ₂Ｏ）である。プロパンの燃料と酸素の化学量論比は、１：５であろう。実質的に化学量論的燃焼を測定する別のやり方は、供給される酸素と化学量論的燃焼に必要な酸素の比としてであり、例えば、約０．９：１から約１．１：１であり、より好ましくは約０．９５：１から約１．０５：１である。

本明細書で用いられる「流」（又は、「流れ」）は、所与の量の流体を意味している。ただし、流という用語の使用は、移動中に所与の量の流体（例えば、速度又は質量流量を有する）を意味している。しかしながら、「流」という用語は速度、質量流量又は流を包囲する特定形式の導管を必要とするわけではない。

本明細書において開示されるシステム及びプロセスの実施形態は、超低エミッション発電を行うと共に石油・原油の回収増進（ＥＯＲ）又は隔離用途のためのＣＯ₂を生じさせるために利用されるのが良い。本明細書に開示される実施形態によれば、空気と燃料の混合物を化学量論的に又は実質的に化学量論的に燃焼させると同時に再循環排ガスの流れと混合させるのが良い。一般に燃焼生成物、例えばＣＯ₂を含む再循環排ガスの流れは、化学量論的燃焼及び次の膨張機に入る排ガスの温度を制御し又は違ったやり方で加減する希釈剤として使用可能である。

化学量論的条件又は実質的に化学量論的条件（例えば、「僅かにリッチ」の燃焼）における商用ガスタービンでの燃焼は、過剰酸素除去のコストをなくす上で有利であると言える。さらに、僅かにリーンの燃焼により、排出物流中の酸素含有量を一段と減少させることができる。排出物を冷却し、冷却された排出物流から水を凝縮して除去することによって、比較的高い含有量のＣＯ₂排出物流を生じさせることができる。再循環排ガスの一部分を閉鎖ブレイトンサイクルにおいて温度加減のために利用することができるが、残りのパージ流をＥＯＲ用途に用いることができると共に／或いは硫黄酸化物（ＳＯ_X）、窒素酸化物（ＮＯ_X）及び／又は大気中に放出されるＣＯ₂がほとんどなく又は全くない状態で電力を発生させることができる。例えば、本明細書において開示する実施形態によれば、パージ流をＣＯ₂分離器で処理するのが良く、ＣＯ₂分離器は、窒素に富んだガスを放出するようになっており、かかる窒素に富んだガスを、次に、ガス膨張機で膨張させると、追加の機械的動力を発生させることができる。本明細書において開示するシステムの使用の結果、３つの別々なサイクルで動力が生じると共により経済的に効率的なレベルでの追加のＣＯ₂の製造又は捕捉が得られる。幾つかの具体化例では、窒素に富んだ放出物流を種々の手段により加熱すると、膨張機により得られる窒素流に対する動力を増大させることができる。加うるに、幾つかの具体化例では、膨張機に続く窒素ベントを冷却し、そしてこれを用いると、冷凍を行うことができ、冷凍は、ブレイトンサイクル及び／又は排ガスの再循環の際に圧縮機の効率を向上させるよう使用できる。低温窒素流も又、プロセス効率を向上させる他の用途で利用できる。

変形例として、放出された窒素に富んだガスをＥＯＲ施設に送って追加の圧縮及び／又は石油・原油回収及び／又は圧力維持のために坑井中に注入しても良い。貯留槽圧力維持のために窒素を生じさせると共にＥＯＲのために完全に別個独立にＣＯ₂を発生させることができるが、本明細書において開示する実施形態は、窒素とＣＯ₂の両方を極めて安価なコストで作ると共に更に動力を生じさせるよう一体型プロセスでこれらガスを製造する場合に可能な相乗作用を利用する。

次に図を参照すると、図１は、１つ又は２つ以上の実施形態に従ってコンバインドサイクル構成を用いて改良型後燃焼ＣＯ₂捕捉プロセスを提供するよう構成された発電システム１００の略図である。少なくとも１つの実施形態では、発電システム１００は、閉鎖ブレイトンサイクルとして特徴付けられるガスタービンシステム１０２を有するのが良い。一実施形態では、ガスタービンシステム１０２は、シャフト１０８又は任意の機械的、電気的又は他の動力結合手段を介して膨張機１０６に結合された第１の又は主圧縮機１０４を有するのが良く、それにより膨張機１０６により生じた機械的エネルギーの一部分が主圧縮機１０４を駆動することができる。膨張機１０６は、他の使用のためにも動力を発生させることができる。ガスタービンシステム１０２は、標準型ガスタービンであって良く、この場合、主圧縮機１０４及び膨張機１０６は、それぞれ、圧縮機側端部及び膨張機側端部を形成する。しかしながら、他の実施形態では、主圧縮機１０４及び膨張機１０６は、システム１０２内における個別化されたコンポーネントであっても良い。

ガスタービンシステム１０２は、圧縮酸化体１１４と混合された燃料流１１２を燃焼させるよう構成された燃焼チャンバ１１０を更に有するのが良い。１つ又は２つ以上の実施形態では、燃料流１１２は、任意適当な炭化水素ガス又は液体、例えば天然ガス、メタン、エタン、ナフサ、ブタン、プロパン、合成ガス、ディーゼル、ケロシン、航空燃料、石炭由来燃料、生物燃料、酸素化炭化水素供給原料又はこれらの組み合わせを含むのが良い。圧縮酸化体１１４は、燃焼チャンバ１１０に流体結合されていて、供給酸化体１２０を圧縮するようになった第２の又は入口圧縮機１１８から導かれるのが良い。１つ又は２つ以上の実施形態では、供給酸化体１２０は、酸素を含有した任意適当なガス（気体）、例えば空気、酸素に富んだ空気、酸素が乏しい空気、純粋酸素又はこれらの組み合わせを含むことができる。

以下に詳細に説明するように、燃焼チャンバ１１０は、主としてＣＯ₂及び窒素成分を有する排ガスを含む圧縮再循環流１４４も又受け入れるのが良い。圧縮再循環流１４４を主圧縮機１０４から導くのが良く、かかる圧縮再循環流は、圧縮酸化体１１４及び燃料１１２の化学量論的燃焼を容易にするのに役立ち、更に作業流体中のＣＯ₂濃度を増大させるようになっている。膨張機１０６の入口に差し向けられる放出物流１１６を圧縮再循環流１４４の存在下において燃料１１２及び圧縮酸化体１１４の燃焼生成物として生じさせることができる。少なくとも１つの実施形態では、燃料流１１２は、主として天然ガスであるのが良く、それにより蒸発した水、ＣＯ₂、窒素、窒素酸化物（ＮＯ_X）及び硫黄酸化物（ＳＯ_X）の体積部分を含む放出物１１６が生じる。幾つかの実施形態では、未燃焼燃料１１２又は他の化合物の僅かな部分も又、燃焼平衡上の問題に起因して放出物１１６中に存在する場合がある。放出物１１６が膨張機１０６中で膨張すると、それにより主圧縮機１０４、発電機又は他の設備を駆動するための機械的動力が生じると共に更に増大したＣＯ₂含有量を有するガス状排出物流１２２が生じる。

発電システム１００は、排ガス再循環（ＥＧＲ）システム１２４を更に有するのが良い。図示のＥＧＲシステム１２４は、種々の装置を有するが、図示の構成は、例示であるに過ぎず、排ガス１２２を循環させて主圧縮機に戻す任意のシステムを使用することができる。１つ又は２つ以上の実施形態では、ＥＧＲシステム１２４は、蒸気ガスタービン１２８に流体結合された排熱回収蒸気発生器（排熱回収ボイラ又は排熱回収熱交換器とも言う）（ＨＲＳＧ）１２６又はこれに類似した装置を有するのが良い。少なくとも１つの実施形態では、ＨＲＳＧ１２６と蒸気ガスタービン１２８の組み合わせは、閉鎖ランキンサイクルとして特徴付けることができる。ＨＲＳＧ１２６及び蒸気ガスタービン１２８は、ガスタービンシステム１０２と組み合わさった状態で、コンバインドサイクル発電プラント、例えば天然ガスコンバインドサイクル（ＮＧＣＣ）プラントの一部をなすことができる。ガス状排出物１２２をＨＲＳＧ１２６に送るのが良く、その目的は、に蒸気の流れ１３０を発生させると共に冷却排ガス１３２を生じさせることにある。一実施形態では、蒸気１３０を蒸気ガスタービン１２８に送って追加の電力を発生させるのが良い。

図１は、ＥＧＲシステム１２４に設けられていて、オプションとして、幾つかの具体化例において組み込むことができる追加の装置を示している。冷却排ガス１３２を少なくとも１つの冷却ユニット１３４に送るのがよく、かかる冷却ユニットは、冷却排ガス１３２の温度を減少させて冷却再循環ガス流１４０を発生させるよう構成されている。１つ又は２つ以上の実施形態では、冷却ユニット１３４は、直接接触型冷却器、トリム冷却器、機械的冷凍ユニット又はこれらの組み合わせであるのが良い。冷却ユニット１３４は又、水ドロップアウト流１３８を介して凝縮水の一部分を除去するよう構成されているのが良く、水ドロップアウト流は、少なくとも１つの実施形態では、ライン１４１を介してＨＲＳＧ１２６に送られるのが良く、それにより追加の蒸気１３０の発生のための水源が得られる。１つ又は２つ以上の実施形態では、冷却再循環ガス流１４０は、冷却ユニット１３４に流体結合されたブースト圧縮機１４２に差し向けられるのが良い。冷却排ガス１３２を冷却ユニット１３４で冷却することにより、ブースト圧縮機１４２内の冷却再循環ガス流１４０を圧縮するのに必要な動力を減少させ又はその必要性を全くなくすことができる。

ブースタ圧縮機１４２は、冷却再循環ガス流１４０を主圧縮機１０４内に導入する前に冷却再循環ガス流１４０の圧力を増大させるよう構成されているのが良い。従来型ファン又はブロワシステムとは対照的に、ブースト圧縮機１４２は、冷却再循環ガス流１４０の全体的密度を増大させ、それにより体積流量が同一の状態で増大した質量流量を主圧縮機１０４に差し向ける。主圧縮機１０４は、代表的には体積流量が制限されているので、より多くの質量流量を主圧縮機１０４中に差し向けると、その結果として、主圧縮機１０４から高い吐き出し圧力が得られ、それにより、かかる高い吐き出し圧力は、膨張機１０６前後の高い圧力比に変わる。膨張機１０６前後に生じた高い圧力比により、入口温度を高くすることができ、従って、膨張機１０６の出力及び効率を増大させることができる。これは、ＣＯ₂に富んだ排ガス１１６が一般に高い比熱容量を維持するので有利であることが分かる。したがって、冷却ユニット１３４及びブースト圧縮機１４２は、組み込まれると、各々、ガスタービンシステム１０２の作動を最適化し又は向上させるようになっているのが良い。

主圧縮機１０４は、ＥＧＲシステム１２４、例えばブースト圧縮機１４２から受け取った冷却再循環ガス流１４０を圧縮して名目上、燃焼チャンバ１１０の圧力よりも高い圧力に圧縮するよう構成されているのが良く、それにより圧縮された再循環流１４４が生じる。少なくとも１つの実施形態では、パージ流１４６を圧縮再循環流１４４から取り出し、次にＣＯ₂分離器１４８内で処理し、それによりライン１５０を介して高い圧力状態にあるＣＯ₂を捕捉するのが良い。ライン１５０内の分離されたＣＯ₂を販売のために利用することができ、二酸化炭素を必要とする別のプロセスに用いることができ且つ／或いは圧縮して石油・原油の回収増進（ＥＯＲ）、隔離又は別の目的のための陸上リザーバ中に注入することができる。

本質的にＣＯ₂が減少し、主として窒素から成る残留流１５１をＣＯ₂分離器１４８から導くのが良い。１つ又は２つ以上の実施形態では、残留流１５１をＣＯ₂分離器１４８に流体結合されているガス膨張機１５２、例えば動力発生窒素膨張機で膨張させるのが良い。図１〜図３に示されているように、ガス膨張機１５２は、オプションとして、共通シャフト１５４又は他の機械的、電気的若しくは他の動力結合手段を介して入口圧縮機１１８に結合されても良く、それにより、ガス膨張機１５２により生じた動力の一部分が入口圧縮機１１８を駆動することができる。ガス膨張機１５２内での膨張後、主として窒素から成る排ガス１５６を大気中に逃がし又は当該技術分野において知られている他の下流側の用途に具体化するのが良い。例えば、膨張後の窒素流を蒸発式冷却プロセスに用いることができ、かかる蒸発式冷却プロセスは、一般に同日出願の米国特許出願（発明の名称：Stoichiometric Combustion with Exhaust Gas Recirculation and Direct Contact Cooler）に説明されているように排ガスの温度を一段と減少させるよう構成されており、この米国特許出願を参照により引用し、本発明の開示内容と矛盾しない程度までその記載内容を本明細書の一部とする。少なくとも１つの実施形態では、ガス膨張機１５２、入口圧縮機１１８及びＣＯ₂分離器の組み合わせは、開放ブレイトンサイクル又はシステム１００の第３の動力発生コンポーネントとして特徴付けることができる。

ガス膨張機１５２及び入口圧縮機１１８の組み合わせ又は結合は、開放ブレイトンサイクルに似ている場合があるが、ガス膨張機１５２は、入口圧縮機１１８に結合されるにせよ又は結合解除されるにせよいずれにせよ、システム１００の第３の動力発生コンポーネントとなる。例えば、ガス膨張機１５２は、動力を他の用途に提供するよう使用でき、化学量論的圧縮機１１８には直接的には結合されない。例えば、膨張機１５２により生じる動力と圧縮機１１８の要件との間には相当な不整合が存在する場合がある。かかる場合、膨張機１５２は、必要とする動力が少ない（又は、入口圧縮機１１８及び１つ又は２つ以上の追加の施設を駆動するために）小型圧縮機（図示せず）を駆動するようになっている場合がある。

さらに別の実施形態では、図８を参照して以下に説明するように、ガス膨張機１５２に代えて下流側圧縮機１８８を用いても良く、この下流側圧縮機１８８は、残留流１５１を圧縮して圧力維持又はＥＯＲ用途のためのリザーバ内に注入されるのに適した圧縮排ガス１９０を発生させるよう構成されている。

特にブースト圧縮機１４２が追加された本明細書において説明するＥＧＲシステム１２４は、発電システム１００の排ガス中にＣＯ₂の高い濃度を達成するよう具体化されるのが良く、それにより次の隔離、圧力維持又はＥＯＲ用途のための効果的なＣＯ₂分離が可能である。例えば、本明細書において開示する実施形態は、排ガス流中のＣＯ₂の濃度を約１０体積％以上に効果的に増大させることができる。これを達成するため、燃焼チャンバ１１０は、燃料１１２と圧縮酸化体１１４の流入混合物を化学量論的に燃焼させるようになっているのが良い。膨張機１０６の入口温度及びコンポーネント冷却要件に適合するよう化学量論的燃焼の温度を加減するために圧縮再循環流１４４から導いた排ガスの一部分を希釈剤として燃焼チャンバ１１０中に同時に注入するのが良い。かくして、本発明の実施形態は、本質的に、作業流体から過剰酸素をなくすことができ、それと同時にそのＣＯ₂濃度を増大させることができる。したがって、ガス状排出物１２２は、約３．０体積％以下の酸素、約１．０体積％以下の酸素、約０．１体積％以下の酸素又はそれどころか約０．００１体積％以下の酸素を有することができる。幾つかの具体化例では、燃焼チャンバ１１０又は特に燃焼チャンバへの入口流は、ガス状排出物流１２２の酸素含有量を一段と減少させるために化学量論的燃焼に優先して制御されるのが良い。

次に、システム１００の例示の作動の詳細について説明する。理解できるように、本明細書において開示する実施形態においての任意のものの種々のコンポーネントで達成され又は生じる特定の温度及び圧力は、多くの要因のうちでとりわけ、用いられる酸化体の純度及び膨張機、圧縮機、冷却器等の特定の製造メーカ及び／又はモデルに応じて変わる場合がある。したがって、本明細書において説明する特定のデータは、例示に過ぎず、本発明の唯一の解釈として認識されるべきでないことは理解されよう。例えば、本明細書において説明する一実施形態では、入口圧縮機１１８は、約２８０ｐｓｉａ〜約３００ｐｓｉａの圧力で圧縮酸化体１１４を提供するよう構成されるのが良い。しかしながら、本明細書においてこれ又想定されるように、最高約７５０ｐｓｉａ以上の圧力を生じさせると共に消費することができる航空機転用形ガスタービン技術も又本発明に含まれる。

主圧縮機１０４は、再循環排ガスを再循環させてこれを圧縮し、名目上、燃焼チャンバ１１０の圧力よりも高い圧力又は燃焼チャンバ１１０の圧力の状態の圧縮再循環流１４４にし、この再循環排ガスの一部分を燃焼チャンバ１１０内における希釈剤として用いるよう構成されているのが良い。燃焼チャンバ１１０内で必要な希釈剤の量は、膨張機１０６の化学量論的燃焼又はモデルに用いられる酸化体の純度に依存する場合があるので、リング状に配置された熱電対及び／又は酸素センサ（図示せず）を燃焼チャンバ及び／又は膨張機に関連させるのが良い。例えば、熱電対及び／又は酸素センサは、燃焼チャンバ１１０の出口、膨張機１０６の入口及び／又は膨張機１０６の出口に設けられるのが良い。作用を説明すると、熱電対及びセンサは、燃焼生成物を所要の膨張機入口温度まで冷却する希釈剤として必要な排ガスの量を求める際に使用される１つ又は２つ以上の流れの組成及び／又は温度を測定するようになっているのが良い。節すると共に測定し、さらに燃焼チャンバ中に注入される酸化体の量を調節するようになっているのが良い。追加的に又は代替的に、熱電対及びセンサは、燃焼チャンバ１１０中に注入されるべき酸化体の量を測定するようになっているのが良い。かくして、熱電対により検出された熱要件及び酸素センサにより検出された酸素レベルに応答して、需要にマッチするよう圧縮再循環ガス１４４及び／又はライン１１４内の圧縮酸化体の体積質量流量を操作し又は制御することができる。体積質量流量を任意適当な流れ制御システムにより制御することができる。

少なくとも１つの実施形態では、約１２〜１３ｐｓｉａの圧力降下が化学量論的燃焼中、燃焼チャンバ１１０の前後に生じる場合がある。燃料１１２及び圧縮酸化体１１４の燃焼により、約２０００°Ｆ（１０９３℃）〜約３０００°Ｆ（１６４９℃）の温度及び２５０ｐｓｉａ〜約３００ｐｓｉａの圧力を生じさせることができる。圧縮再循環流１４４から導き出されたＣＯ₂に富む作業流体の質量流量の増大及び比熱容量の増大に鑑みて、膨張機１０６前後に高い圧力比を達成することができ、それにより入口温度を高くすると共に膨張機１０６の出力を増大させることができる。

膨張機１０６から出るガス状排出物流１２２は、周囲圧力又は周囲圧力に近い圧力を有することができる。少なくとも１つの実施形態では、ガス状排出物流１２２は、約１５．２ｐｓｉａの圧力を有するのが良い。ガス状排出物流１２２の温度は、約１１８０°Ｆ（６３８℃）から約１２５０°Ｆ（６７７℃）までの範囲にあり、その後このガス状排出物流は、ＨＲＳＧ１２６を通過し、それによりライン１３０内に蒸気が生じると共に冷却された排ガス１３２が生じる。冷却排ガス１３２は、約１９０°Ｆ（８８℃）から約２００°Ｆ（９３℃）までの範囲の温度を有することができる。１つ又は２つ以上の実施形態では、冷却ユニット１３４は、冷却排ガス１３２の温度を減少させることができ、それにより主として特定の場所及び特定の季節の間の湿球温度に応じて、約３２°Ｆ（０℃）〜１２０°Ｆ（４９℃）の温度を有する冷却再循環ガス流１４０が生じる。冷却ユニット１３４によって提供される冷却度に応じて、冷却ユニットは、冷却再循環ガス流の質量流量を増大させるようになっているのが良い

１つ又は２つ以上の実施形態によれば、ブースト圧縮機１４２は、冷却再循環ガス流１４０の圧力を約１７．１ｐｓｉａから約２１ｐｓｉａまでの範囲の圧力に高めるよう構成されているのが良い。その結果、主圧縮機１０４は、密度が増大すると共に質量流量が増大した再循環排ガスを受け取ってこれを圧縮し、それにより圧力比を同一に又はほぼ同じに維持しながら実質的に高い吐き出し圧力を生じさせることができる。少なくとも１つの実施形態では、主圧縮機１０４から吐き出された圧縮再循環流１４４の温度は、８００°Ｆ（４２７℃）であり、その圧力は、約２８０ｐｓｉａであるのが良い。

以下の表は、本明細書において説明したブースト圧縮機１４２の追加の利点を有する又は有していないコンバインドサイクルガスタービンに基づく試験結果及び性能評価を提供している。
表１

表１から明らかなはずであるように、ブースト圧縮機１４２を含む実施形態により、圧縮比の増大に起因して膨張機１０６の動力（即ち、「ガスタービン膨張機動力」）の増大が得られる。主圧縮機１０４の動力需要が増大する場合があるが、その増大分は、膨張機１０６の動力出力の増大によって埋め合わされる以上のものがあり、その結果、約１％ｌｈｖ（低位発熱量）の全体的熱力学的性能効率の向上が得られる。

さらに、ブースト圧縮機１４２の追加により、パージ流１４６のライン中における窒素膨張機１５２の電力出力及びＣＯ₂パージ圧力を増大させることができる。ブースト圧縮機１４２は、窒素膨張機１５２の電力出力を増大させることができるが、表１で理解できるように、窒素膨張機１５２は、ブースト圧縮機の有無にかかわらず、システム１００全体の効率に著しく寄与する。

パージ流１４６のパージ圧力の増大により、高いＣＯ₂分圧に起因してＣＯ₂分離器１４８の溶剤処理性能を向上させることができる。かかる性能向上としては、溶剤抽出プロセスに関して機器サイズの減少の形での資本的支出全体の減少が挙げられるが、これには限定されない。

次に図２を参照すると、システム２００として具体化されると共に説明する図１の発電システム１００の変形実施形態が示されている。したがって、図２は、図１を参照すると最も良く理解できる。図１のシステム１００と同様、図２のシステム２００は、排ガス再循環（ＥＧＲ）システム１２４に結合され又は違ったやり方でこれによって支持されたガスタービンシステム１０２を有している。しかしながら、図２のＥＧＲシステム１２４は、ブースタ圧縮機１４２がＨＲＳＧ１２６の次に配置され又は違ったやり方でこれに流体結合された実施形態から成るのが良い。したがって、冷却された排ガス１３２をブースタ圧縮機１４２で圧縮し、その後、冷却ユニット１３４でその温度を減少させることができる。かくして、冷却ユニット１３４は、ブースト圧縮機１４２によって生じた圧縮熱を除去するようになった後置冷却器（アフタークーラ）としての役目を果たすことができる。先に開示した実施形態の場合と同様、水ドロップアウト流１３８は、ライン１３０内に追加の蒸気を生じさせるようＨＲＳＧ１２６に送られても良く、或いは送られなくても良い。

次に、冷却再循環ガス流１４０を主圧縮機１０４に差し向けるのが良く、かかる冷却再循環ガス流は、上述したようにここで更に圧縮され、それにより圧縮された再循環流１４４が生じる。理解できるように、ブースト圧縮機１４２での圧縮後に冷却排ガス１３２を冷却ユニット１３４で冷却することにより、冷却再循環ガス流１４０を次の主圧縮機１０４内の所定の圧力まで圧縮するのに必要な動力の大きさを減少させることができる。

図３は、システム３００として具体化された図１の低エミッション発電システム１００の別の実施形態を示している。したがって、図３は、図１及び図２を参照すると最も良く理解できる。図１及び図２にそれぞれ記載されているシステム１００，２００と同様、システム３００は、ＥＧＲシステム１２４により支持され又は違ったやり方でこれに結合されたガスタービンシステム１０２を有している。しかしながら、図３のＥＧＲシステム１２４は、第１の冷却ユニット１３４及び第２の冷却ユニット１３６を有するのが良く、これら冷却ユニット相互間には、ブースト圧縮機１４２が流体結合されている。左記の実施形態の場合と同様、各冷却ユニット１３４，１３６は、当該技術分野で知られている直接接触型冷却器、トリム冷却器等であるのが良い。

１つ又は２つ以上の実施形態では、ＨＲＳＧ１２６から放出されたライン１３２内の冷却排ガスを第１の冷却ユニット１３４に送って凝縮水ドロップアウト流１３８及び冷却再循環ガス流１４０を生じさせるのが良い。冷却再循環ガス流１４０をブースト圧縮機１４２に差し向けるのが良く、その目的は、冷却再循環ガス流１４０の圧力を上昇させることにあり、次に、この冷却再循環ガス流を第２の冷却ユニット１３６に差し向けることにある。第２の冷却ユニット１３６は、ブースト圧縮機１４２により生じた圧縮熱を除去し、更に水ドロップアウト流１４３を介して追加の凝縮水を除去するようになった後置冷却器としての役目を果たすことができる。１つ又は２つ以上の実施形態では、各水ドロップアウト流１３８，１４３は、ライン１３０内に追加の流れを生じさせるようＨＲＳＧ１２６に送られても良く、或いは送られなくても良い。

次に、冷却再循環ガス流１４０を主圧縮機１０４中に導入して名目上、燃焼チャンバ１１０の圧力よりも高い圧力状態にあり又はこの燃焼チャンバ圧力の状態にある圧縮再循環流１４４を生じさせるのが良い。理解できるように、ライン１３２内の冷却排ガスを第１の冷却ユニット１３４で冷却することにより、冷却再循環ガス流１４０をブースト圧縮機１４２で圧縮するのに必要な動力の大きさを減少させることができる。さらに、排出物を第２の冷却ユニット１３６で一段と冷却することにより、冷却再循環ガス流１４０を次の主圧縮機１０４内の所定の圧力まで圧縮するのに必要な動力の大きさを減少させることができる。

次に図４を参照すると、図３のシステム３００と幾つかの点においてほぼ同じである低エミッション発電システム４００の別の実施形態が示されている。したがって、図４のシステム４００は、図１及び図３を参照すると最も良く理解できる。しかしながら、図１〜図３を参照して開示した個々の実施形態又はこれら実施形態の組み合わせは、本発明の範囲から逸脱することなく、図４のシステム４００と関連して実施できると共に／或いは省略できる。例えば、ＥＧＲシステム１２４に組み込まれる特定の施設及び機器は、本明細書のどこか他の場所で説明するように様々であって良い。

上述したように、主圧縮機１０４から放出された圧縮再循環流１４４の温度は、約８００°Ｆ（４２６．７℃）であるのが良く、そして約２８０ｐｓｉａの圧力を示す。その結果、圧縮再循環流１４４から取り出されたパージ流１４６は、ほぼ同じ温度及び圧力を示すことができる。もう一度注目されるべきこととして、特定の温度及び圧力は、膨張機、圧縮機、冷却器等の特定の製造メーカ及び／又はモデルに応じて必然的に変わることになる。圧力が燃焼後ＣＯ₂回収方式を採用した従来型天然ガスコンバインドサイクル（ＮＧＣＣ）システムで見受けられる圧力よりも非常に高いので、システム４００では、ＣＯ₂分離器１４８にエネルギーをあまり用いないガス処理プロセスの使用が容易である。例えば、かかる高い温度及び高い圧力は、燃焼チャンバ１１０で行われる化学量論的燃焼の結果として起こる実質的な酸素不足と組み合わさって、ＣＯ₂をパージ流１４６から抽出するために高温炭酸カリウム溶剤の使用が可能になる。他の実施形態では、ＣＯ₂選択的吸収剤としては、モノエタノールアミン（“ＭＥＡ”）、ジエタノールアミン（“ＤＥＡ”）、トリエタノールアミン（“ＴＥＡ”）、炭酸カリウムメチルジエタノールアミン（“ＭＤＥＡ”）、活性メチルジエタノールアミン（“ａＭＤＥＡ”）、ジグリコールアミン（“ＤＧＡ”）、ジイソプロパノールアミン（“ＤＩＰＡ”）、ピペラジン（“ＰＺ”）、これらの誘導体、これらの混合物又はこれらの任意の組み合わせが挙げられるが、これらには限定されない。他の適当な吸収剤及び技術としては、プロピレンカーボネート物理的吸着溶剤並びに他のアルキルカーボネート、２〜１２個のグリコール単位のポリエチレングリコールのジメチルエーテル（Selexol（商標）プロセス）ｎ‐メチル‐ピロリドン、スルフォラン及びSulfinol（登録商標）ガス処理プロセスの使用が挙げられるが、これらには限定されない。

一実施形態では、ＣＯ₂分離器１４８におけるガス処理プロセスでは、パージ流１４５の温度を約２５０°Ｆ（１２１℃）〜３００°Ｆ（１４９℃）に冷却する必要がある。これを達成するため、パージ流１４６を熱交換器１５８、例えば交差交換型熱交換器中に通すのが良い。少なくとも１つの実施形態では、ＣＯ₂をＣＯ₂分離器１４８内でパージ流１４６から抽出することにより、後には、パージ流１４６の高い圧力状態又はこれに近い圧力状態であり且つ約１５０°Ｆ（６６℃）の温度の窒素に富む残留流１５１が残る。一実施形態では、パージ流１４６の冷却と関連した熱エネルギーは、熱交換器１５８により抽出されて残留流１５１を再熱するために使用でき、それにより温度が約７５０°Ｆ（３９９℃）、圧力が約２７０〜２８０ｐｓｉａの加熱された窒素蒸気１６０が生じる。パージ流１４６との熱交換は、残留流を加熱する一手法であるが、他の方法も本発明の範囲に含まれる。例えば、１つ又は２つ以上の実施形態では、流１５１の補足的加熱は、ＨＲＳＧ１２６によって実施可能であり、それにより熱が供給されると共に／或いは流１３０が生じる。他の例示の方法が本明細書において説明されているが、これら方法は、残留流１５１を加熱する利用可能な方法の網羅的な列挙であると解されてはならない。

１つ又は２つ以上の実施形態では、次に、加熱窒素蒸気１６０をガス膨張機１５２で膨張させるのが良い。したがって、熱交換器１５８で熱を交差交換することは、主圧縮機１０４から引き出された圧縮エネルギーのうちの相当な量を捕捉するようになっており、これを用いてガス膨張機１５２から抽出される動力を最大にし、オプションとして、化学量論的入口圧縮機１１８に動力供給する。少なくとも１つの実施形態では、主として大気圧状態の窒素から成る排ガス１５６を無害の状態で大気中に逃がすことができ又は当該技術分野において知られている他の下流側用途に使用することができる。例示の下流側用途、例えば蒸発式冷却プロセスは、上述したように同日出願の米国特許出願（発明の名称：Stoichiometric Combustion with Exhaust Gas ?Recirculation and Direct Contact Cooler）に記載されている。

システム４００の始動中及び通常の作動中、ガス膨張機１５２が入口圧縮機１１８を作動させるのに必要な動力の全てを供給することができない場合、少なくとも１つのモータ１６２、例えば電気モータをガス膨張機１５２と相乗的に用いるのが良い。例えば、モータ１６２は、システム４００の通常の作動中、モータ１６２がガス膨張機１５２からの動力不足分を供給することができるよう適当なサイズのものであるのが良い。追加的に又は代替的に、作動中、ガス膨張機１５２が入口圧縮機１１８により必要とされる動力よりも多くの動力を生じさせているときがある。幾つかの具体化例では、少なくとも１つのモータ１６２は、例えば送電設備網から圧縮機に電力を提供し又はタービン１５２によって生じた動力から電気を発生させるよう選択的に構成されているのが良いモータ／発電機システムであるのが良い。

次に図５を参照すると、図４のシステム４００と幾つかの点においてほぼ同じである低エミッション発電システム５００の別の実施形態が示されている。したがって、図５のシステム５００は、図１、図３及び図４を参照すると最も良く理解できる。しかしながら、図１〜図４を参照して開示した実施形態をどれも個々に又はシステム５００と組み合わせて具体化でき、これは、本発明の範囲から逸脱することはない。

一実施形態では、パージ流１４６を圧縮再循環流１４４からいったん取り出すと、その温度を触媒装置１６４で行われる触媒プロセスにより高めることができる。作用を説明すると、触媒装置１６４は、パージ流中の酸素及び／又は一酸化炭素含有量を減少させ、これを残留ＣＯ₂及び熱に変換するよう構成されているのが良い。触媒装置１６４は、単一の装置であっても良く或いは並列、直列又は並列と直列の組み合わせ状態の複数個の装置であっても良い。一実施形態では、触媒装置１６４は、動作するのに少量の動力しか必要としない小型装置であっても良い。例示の一触媒装置１６４としては、エミッション要件に適合するようＨＲＳＧで通常用いられる酸素減少触媒が挙げられる。かかるシステムは、一般に、多量の酸素を除去するようには設計されていないが、相当な量の酸素が圧縮再循環流１４４中に残っている場合、パージ流１４６を２回以上触媒装置１６４中に再循環させ、その後更に処理し又は使用し、例えば、石油・原油回収増進（ＥＯＲ）、ＣＯ₂隔離等のために圧縮して注入するのが良い。

さらに、パージ流１４６中の残留炭化水素も又、触媒装置１６４で燃焼させることができる。少なくとも１つの実施形態では、パージ流１４６の温度をパージ流１４６中に存在する約１２００ｐｐｍ酸素の完全な触媒変換によって約７８５°Ｆ（４１９．４℃）から約８２５°Ｆ（４４０．６℃）まで上げることができる。触媒装置１６４に用いることができる例示の触媒としては、ニッケル、白金、ロジウム、ルテニウム、パラジウム、これらの誘導体、これらの混合物又はこれらの任意の組み合わせが挙げられるが、これらには限定されない。熱含有量のこの増加分を熱交換器１５８に導入して窒素に富んだ残留流１５１と交差熱交換するのが良く、その結果、加熱された窒素蒸気１６０の温度が高くなると共にガス膨張機１５２における有効且つ強力な膨張プロセスの実現が容易になる。

ガス膨張機１５２を含むトリプルサイクルシステムの更に別の改良手段として、１つ又は２つ以上の実施形態では、水をライン１６６経由で加熱された窒素蒸気１６０中に注入してガス膨張機１５２の質量スループットを増大させ、その結果生じる動力を増大させるのが良い。水は、処理済みの噴霧水又は蒸気であるのが良い。少なくとも１つの実施形態では、噴霧水又は蒸気の注入により得られる補足的動力は、動力出力を約１６９ＭＷから約１８１ＭＷに増大させることができる。理解できるように、動力出力は、一般に、ガス膨張機のメーカ及びモデルで決まる。注目されるべきこととして、ガス膨張機１５２を通る質量流量を増大させるためにライン１６６により加熱状態の窒素蒸気１６０中に噴霧水又は蒸気を注入することは、本発明の範囲から逸脱することなく、本明細書において開示した実施形態のうちのどれにも利用できる。

図６を参照すると、図５のシステム５００と幾つかの点においてほぼ同じである低エミッション発電システム６００の別の実施形態が示されている。したがって、図６のシステム６００を詳細には説明しないが、かかるシステム６００は、図５を参照すると最も良く理解できる。一実施形態では、システム６００は、ガス膨張機１５２に先立って配置される追加の化学量論的燃焼チャンバ１６８を有するのが良い。燃焼チャンバ１６８は、高い温度及び高い圧力状態の放出流１７４を発生させるために上述の燃焼チャンバ１１０と非常に良く似た仕方で燃料１７０と圧縮酸化体１７２の混合物を化学量論的に燃焼させるよう構成されているのが良い。一実施形態では、燃料１７０及び圧縮酸化体１７２は、第１の燃焼チャンバ１１０中に供給される燃料１１２及び圧縮酸化体１１４と同一の源からそれぞれ引き出されるのが良い。追加の燃焼チャンバ１６８を有する具体化例では、熱交換器１５８は、他の手段により、例えば、システム６００又は別の場所の１つ又は２つ以上の他の流を加熱することによってパージ流を冷却するのが良い。例えば、パージ流に関する熱交換器は、追加の熱をＨＲＳＧ又は改質プロセスに提供するのが良い。

他の実施形態では、特に、ゼロＣＯ₂エミッションが望ましく又は必要な実施形態では、燃料１７０は、主として水素から成るのが良い。少なくとも１つの実施形態では、水素燃料は、ＨＲＳＧ１２６又は別個のＨＲＳＧ（図示せず）でメタンを改質することによって得ることができる。メタンの改質及び水性ガス転化後、水素生成物流中のＣＯ₂を吸収塔（図示せず）、例えばＣＯ₂分離器１４８で除去することができる。次に、水素を燃焼チャンバ１６８内で加熱状態の窒素蒸気１６０流中の窒素のうちの何割かと混合すると、許容可能なガスタービン燃料を作ることができる。

熱交換器１５８から放出され又はＣＯ₂分離器１４８から放出された加熱状態の窒素蒸気１６０は、燃焼温度及び放出流１７４の温度を加減するようになった希釈剤としての役目を果たすことができる。少なくとも１つの実施形態では、燃焼チャンバ１６８から出た放出流１７４は、機械的動力を生じさせるためのガス膨張機内での膨張前に約２５００°Ｆ（１３７１℃）の温度を有するのが良い。理解されるように、ガス膨張機１５２と燃焼チャンバ１６８と入口圧縮機１１８の組み合わせは、別個の標準型ガスタービンシステムとしての特徴を有することができ、この場合、入口圧縮機１１８は、ガスタービンの圧縮機側端部となり、ガス膨張機１５２は、ガスタービンの膨張機側端部となる。

１つ又は２つ以上の実施形態では、排ガス１５６は、約１１００°Ｆ（５９３℃）の温度を有するのが良い。少なくとも１つの実施形態では、排ガス１５６は、蒸気ガスタービン１２８内における動力として熱を回収するためにＨＲＳＧ１２６に差し向けられるのが良い。他の実施形態では、排ガス１５６は、外部ＨＲＳＧ及び蒸気ガスタービン（図示せず）に差し向けられて他の用途のための動力を発生させるのが良い。いずれの場合においても、窒素に富んだ残留流１５１は、膨張機１５２の通過後、本明細書において説明した方法のうちの任意の仕方で、例えば、窒素ベントを介し、隔離、ＥＯＲ又は圧力保守作業等によって処分されるのが良い。

次に、図７を参照すると、図６のシステム６００と幾つかの点においてほぼ同じである低エミッション発電システム７００の別の実施形態が示されている。したがって、図７のシステム７００を詳細には説明しないが、かかるシステム６００は、図６及びその説明を参照すると最も良く理解できる。別個の入口圧縮機１１８及び窒素膨張機１５２（図１〜図６参照）を利用するのではなく、図７に示されているようなシステム７００は、第２の圧縮機１７６及び第２の膨張機１７８を備えた第２のガスタービンシステム７０２を有するのが良い。１つ又は２つ以上の実施形態では、第２の圧縮機１７６は、第２の供給酸化体１８０を受け取ってこれを圧縮するのが良い。図１〜図６に示されていると共に上述した供給酸化体１２０と同様、第２の供給酸化体１８０としては、酸素を含む任意適当なガス、例えば空気、酸素に富んだ空気又はこれらの組み合わせが挙げられる。第２の圧縮機１７６は、第２の供給酸化体１８０を圧縮して第２の圧縮された酸化体１８２を発生させるよう構成されているのが良い。図示のように、燃焼チャンバ１１０に必要な圧縮された酸化体１１４を第２の圧縮された酸化体１８２流から供給し又は抽出するのが良く、かかる圧縮酸化体１１４は、全体として上述したのと同一の機能を果たす。

作用を説明すると、燃焼チャンバ１６８は、高い温度及び高い圧力状態の放出流１７４を発生させるために燃料１７０と第２の圧縮酸化体１８２の組み合わせを化学量論的に燃焼させるよう構成されているのが良い。１つ又は２つ以上の実施形態では、熱交換器１５８からの窒素蒸気１６０又はＣＯ₂分離器１４８からの残留流は、第２の燃焼チャンバ１６８内での燃焼温度を加減するようになった希釈剤として利用可能である。一実施形態では、燃料１７０は、第１の燃焼チャンバ１１０に供給される燃料１１２、例えば炭化水素燃料と同一の源に由来するのが良い。ゼロＣＯ₂エミッションが望ましい又は必要な他の実施形態では、燃料１７０は、主として、全体として図６を参照して上述したように水素から成るのが良い。炭化水素燃料が用いられる場合、当然のことながら、結果としてＣＯ₂エミッションが生じる。しかしながら、希釈剤としての主として純粋窒素流の使用に鑑みて、結果として生じるＣＯ₂エミッションは、従来型ＮＧＣＣ発電プラントと比較した場合よりも著しく少ないであろう。例えば、一実施形態では、システム７００から結果として生じるＣＯ₂エミッションは、従来型ＮＧＣＣ発電プラントの場合の約４００ポンド／ＭＷｈｒ（１ポンド＝０．４５４ｋｇ）と比較して、約８０ポンド／ＭＷｈｒであるに過ぎないであろう。１つ又は２つ以上の実施形態では、第２の膨張機１７８からの排ガス１５６は、約１１００°Ｆ（５９３℃）の温度を有するのが良い。少なくとも１つの実施形態では、排ガス１５６は、別個の蒸気ガスタービン１８６内での動力として熱を回収するために第２のＨＲＳＧ１８４に差し向けられるのが良い。しかしながら、変形実施形態では、排ガス１５９は、蒸気ガスタービン１２８内への動力として熱を回収するために第１のＨＲＳＧ１２６に差し向けられても良い。この場合も又、排ガス１５６は、第２のＨＲＳＧ１８４の通過後、上述したように逃がされ又は違ったやり方で炭化ガス回収作業（図示せず）で用いられても良いことが理解できる。

理解できるように、図７のシステム７００により、特注の空気圧縮機及び特注の膨張機を得るためにコスト高のアップグレードを実施するのではなく、市販のガスタービンを利用することができる。システム７００は又、高い効率で多くの正味の動力を生じさせることができる。というのは、第２の膨張機１７８の入口温度は、約２５００°Ｆ（１６４９℃）の温度に達することができるからである。

次に図８を参照すると、図３のシステム３００と幾つかの点においてほぼ同じである低エミッション発電システム８００の別の実施形態が示されている。したがって、図８のシステム８００は、図１及び図３を参照すると最も良く理解できる。しかしながら、図１〜図６を参照して開示した実施形態はどれも、個々に又は図８のシステム８００と組み合わせて具体化でき、これは、本発明の範囲から逸脱することはない。例示の実施形態では、主としてＣＯ₂分離器１４８から導き出された窒素から成る残留流１５１を下流側圧縮機１８８に導くのが良い。下流側圧縮機１８８は、残留流１５１を圧縮して例えば約３４００ｐｓｉの圧力又は圧力維持用途のために貯留槽中に注入されるのに適した圧力を有する圧縮排ガス１９０を発生させるよう構成されているのが良い。
残留流１５１を下流側圧縮機１８８で圧縮することは、メタンガスを典型的には炭化水素ウェル中に再注入してウェル内圧力を維持する用途では有利であることが分かる。本明細書において開示する実施形態によれば、これとは異なり、窒素を炭化水素ウェル中に注入するのが良く、そして残留メタンガスを販売するか又は違ったやり方で関連用途における燃料として使用するのが良く、例えば、燃料流１１２，１７０（図６及び図７参照）のための燃料を提供する。

引き続き図５〜図７を参照すると、以下の表は、膨張サイクルなしのシステム（例えば、図８のシステム８００）、燃焼チャンバ１６８内における追加の点火なしのシステム（例えば図５のシステム５００）及び燃焼チャンバ１６８内における追加の点火ありのシステム（例えば、図６及び図７のそれぞれのシステム６００，７００）に基づく試験結果及び性能評価を提供している。次のデータは、メタン燃料１７０が燃焼のために点火されていることを反映している。

表２

表２から明らかなはずであるように、チャンバ１６８内の点火方式を備えた実施形態の結果として、著しく高いコンバインドサイクル電力又は動力出力が得られ、即ち、燃焼チャンバ１６８内での点火方式を具体化しない実施形態と比較して電力又は動力出力がほぼ２倍である。さらに、かかる点火技術を実施しない実施形態とは対照的に、本明細書において開示する点火を採用したシステムの場合、全体的な熱力学的性能効率は、約３．３％ｌｈｖ（低位発熱量）の実質的な増加又は向上を示す。

本発明の技術には種々の改造及び変形形態が可能であるが、上述の例示の実施形態は、例示として示されているに過ぎない。再度確認的に理解されるべきこととして、本発明は、本明細書において開示された特定の実施形態に限定されるわけではない。もっとはっきりと言えば、本発明は、特許請求の範囲に記載された本発明の精神及び範囲に含まれる全ての改造例、均等例及び変形例を含む。

Claims

一体型システムであって、
第１の圧縮された酸化体及び第１の燃料を圧縮された再循環流の存在下で化学量論的に燃焼させるよう構成されている第１の燃焼チャンバを備えたガスタービンシステムを有し、前記燃焼チャンバは、第１の放出物流を膨張機に差し向けてガス状排出物流を発生させると共に主圧縮機を少なくとも部分的に駆動し、
排ガス再循環システムを有し、前記主圧縮機は、前記ガス状排出物流を圧縮し、それにより前記圧縮再循環流を発生させ、前記圧縮再循環流は、前記第１の放出物流の温度を加減するようになった希釈剤として作用し、パージ流を介して前記圧縮再循環流に流体結合されたＣＯ₂分離器を有し、主として前記ＣＯ₂分離器から引き出された窒素に富んだガスから成る残留流を介して前記ＣＯ₂分離器に流体結合されたガス膨張機を有する、
ことを特徴とするシステム。
前記排ガス再循環システムは、冷却された再循環ガスを前記主圧縮機中に差し向ける前に前記ガス状排出物流を受け入れてその圧力を上昇させるよう構成された少なくとも１つのブースト圧縮機を更に有する、
請求項１記載のシステム。
前記少なくとも１つのブースト圧縮機に流体結合された第１及び第２の冷却ユニットを更に有し、前記第１の冷却ユニットは、前記少なくとも１つのブースト圧縮機への導入前に前記ガス状排出物流を受け入れてこれを冷却するよう構成され、前記第２の冷却ユニットは、前記少なくとも１つのブースト圧縮機から前記ガス状排出物流を受け取って前記ガス状排出物流を一段と冷却して前記冷却再循環ガスを発生させるよう構成されている、
請求項２記載のシステム。
前記残留流を加熱して加熱された窒素蒸気流を発生させるようになったヒータ手段を更に有する、
請求項１記載のシステム。
前記ガス膨張機は、前記加熱窒素蒸気を膨張させ、それにより機械的動力及び排ガスを発生させるよう構成されている、
請求項４記載のシステム。
前記ガス膨張機により作られた前記機械的動力によって駆動される入口圧縮機を更に有し、前記入口圧縮機は、前記第１の圧縮酸化体を提供するよう構成されている、
請求項５記載のシステム。
前記ヒータ手段は、前記パージ流と前記残留流の両方に流体結合された熱交換器を含み、前記熱交換器は、前記パージ流の温度を減少させると同時に前記残留流の温度を増大させるよう構成されている、
請求項４記載のシステム。
前記パージ流と関連して設けられた触媒装置を更に有し、前記触媒装置は、前記パージ流を前記ヒータ手段への流入に先立って前記パージ流の温度を増大させるよう構成されている、
請求項１記載のシステム。
前記ヒータ手段は、前記残留流に流体結合されていて、第２の燃料及び第２の圧縮酸化体を化学量論的に燃焼させて第２の放出物流を発生させるよう構成された第２の燃焼チャンバを有する、
請求項４記載のシステム。
前記ガス膨張機は、前記第２の放出物流を膨張させ、それにより機械的動力及び排ガスを発生させるよう構成されている、
請求項９記載のシステム。
前記第１及び前記第２の圧縮酸化体並びに前記第１及び前記第２の燃料は、それぞれ、同一の源に由来する、
請求項９記載のシステム。
前記第２の燃料は、水素燃料である、
請求項９記載のシステム。
動力を発生させる方法であって、
第１の燃焼チャンバ内で且つ圧縮再循環流の存在下において第１の圧縮酸化体及び第１の燃料を化学量論的に燃焼させ、それにより第１の放出物流を発生させるステップを有し、前記圧縮再循環流は、前記第１の放出物流の温度を加減するようになった希釈剤として作用し、
前記第１の放出物流を膨張機で膨張させて第１の圧縮機を少なくとも部分的に駆動してガス状排出物流を発生させるステップを有し、
前記ガス状排出物流を前記第１の圧縮機中に差し向けるステップを有し、前記第１の圧縮機は、前記ガス状排出物流を圧縮し、それにより前記圧縮再循環流を発生させ、
前記圧縮再循環流の一部分をパージ流を経由でＣＯ₂分離器に抽出するステップを有し、前記ＣＯ₂分離器は、前記ＣＯ₂分離器から引き出され、主として窒素に富んだガスから成る残留流を介してガス膨張機に流体結合されており、
前記残留流をガス膨張機で膨張させ、それにより機械的動力及び排ガスを発生させるステップを有する、
ことを特徴とする方法。
前記ガス状排出物流の質量流量を増大させて再循環ガスを発生させるようになったブースト圧縮機及び冷却ユニットのうちの少なくとも一方を更に有する、
請求項１３記載の方法。
前記ガス状排出物流を少なくとも１つのブースト圧縮機に流体結合された第１の冷却ユニットで冷却するステップを有し、前記第１の冷却ユニットは、前記少なくとも１つのブースト圧縮機への導入前に前記ガス状排出物流を受け取ってこれを冷却するよう構成されている、
請求項１４記載の方法。
前記少なくとも１つのブースト圧縮機からの前記ガス状排出物流を前記少なくとも１つのブースト圧縮機に流体結合された第２の冷却ユニットで冷却して前記再循環ガスを発生させるステップを更に有する、
請求項１５記載の方法。
入口圧縮機を前記ガス膨張機により生じた前記機械的動力で駆動するステップを更に有し、前記入口圧縮機は、前記第１の圧縮酸化体を発生させるよう構成されている、
請求項１３記載の方法。
前記残留流の温度を増大させて加熱された窒素蒸気流を発生させるようになったヒータ手段を更に有する、
請求項１３記載の方法。
前記ヒータ手段は、前記パージ流と前記残留流の両方に流体結合された熱交換器を含み、前記方法は、前記熱交換器により前記パージ流の温度を減少させると共に前記残留流の温度を増大させ、それにより前記加熱窒素蒸気流を発生させるステップを更に有する、
請求項１８記載の方法。
酸素及び残留燃料を前記熱交換器に先立って前記パージ流内に設けられた触媒装置で燃焼させることにより前記パージ流の温度を増大させるステップを更に有する、
請求項１９記載の方法。
水を前記加熱窒素蒸気流中に注入して前記ガス膨張機の質量スループットを増大させるステップを更に有する、
請求項１３記載の方法。
前記ヒータ手段は、第２の燃焼チャンバを有し、前記方法は、前記残留流に流体結合された前記第２の燃焼チャンバで第２の燃料及び第２の圧縮された酸化体を化学量論的に燃焼させるステップを更に有し、前記第２の燃焼チャンバは、第２の放出物流を発生させるよう構成されている、
請求項１８記載の方法。
前記ＣＯ₂分離器から放出された前記残留流により前記第２の放出物流の温度を加減するステップを更に有する、
請求項２２記載の方法。
前記第２の放出物流を前記ガス膨張機で膨張させて機械的動力を発生させ、それにより入口圧縮機を駆動するステップを更に有し、前記入口圧縮機は、前記第１の圧縮酸化体を発生させるよう構成されている、
請求項２０記載の方法。
一体型システムであって、
第１のガスタービンシステムを有し、前記第１のガスタービンシステムは、
再循環された排ガスを受け入れてこれを圧縮し、第１の圧縮再循環流を生じさせるよう構成された第１の圧縮機を有し、
前記第１の圧縮再循環流、第１の圧縮酸化体及び第１の燃料流を受け入れるよう構成された第１の燃焼チャンバを有し、前記第１の燃焼チャンバは、前記第１の燃料流及び前記第１の圧縮酸化体を化学量論的に燃焼させるようになっており、前記第１の圧縮再循環流は、燃焼温度を加減する希釈剤としての役目を果たし、
前記第１の圧縮機に結合されていて、前記第１の燃焼チャンバからの第１の放出物を受け入れて前記再循環排ガスを発生させると共に前記第１の圧縮機を少なくとも部分的に駆動するよう構成された第１の膨張機を有し、
前記圧縮再循環流から取り出されてＣＯ₂分離器内で処理され、それによりＣＯ₂流及び残留流を生じさせるパージ流を有し、前記残留流は、実質的に窒素ガスから成り、
前記パージ流を介して前記第１のガスタービンシステムに流体結合された第２のガスタービンシステムを有し、前記第２のガスタービンシステムは、
供給酸化体を受け入れてこれを圧縮し、そして第２の圧縮された酸化体を発生させるよう構成された第２の圧縮機を有し、前記第１の圧縮酸化体は、少なくとも部分的に前記第２の圧縮酸化体に由来し、
前記第２の圧縮酸化体、前記残留流からの前記窒素ガス及び第２の燃料流を受け入れるよう構成された第２の燃焼チャンバを有し、前記第２の燃焼チャンバは、前記第２の燃料流及び前記第２の圧縮酸化体を化学量論的に燃焼させるようになっており、前記窒素ガスは、燃焼温度を加減する希釈剤としての役目を果たし、
前記第２の圧縮機に結合されていて、前記第２の燃焼チャンバからの第２の放出物を受け取って排出物を発生させると共に前記第２の圧縮機を少なくとも部分的に駆動するよう構成された第２の膨張機を有する、
ことを特徴とするシステム。
前記第１のガスタービンシステムは、前記第１の圧縮機への注入前に前記再循環排ガスの圧力を増大させ、それにより前記圧縮再循環流をもたらすよう構成されたブースト圧縮機を更に有する、
請求項２５記載のシステム。
前記第２の燃料は、水素燃料である、
請求項２６記載のシステム。
前記第２のガスタービンシステムは、前記第２の膨張機から前記排出物を受け取って蒸気ガスタービンのための蒸気をもたらすよう構成された排熱回収蒸気発生器を更に有する、
請求項２６記載のシステム。
一体形システムであって、
圧縮された酸化体及び燃料を圧縮された再循環流の存在下において化学量論的に燃焼させるよう構成されている第１の燃焼チャンバを備えたガスタービンシステムを有し、前記燃焼チャンバは、ガス状排出物流を発生させて第１の圧縮機を少なくとも部分的に駆動するために排出物流を膨張機に提供し、
冷却された再循環ガスを前記第１の圧縮機に差し向ける前に前記ガス状排出物流を受け入れてその温度を上昇させるよう構成されている少なくとも１つのブースト圧縮機を備えた排ガス再循環システムを有し、前記第１の圧縮機は、前記冷却再循環ガスを圧縮し、それにより前記圧縮再循環流を発生させ、前記圧縮再循環流は、前記放出物流の温度を加減するようになった希釈剤として作用し、
パージ流を介して前記圧縮再循環流に流体結合されたＣＯ₂分離器を有し、
前記ＣＯ₂分離器に由来し、主として窒素に富んだガスから成る残留流を介して前記ＣＯ₂分離器に流体結合された下流側圧縮機を有する、
ことを特徴とするシステム。
前記下流側圧縮機は、圧力維持のために前記窒素に富んだガスを圧縮するよう構成されている、
請求項２９記載のシステム。