CONFIGURACIONES Y MÉTODOS PARA GENERACIÓN DE ENERGÍA CON REGASIFICACION DE GAS NATURAL LICUADO INTEGRADO
CAMPO DE LA INVENCIÓN El campo de la invención es la generación de energía usando Gas Natural Licuado (GNL) , y especialmente se refiere a la generación de energía en instalaciones de regasificación de GNL, y/o integración a una planta de energía de ciclo combinado . ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Mientras que los Estados Unidos ha importado petróleo crudo como portador de energía por diversas décadas , la demanda de gas natural se ha satisfecho principalmente de suministros domésticos. Sin embargo, los suministros domésticos de gas natural están comenzando a disminuir debido a la demanda incrementada de consumidores de servicios industriales, residenciales, y/o eléctricos. Esta situación está adicionalmente compuesta por el reemplazo de plantas de energía viejas con nuevas plantas de energía de gas natural de "quemado limpio". En consecuencia, las importaciones de GNL han llegado a ser económicamente incrementadamente atractivas, y las instalaciones de regasificación de GNL existentes actualmente están siendo expandidas así como también nuevas instalaciones de regasificación están siendo agregadas. Las instalaciones de regasificación de GLN convencionales típicamente requieren una Ref.178800 fuente de calor externa tal como un vaporizador de agua salada con pulverización directa de agua, un vaporizador de combustión sumergida, un vaporizador de fluido intermedio (por ejemplo, usando una mezcla de glicol-agua) , o vaporizadores de aire ambiental. La vaporización de GNL es un proceso relativamente de energía intensiva y típicamente requiere energía de calentamiento de aproximadamente 3% del contenido de energía en GNL. Las plantas de energía de ciclo combinado usan turbinas tanto de vapor como de gas para generar energía, y generalmente logran mayor eficiencia de conversión de energía que las plantas solo de gas o vapor. Las plantas de energía se pueden acoplar con regasificación de GLN, como se describe en las Patentes de los Estados Unidos Nos. 4,036,028 y 4,231,226 de Mandrin y Griepentrog, respectivamente. Se reportan configuraciones similares en la Solicitud de Patente de los Estados Unidos publicada No. 2003/0005698 de Relies, EP 0 683 847 y EP 0 828 925 de Johnson et al., WO 02/097252 de Keller, y WO 95/16105 y WO 96/38656 de Johnson. En tales configuraciones conocidas, el calor para regasificación de GNL se proporciona por un fluido de intercambio de calor, el cual está en intercambio térmico con el escape de turbina o una planta de energía de ciclo combinado. Mientras que algunas de las configuraciones anteriores proporcionan la reducción en el consumo de energía para la regasificación de GNL, las ganancias en las eficiencias de generación de energía frecuentemente no son significativas. Aún adicionalmente, y entre otras dificultades, la transferencia de calor en algunas de estas configuraciones se limita por el punto de congelación del medio de transferencia de calor. Además, mientras que el contenido de refrigeración del GNL se utiliza a al menos un grado, la energía eléctrica u otra energía no se extrae de tales configuraciones. En configuraciones adicionalmente conocidas, como se describe en EP 0 496 283, la energía es generada por una turbina de expansión de vapor que se impulsa por un fluido de trabajo (en este punto: agua) que se calienta por un escape de turbina de gas y se enfría por un circuito de regasificación de GNL. Mientras que tal configuración incrementa la eficiencia de una planta a al menos un grado, permanecen diversos problemas. Por ejemplo, el contenido de refrigeración criogénica del GNL es típicamente inutilizado cuando el punto de congelación del agua o una mezcla de agua y glicol es relativamente alto. Para superar las dificultades asociadas con la alta temperatura de congelación, se pueden emplear fluidos no acuosos como un fluido de trabajo en la generación de energía de ciclo Ran ine. Tal configuración se ejemplifica en la Patente de los Estados Unidos No. 4,388,092 de Matsumoto y Aoki, en la cual el fluido se proporciona por una columna de destilación que opera en un ciclo de destilación por lote. Sin embargo, la operación de tal sistema de lote es difícil y compleja. Además, la mayoría de tales procesos de ciclo Rankine fallan al utilizar el intervalo de temperatura completo en la regasificación de GNL. En operaciones de ciclo cerrado aún adicionales como se describe en EP 0 009 387 de Mak, WO 99/50536 de Minta, o WO 99/50539 de Bowen, los procesos de ciclo cerrado utilizan el contenido drío de GNL o GNLP para producir energía. Mientras que tales procesos conceptualmente relativamente simples proporcionan al menos algo de energía del GNL frío, varias desventajas similares a aquellas proporcionadas anteriormente permanecen. Donde el GNL es procesado a un GNL pobre típicamente con menor poder calórico, el GNL se puede emplear como un fluido de trabajo en un ciclo abierto dentro de los procesos de fraccionamiento como se describe por J. Mak en WO 2004/109180 y WO 2004/109206. En tales configuraciones una porción del GNL evaporado se bombea a presión y luego se expande después de que una porción significativa del frío se ha extraído. El GNL así expandido luego se alimenta a un desmetanizador para procesamiento. Tales procesos típicamente proporcionan ahorros de energía significativos en la producción de GNL pobre con coproducción de energía. Además, estos procesos también permiten la producción de etano relativamente puro y componentes de hidrocarburos más pesados a partir del GNL rico. Sin embargo, tales configuraciones típicamente se limitan al procesamiento de GNL con requerimiento de generación de energía nominal y fallan al proveer por si mismas la utilización completa del GNL frío en la generación de energía en instalaciones de regasificación de GNL. Por lo tanto, mientras que numerosos procesos y configuraciones para la utilización de GNL y regasificación son conocidos en la técnica, casi todos sufren de una o más desventajas. Por consiguiente, aún existe una necesidad de proporcionar configuraciones y métodos mejorados para la utilización y regasificación de GNL. BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN La presente invención se dirige a configuraciones y métodos de procesamiento de GNL en una planta en los cuales el contenido de refrigeración en el GNL se utiliza para generar energía y/o para incrementar la generación de energía en diversas etapas en instalaciones de producción de energía combinada. En un aspecto del tema de la invención, una planta de energía tiene un primer intereambiador de calor que se configura para recibir GNL y proporcionar refrigeración a un fluido de trabajo para generar por esto el GNL caliente. Un expansor también se proporciona y configura para recibir el fluido de trabajo para impulsar por esto un generador. Un segundo intercambiador de calor se configura para recibir el GNL caliente y proporcionar la refrigeración a un fluido de medio de transferencia de calor para generar por esto el GNL vaporizado. Las plantas contempladas aún adicionalmente incluyen tercer y cuarto intercambiador de calor que se configuran para recibir el medio de transferencia de calor y proporcionar la refrigeración para un enfriador de aire de admisión y un ciclo de turbina de vapor, respectivamente. Se deberá señalar que el fluido de trabajo se puede hacer circular en un ciclo cerrado, y luego preferiblemente comprenderá un fluido de trabajo de componentes múltiples. Típicamente, el primer intercambiador de calor se configura de modo que el GNL caliente es al menos parcialmente vaporizado. Con respecto al medio de transferencia de calor en las plantas contempladas, generalmente es preferido que el medio incluya una mezcla de glicol y agua. El GNL en el primer intercambiador de calor tiene preferiblemente una temperatura de entre aproximadamente -250°F (-156.70°) a aproximadamente -50°F (- 45.60°C), y el GNL en el segundo intercambiador de calor tiene preferiblemente una temperatura de entre aproximadamente -50°F
(-45.60°C) a aproximadamente 40°F (4.40°C). En configuraciones con ciclo cerrado, típicamente es preferido que el GNL sea bombeado a presión de la tubería antes de que el GNL entre al primer intercambiador de calor. Donde sea deseable, las plantas contempladas comprenden una línea de condensado de agua que alimenta condensado de agua desde el enfriador de aire de admisión a un humidificador de gas combustible. Alternativamente, el fluido de trabajo también puede ser el GNL para formar por esto un ciclo de producción de energía abierto. En tales configuraciones, típicamente es preferido que el GNL sea bombeado a presión supercrítica antes de entrar al primer intercambiador de calor (por ejemplo, caldera calentada con combustible, caldera de agua salada, caldera de gas combustible, y/o un componente de proceso criogénico) , y luego se expande en el expansor a presión de tubería. Para alzar la eficiencia, un intercambiador de calor auxiliar se puede proporcionar para precalentar el GNL supercrítico usando la descarga de expansor desde el expansor. Por consiguiente, el GNL caliente y presurizado puede tener una temperatura de 300°F a 500°F (148.90°C a 260.00°C) antes de entrar al expansor. En consecuencia, un método de operación de una planta puede tener una etapa en la cual el GNL se calienta en un primer intercambiador de calor para proporcionar la refrigeración a un fluido de trabajo y generar por esto el GNL caliente. El fluido de trabajo luego se emplea para impulsar un expansor que se acopla a un generador para generar por esto electricidad, y el GNL caliente se calienta adicionalmente en un segundo intercambiador de calor para proporcionar la refrigeración a un fluido de medio de transferencia de calor para generar por esto el GNL vaporizado. El medio de transferencia de calor luego se usa en los tercer y cuarto intercambiadores de calor para proporcionar la refrigeración para un enfriador de aire de admisión y un ciclo de turbina de vapor, respectivamente. Varios objetos, características, aspectos y ventajas de la presente invención llegarán a ser más evidentes de la siguiente descripción detallada de las modalidades preferidas de la invención, conjuntamente con las figuras acompañantes. BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS La figura 1 es un diagrama esquemático de una configuración de ciclo de energía ejemplar de acuerdo con el tema de la invención para un ciclo de energía Rankine de fluido de componentes múltiples. La figura 2 es un diagrama esquemático de otra configuración de ciclo de energía ejemplar de acuerdo con el tema de la invención para un ciclo de energía Rankine de fluido de componentes múltiples incluyendo saturación de gas combustible. La figura 3 es un diagrama esquemático de una configuración de ciclo de energía ejemplar adicional de acuerdo con el tema de la invención para un ciclo de energía Rankine de GNL. La figura 4 es un diagrama esquemático de una configuración de ciclo de energía ejemplar aún adicionalmente de acuerdo con el tema de la invención para un ciclo de energía
Ranke de GNL incluyendo saturación de gas combustible. Las figuras 5A y 5B son diagramas de la producción de la planta de energía de ciclo combinado a varias temperaturas ambientales. La figura 6 es una gráfica que representa una curva de liberación de calor ejemplar del intercambiador de calor 52. DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN El inventor ha descubierto que el contenido de refrigeración en GNL se puede usar efectivamente para la generación de energía • en un proceso que suministra GNL vaporizados (muy preferiblemente, el GNL vaporizado se suministra a presión de tubería) , en donde la energía se genera y/o la generación de energía se incrementa en múltiples puntos en una planta. En los aspectos particularmente preferidos, la planta combina un generador de turbina de combustión y generador de vapor de recuperación de calor con una unidad de regasificación de GNL, en donde la turbina de combustión se puede impulsar por la combustión de una porción del GNL gasificado. En configuraciones de plantas especialmente preferidas, la energía se produce en una primera etapa usando un ciclo de energía Rankine, en donde el fluido de trabajo típicamente comprende una mezcla de fluido de componentes múltiples para optimizar el uso de la temperatura criogénica del GNL (preferiblemente en el intervalo de aproximadamente -250°F a -50°F (-156.70°C a -45.60°C)). Alternativamente, el GNL también se puede usar en un ciclo de energía Rankine abierto en la primera etapa, eliminando por esto el uso de un fluido de trabajo externo. Sin considerar la configuración particular (ciclo abierto o cerrado) , generalmente es preferido que el GNL se bombee a una presión que es al menos la presión de tubería (por ejemplo, aproximadamente 1200 psig a aproximadamente 1500 psig) , o aún mayor. La segunda etapa de la producción de energía y/o el incremento de generación de energía preferiblemente incluye el enfriamiento de varios componentes y/o fluidos de proceso usando el contenido de refrigeración de GNL para maximizar la producción de energía de la planta. Muy preferiblemente, el aire de admisión de turbina de combustión y vapor de escape se enfrían en una planta de energía de ciclo combinado que utiliza el contenido frío residual del GNL (típicamente en el intervalo de aproximadamente -50°F a 40°F (-45.60°C a 4.40°C)) que se ha calentado previamente en el ciclo Rankine. Por consiguiente, se deberá reconocer que el contenido de refrigeración criogénico se puede emplear en un ciclo de generación de energía mientras que el GNL residual frío puede ser explotado adicionalmente para alzar la producción de energía en uno o más procesos. En una tercera etapa opcional, el condensado de agua del aire de entrada de turbina de gas enfriado de la segunda etapa se recupera y se puede usar para saturar al menos parcialmente el gas combustible de turbina de gas . Como se usa en la presente en los siguientes ejemplos, el término "aproximadamente" en conjunto con un número se refiere a un intervalo de este número partiendo de 20% por debajo del absoluto del número a 20% por arriba del absoluto del número, inclusive. Por ejemplo, el término "aproximadamente -100°F (-73.30°C)" se refiere a un intervalo de -80°F a -120°F (-62.20°C a -84.40°C), y el término "aproximadamente 1000 psig" se refiere a un intervalo de 800 psig a 1200 psig. En una primera configuración ejemplar como se representa en la figura 1, el ciclo de energía Rankine es un ciclo de energía cerrado que usa fluido de trabajo de componentes múltiples, en donde la generación de energía se acopla operacionalmente con una planta de regasificación y/o procesamiento de GNL. Muy típicamente, la planta de regasificación de GNL se configura para producir 1.2 BSCFD de gas natural con una composición de gas mostrada en la tabla 1.
Tabla 1 En este punto, la corriente de GNL 1 desde el almacenamiento (o cualquier otra fuente adecuada) se proporciona a una presión de aproximadamente 25 psig a 80 psig y a una temperatura de aproximadamente -260°F a -250°F (-162.20°C a -156.70°C). La corriente se bombea por la bomba de GNL 51 a una presión adecuada, la cual es típicamente aproximadamente 1200 a 1500 psig para formar la corriente de GNL presurizado 2, u otra presión como sea necesario para cumplir el requerimiento específico de la tubería. La corriente de GNL presurizado 2 se calienta en el intercambiador 52 por la corriente de fluido de trabajo 15 a una temperatura de aproximadamente -50°F (-45.60°C). Se deberá señalar que la liberación de refrigeración durante la regasificación de GNL se usa para condensar el fluido de trabajo de componentes múltiples . Con respecto al fluido de trabajo de componentes múltiples, generalmente es preferido que la composición de fluido de trabajo se seleccione para utilizar efectivamente la temperatura criogénica de GNL durante la regasificación, típicamente desde aproximadamente -250°F (-156.70°C) a aproximadamente -50°F (-45.60°C). Por lo tanto, los fluidos de trabajo de componentes múltiples preferidos, ejemplares pueden comprender 10% metano, 40% etano, y 50% propano. Sin embargo, los componentes adecuados alternativos y fracciones molares también se consideran apropiados y predominantemente dependerán de las curvas de intercambio de calor deseadas, temperatura y composición del GNL, y generación de energía deseada. En consecuencia, los fluidos de componentes múltiples se condensarán a temperaturas variantes desde aproximadamente 0°F a 100°F (-17.80°C a 37.80°C) (temperatura de punto de condensación) a aproximadamente -150°F a -180°F (-101.10°C a -117.80°C) (temperatura de punto de burbujeo). Se deberá apreciar que las temperaturas de condensación variantes del fluido de componentes múltiples ventajosamente utilizarán las temperaturas de regasificación de GNL variantes con aproximación de temperatura cercana y mínima pérdida de trabajo que es altamente deseable para lograr un ciclo de energía eficiente. Aún adicionalmente, se deberá reconocer que las composiciones y/o componentes del fluido de trabajo mezclado se pueden ajustar como sea necesario para igualar la curva de vaporización de GNL, la cual típicamente se determina por la presión de regasificación y composición de GNL. Por consiguiente, el fluido de trabajo mezclado también puede contener componentes no hidrocarburos, incluyendo nitrógeno. Una curva de intercambio de calor ejemplar 52 se muestra en la figura 6. Con referencia adicional a la figura 1, la corriente de fluido de trabajo 10 se bombea por la bomba 53 a aproximadamente 1500 psig a la corriente 11 (o mayor, por ejemplo, 1500-2500 psig) , y se calienta en el intercambiador 68 con la corriente de descarga de expansor 14 para formar por esto la corriente 12. El fluido caliente se calienta adicionalmente en la caldera 54, preferiblemente con un medio de calor externo 91 a aproximadamente 500°F (260.00°C). Se deberá apreciar que cualquier tipo de fuente de calor externa se considera adecuada para el uso en la presente, y las fuentes de calor ejemplares incluyen gas combustible de una turbina de gas, unidad de recuperación de calor de desecho, y/o una caldera caldeada. Por consiguiente, la temperatura de la corriente caliente adicional 13 puede variar considerablemente. Sin embargo, generalmente es preferido que la temperatura sea al menos 300°F (148.90°C), más preferiblemente al menos 350°F a 450°F (176.70°C a 232.20°C), y muy preferiblemente aproximadamente 500°F (260.00°C) y mayor (por ejemplo, 550°F a 700°F (287.80°C a 371.10°C), o más). El fluido de trabajo 13 de alta temperatura, de alta presión así generado luego se expande en el expansor 55 de aproximadamente 15 psig a 45 psig formando la corriente 15, generando energía que se puede usar para impulsar un generador eléctrico. El contenido de calor restante en la corriente de descarga 14 del expansor preferiblemente se recupera en el intercambiador 68 formando la corriente 15 que posteriormente se condensa a temperatura criogénica en el intercambiador 52 formando la corriente 10 para repetir el ciclo Rankine. En tales configuraciones ejemplares, aproximadamente 5,000 GPM de fluido de trabajo se hacen circular en el ciclo de energía Rankine, generando aproximadamente 55,000 kw de energía eléctrica. Desde luego, se deberá señalar que la eficiencia de generación de energía se puede incrementar adicionalmente usando temperaturas mayores del fluido de trabajo. Alternativamente, o adicionalmente, la presión del fluido de trabajo se puede incrementar (por ejemplo, 1500 y 3000 psig, o aún mayor) para alzar la producción de energía. Finalmente, las consideraciones económicas (por ejemplo, costos de equipo y requerimientos de calentamiento) determinarán las presiones y temperaturas muy deseables del fluido de trabajo. En la segunda etapa de generación de energía de la configuración de acuerdo con la figura 1, el contenido de refrigerante residual de GNL (de aproximadamente -50°F a 40°F (-45.60°C a 4.40°C)) de la corriente 3 se utiliza para enfriar un medio de transferencia de calor (por ejemplo, una mezcla de glicol-agua o solvente a base de alcohol) que se circula en una planta de energía de ciclo combinado. En este punto, el GNL se calienta en el intercambiador 56 con la corriente de mezcla de glicol-agua 21. El GNL se vaporiza a aproximadamente 40°F
(4.40°C) formando la corriente 4 mientras que la mezcla de glicol-agua se enfría de aproximadamente 0°F a 20°F (-17.80°C a -6.70°C). En aspectos más preferidos, la mezcla de glicol-agua enfriada 22 primero se usa para enfriar el aire de combustión (corriente 25) en el pre-enfriador de aire 57 desde aproximadamente 100°F (37.80°C) a aproximadamente 40°F a 50°F (4.40°C a 10.00°C). En esta etapa de enfriamiento, la mayoría del contenido de agua en el aire se condensa (corriente 26) . La remoción del contenido de agua del aire de admisión ventajosamente reduce el flujo de masa y la compresión por la turbina de gas 61, disminuyendo así el consumo de energía y mejorando la eficiencia de generación de energía completa del generador de turbina de gas . Se deberá señalar que la cantidad de condensado de agua del aire de admisión puede ser significativa (por ejemplo, tan alta como 10% en volumen de localidades húmedas) , y que la eficiencia de generación de energía por lo tanto puede sustancialmente ser alzada. Además, el pre-enfriamiento de aire también permite mayor flujo de masa de aire a través de la turbina de gas (debido a la densidad incrementada del aire enfriado) , lo cual de nuevo proporciona mayor eficiencia y producción de energía de turbina de gas. Las figuras 5A y 5B ejemplares muestran el impacto de la temperatura de aire ambiental en la generación de energía para una planta de energía de ciclo combinado convencional . Adicionalmente, se deberá señalar que el enfriamiento de aire de entrada de turbina de gas se desacopla de la capacidad de generación de energía de los cambios en la temperatura ambiente. Las plantas de energía convencionales experimentan una caída en la producción de energía cuando la temperatura ambiental se eleva. Con el enfriamiento de aire de entrada de turbina de gas, la producción de energía y eficiencia de generación se pueden mantener a niveles óptimos durante todo el año, mejorando dramáticamente la economía de la planta de energía. Como se muestra en las figuras 5A y 5B, el pre-enfriamiento del aire típicamente mejora el funcionamiento de producción de turbina de gas por aproximadamente 15%. Sin embargo, se deberá reconocer que mayor eficiencia y producción se pueden lograr cuando el aire ambiental se enfría adicionalmente, siempre que el pre-enfriador de aire esté equipado con dispositivos descongelantes y la turbina de gas se diseñe para manejar el flujo mayor. Con referencia adicional a la figura 1, el generador de turbina de gas 61 usa el aire enfriado y preferiblemente seco (corriente 27) y gas combustible (corriente 30) para la generación de energía. El gas combustible se puede suministrar de una porción del GNL vaporizado (corriente 4) , después de que la porción se disminuye de presión típicamente a 250 psig u otra presión como se requiera por la turbina de gas. Se deberá apreciar que la disminución del gas combustible se puede usar adicionalmente para producir energía adicional (por ejemplo, para operar bombas, compresores, u otros componentes, o para generar energía eléctrica) . El calor del escape de turbina de gas (corriente 33) típicamente se captura en una unidad de generación de vapor de recuperación de calor 62 (HRSG) para la generación de vapor y energía adicional. La corriente de gas combustible enfriado 34 sale de la HRSG a la atmósfera a una temperatura de aproximadamente 300°F (148.90°C) o menor.
En la mayoría de las configuraciones preferida, el ciclo de vapor típicamente incluye una pluralidad de turbinas de vapor de etapas múltiples 63 que se impulsan por el vapor super-calentado 41 para la generación de energía. Se deberá señalar que mediante el uso de la corriente refrigerante de glicol-agua 23, la generación de energía en tal ciclo es sustancialmente alzada. En este punto, la corriente de agua de enfriamiento 50, típicamente a aproximadamente 80°F (26.70°C) del sistema de servicio, se enfría por el refrigerante a aproximadamente 50°F (10.00°C) en el intercambiador 66 para formar por esto la corriente 24 que se bombea por la bomba 67 para formar la corriente 21. El agua de enfriamiento enfriada 51 luego se usa en el condensador de superficie de vapor 64, permitiendo que el condensador de superficie de vapor opere a una temperatura inferior que es ventajosa cuando la presión de escape de vapor se puede disminuir y la generación de energía se puede incrementar. Por ejemplo, un condensador de superficie de vapor convencional con agua de enfriamiento a 80°F (26.70°C) típicamente opera a aproximadamente 2 psia, mientras que los condensadores de superficie de vapor de acuerdo con el tema de la presente invención tendrá presiones de operación tan pequeñas como 1 psia, o aún inferiores. La presión de operación inferior en el condensador de superficie significa una presión de escape de turbina inferior. El condensado 43 se bombea por la bomba 65 a presión deseable para formar la corriente 40. La producción de energía de turbina de vapor se puede incrementar típicamente por aproximadamente 10% a 13%. Donde sea deseable, las configuraciones contempladas también pueden incluir un saturador de gas combustible como se representa esquemáticamente en la figura 2. En este punto, el condensado de agua del pre-enfriador de aire 57 en la segunda etapa se bombea por la bomba 58 vía la corriente 26 formando la corriente 28 que se calienta adicionalmente en una caldera 59 usando fuente de calor externa 92 a aproximadamente 250°F (121.10°C) formando la corriente caliente 29. El agua caliente de la corriente 29 se envía a la columna 60, típicamente un dispositivo de contacto de contracorriente, para mezclarse con la corriente de gas combustible 30. Existen numerosos dispositivos de contacto adecuados conocidos en la técnica, sin embargo, los dispositivos particularmente preferidos incluyen bandejas o empaques de columna configurados para la operación de transferencia de masa y calor. El gas combustible así saturado luego se alimenta como una corriente de gas combustible humedecido 32 al combustor de la turbina de gas 61 mientras que el exceso de agua se remueve vía la corriente 31. Se deberá apreciar que el flujo de masa mayor a la sección de expansor de la turbina de gas incrementará la producción de energía por aproximadamente 10%. Con respecto a los elementos restantes de la figura 2, las mismas consideraciones como se discutieron anteriormente se aplican para los componentes similares con números similares de la figura 1. En una segunda configuración ejemplar como se representa en la figura 3 (por ejemplo, donde un fluido de trabajo externo no está disponible o no es deseable) , el GNL se puede usar como un fluido de trabajo en un ciclo Rankine abierto. En tales configuraciones, la corriente de GNL 2 se bombea por una segunda bomba de GNL 53 a presión preferiblemente supercrítica (por ejemplo, aproximadamente 1500 psig a 2500 psig o mayor) formando la corriente 14 que es intercambiada de calor con la corriente de descarga de expansor 15 para formar por esto la corriente 3 a aproximadamente 150°F (65.60°C). El GNL supercrítico se calienta adicionalmente con una fuente de calor externa 91 en la caldera 54 de aproximadamente 300°F a 500°F (148.90°C a 260.00°C) (o aún mayor), y luego se expande a través del expansor 55 a aproximadamente 1000 psig (u otra presión, y muy preferiblemente presión de tubería) para generar energía que se puede usar para impulsar un generador eléctrico. Tal ciclo de energía Rankine abierto se calcula para generar aproximadamente 45,000 kW bajo condiciones de operación comparables. Con respecto a los elementos restantes de la figura 3, las mismas consideraciones como se discutieron anteriormente se aplican para componentes similares con números similares de la figura 1. Similar al ciclo de componente cerrado y mezclado de la figura 2 anterior, las configuraciones de ciclo abierto contempladas de la figura 3 también pueden incluir un saturador de gas combustible como se representa esquemáticamente en la figura 4. En este punto, el agua condensada del pre-enfriador de aire 57 se utiliza para saturar el gas combustible. Se deberá señalar que con respecto al proceso de saturación de combustible las configuraciones y características operaciones son sustancialmente las mismas como se describió en la configuración previa de la figura 2. Con respecto a los elementos restantes de la figura 4, las mismas consideraciones como se discutieron anteriormente se aplican para componentes similares con números similares de las figuras 2 y 3. Generalmente es preferido que en la primera etapa de las plantas contempladas una corriente de GNL se bombee a una presión deseada y suministre refrigeración para operar un ciclo de energía Rankine. En tales plantas, el GNL se puede usar adicionalmente para enfriar un medio de transferencia de calor para incrementar por esto la producción de energía y eficiencia de una planta de ciclo combinado. Adicionalmente, el condensado de agua del enfriador de entrada de turbina de gas se puede usar para saturar el gas combustible a una planta de energía. Por lo tanto, se deberá apreciar que la regasificación de GNL se realiza sin el uso de calderas calentadas con gas combustible o calderas de agua salada. Por lo tanto, y visto desde otra perspectiva, una planta de regasificación de GNL incluye un ciclo de energía Rasnkine que usa un expansor para expander un fluido de trabajo de componentes múltiples que contiene al menos uno o más d los hidrocarburos u otros componentes, (por ejemplo, 10% metano, 40% etano, y 50% propano) o GNL supercrítico para producir trabajo. El ciclo Rankine preferiblemente comprende el bombeo del GNL a una presión igual o mayor que la presión de tubería, el precalentamiento opcional del GNL presurizado con la descarga de expansor, y calentamiento del GNL por una fuente de calor externa (por ejemplo, gas combustible de una turbina de gas, unidad de recuperación de calor de desecho, y/o una caldera caldeada. Se deberá señalar que el GNL que sale del ciclo Rankine está al menos parcialmente vaporizado (por ejemplo, al menos 30%, más típicamente al menos 50%, y aún más típicamente al menos 70% a 90% vaporizado) a una temperatura de aproximadamente -50°F (-45.60°C). Por lo tanto, la refrigeración se puede extraer adicionalmente del GNL así calentado. En plantas preferidas, una segunda etapa se incluye en la cual el nivel residual y relativamente alto de refrigeración en el GNL precalentado (típicamente de aproximadamente -50°F a 40°F (-45.60°C a 4.40°C)) se usa para enfriar un medio de transferencia de calor (por ejemplo, una mezcla de glicol-agua) , el cual a su vez enfría el aire de admisión de turbina de combustión a una turbina de gas, y/o enfría el agua de enfriamiento a un condensador de superficie en un ciclo de vapor (por ejemplo, de una HRSG) . Tales configuraciones sustancialmente incrementar la eficiencia de generación de energía en plantas de energía de ciclo combinado. Adicionalmente, las plantas contempladas pueden comprender adicionalmente una tercera etapa que usa el condensado de agua del pre-enfriador de aire de turbina de gas en la segunda etapa para saturar el gas combustible a una turbina de gas. La etapa de saturación típicamente usa una fuente de calor externa de aproximadamente 200°F a 300°F (93.30°C a 148.90°C) (por ejemplo, gas combustible de una turbina de gas, unidad de recuperación de calor de desecho, y/o una caldera caldeada) para suministrar el calor de vaporización del agua. También se deberá apreciar que el calor de desecho de bajo nivel tal como del gas combustible de la unidad de recuperación de calor de desecho (a aproximadamente 300°F (148.90°C) que normalmente se ventea a la atmósfera se puede utilizar. La tercera etapa, por lo tanto, incrementa el flujo de masa a la sección de expansor de la turbina de gas, incrementado aún adicionalmente la eficiencia y producción de energía de turbina de gas . Donde el GNL se emplea en una primera etapa como fluido de trabajo en un ciclo de energía Rankine abierto, generalmente es preferido que el GNL se bombee a una presión supercrítica (en este punto: arriba de la presión crítica) , se calienta con la descarga del expansor y una fuente de calor adicional (por ejemplo, integral con, o acoplada térmicamente a la planta) , y se expanda a la tubería. El GNL así expandido luego se utiliza como un refrigerante para la planta de energía en una segunda etapa para luego llegar al gas de tubería. Por consiguiente, en algunas de las configuraciones preferida, un ciclo de generación de energía e integración de una planta de energía utilizarán el contenido de refrigeración mientras proporcionan la regasificación del GNL (en donde la composición del GNL y el GNL regasificado son sustancialmente idénticos) . Puesto que la presión de descarga del expansor preferiblemente deberá estar a aproximadamente la presión de tubería, la relación de expansión del expansor se limita y por lo tanto es menos eficiente que el ciclo de fluido de trabajo de componentes múltiples previo. Sin embargo, se deberá reconocer que tales configuraciones pueden ser ventajosamente operadas sin un fluido de trabajo externo y por lo tanto sustancialmente simplifican la configuración y operación de proceso. Las fuentes de calor adecuadas especialmente incluyen aire de combustión de turbina de gas, agua de enfriamiento para el condensador de superficie, y/o gas combustible de una turbina de gas, o una caldera encendida con combustible. Sin embargo, numerosas fuentes de calor alternativas también se contemplan, y se deberá apreciar que las unidades diferentes de una planta de ciclo combinado también se consideran apropiadas como una fuente de calor. Por ejemplo, las fuentes de calor alternativas adecuadas incluyen numerosos procesos criogénicos (por ejemplo, plantas de separación de aire) en los cuales el GNL enfría el aire u otro gas, procesos que proporcionan gas combustible (por ejemplo, turbinas de combustión, gases combustibles de reformador, etc.), y otros procesos que actúan como un depósito frío (por ejemplo, plantas de producción de dióxido de carbono líquido, plantas de desalinización, o instalaciones de congelamiento de alimentos) . Generalmente es preferido que las plantas adecuadas incluyan instalaciones de regasificación de GNL y terminales de recepción de GNL, y las configuraciones particularmente preferidas incluyen aquellas en las cuales el GNL se regasifica en un proceso en el cual al menos parte del GNL se usa para generar energía eléctrica, preferiblemente con integración a un ciclo de energía combinado. Las configuraciones ejemplares adecuadas para el uso en conjunto con las enseñanzas presentadas en la presente se describen en las solicitudes de patente internacionales co-pendientes y comúnmente admitidas con números de serie PCT/US03/25372 y PCT/US03/26805, las cuales se incorporan para referencia en la presente. Por consiguiente, y dependiendo de la fuente de calor particular, se deberá reconocer que la energía necesaria para la regasificación del GNL puede ser completamente, o solamente parcialmente proporcionada por las fuentes de calor contempladas. Donde la fuente de calor proporciona cantidades insuficientes de calor para gasificar completamente el GNL, se deberá reconocer que se puede proporcionar calor complementario. Las fuentes de calor complementarias adecuadas incluyen calor de desecho de la descarga de turbina de vapor, carga de condensación del gas combustible, calentamiento ambiental con aire (por ejemplo, proporcionando aire acondicionado a edificios), con agua salada, o gas combustible. En consecuencia, se deberá apreciar que las configuraciones y procesos contemplados se pueden usar para modernizar las plantas de regasificación existentes para mejorar la flexibilidad y eficiencias de generación de energía, o se pueden usar en nuevas instalaciones. Por lo tanto, se deberá reconocer que numerosas ventajas se pueden lograr usando las configuraciones de acuerdo con el tema de la invención. Entre otras cosas, las configuraciones contempladas proporcionan ciclos de generación de energía con GNL altamente eficientes con o sin fluido de trabajo externo que se pueden acoplar con una planta de energía de ciclo combinado convencional. Además, en la mayoría de las configuraciones el calentamiento externo para la regasificación de GNL no es necesario, y por consiguiente se elimina la necesidad actual hasta ahora de gas combustible o agua salada para calentar el GNL en la regasificación de GNL convencional. Por consiguiente, las modalidades específicas y aplicaciones para las configuraciones y métodos para la generación de energía con regasificación de GNL integrada se han descrito. Deberá ser evidente, sin embargo, para aquellos expertos en la técnica que muchas más modificaciones además de aquellas ya descritas son posibles sin apartarse de los conceptos inventivos en la presente. El tema de la invención, por lo tanto, no será restringido excepto en el espíritu de la presente descripción. Además, en la interpretación de la especificación, todos los términos se deberán interpretar de la manera más amplia posible consistente con el contexto. En particular, los términos "comprende" y "que comprende" se deberán interpretar como referentes a elementos, componentes, o etapas de una manera exclusiva, indicando que los elementos, componentes o etapas referenciados pueden estar presentes, o utilizar, o combinar con otros elementos, componentes, o etapas que no son expresamente referenciados . Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.