JP2013075465A - 発泡延伸プラスチック容器及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】口部、胴部、底部とからなる樹脂一体成形品であって、胴部及び底部は、発泡セルを有する発泡領域となっている発泡延伸プラスチック容器において、前記口部は、発泡セルが存在しない非発泡領域となっており、発泡セルが存在する発泡領域には、容器壁の中心部に位置する発泡セルBが最も長い長さを有し、中心部に位置する発泡セルBに比して、内面側及び外面側に位置する発泡セルBの長さは短いものとなっている。
【選択図】図5
Description
このようなマイクロセルラー技術による発泡を利用した発泡延伸プラスチック容器は、例えば本出願人により提案されている(特許文献1〜4)。
コールドパリソン法は、プラスチックの射出成形により容器用プリフォームを成形し、このプリフォームを一旦冷却し、この後にブロー成形などの延伸成形工程にプリフォームを移して延伸成形を行うことにより容器を製造するというものであり、射出成形によるプリフォームの成形工程と延伸成形によるプリフォームから容器への成形工程とが完全に分離独立しているため、各々の成形工程で最適な条件を設定でき、各成形工程を最高速度に設定できるなど、高速生産や量産の観点から極めて有利であり、さらに、プリフォームをストックでき、最終製品である容器を生産する場所を、プリフォームを生産する場所に依存せず、ユーザーの事情に応じて決定できるなどの利点もあり、特に飲料用のPETボトルなどは、その殆んどがコールドパリソン法によって生産されている。
一方、ホットパリソン法は、プラスチックの射出成形により成形された容器用プリフォームを冷却せず、延伸可能な温度に保持したまま、延伸成形工程に移行して延伸成形を行うことにより容器を製造するという方法である。即ち、この方法はプリフォームの成形に引き続いて連続的に延伸成形が行われるため、延伸成形に際して、成形直後のプリフォームが有する熱を利用することができ、熱エネルギーの有効利用の点で極めて有利であり、また設備費が安価であるという利点も有しており、プリフォームの加熱が難しいために、コールドパリソン法では適用が困難な厚肉容器の製造に有利である。ただし、この方法は、プリフォームの成形にほぼ連動して延伸成形が行われるため、延伸成形条件がプリフォームの成形条件(例えば成形速度)に依存するため、量産性や生産速度の点ではコールドパリソン法に劣るため、多品種小ロット製品(例えば調味液や洗剤などの容器)に適用されている。
即ち、コールドパリソン法では、成形されたプリフォームを一旦冷却した後に延伸成形を行うため、プリフォームの成形工程と延伸成形工程との間に加熱による発泡工程を設けることができ、加熱条件を調整することにより、発泡の程度をコントロールすることができるが、ホットパリソン法では、プリフォームの成形に引き続いて延伸成形が行われるため、プリフォームの成形工程と延伸成形工程との間に独立した発泡工程を設けることができず、発泡をコントロールすることが極めて困難であるという問題があるためである。
例えば、発泡容器では、嵌め込みや螺子係合などによりキャップが固定される容器口部での発泡を抑制することが要求される。発泡による寸法変化、表面平滑性の低下や強度低下は、キャップによる密封性を低下せしめ、さらにはキャップと容器口部との係合を困難とするからである。
実際、特許文献5には、ホットパリソン法による発泡延伸プラスチック容器についての提案がなされているものの、容器口部の発泡抑制に関しては全く教示されておらず、従って、この発泡容器は極めて実用性に乏しい。
前記成形部は、発泡セルを有する発泡領域となっており、前記口部は、発泡セルが存在しない非発泡領域となっていると共に、
発泡セルが存在する前記発泡領域では、器壁の中心部に位置する発泡セルが最も大きな径を有し、中心部に位置する発泡セルに比して、器壁の内面側及び外面側に位置する発泡セルの径が小径となっていることを特徴とする容器用発泡プリフォームが提供される。
(1)前記発泡領域において、器壁の内面側及び外面側には、発泡セルが存在しない非発泡層が形成されていること、
(2)前記発泡領域において、器壁の外面側の非発泡層の厚みが、器壁の内面側の非発泡層の厚みよりも厚いこと、
(3)前記発泡領域において、器壁の厚みが2.5mm以上であり、該発泡領域に形成されている内面側及び外面側の非発泡層の合計厚みが、該発泡領域での器壁の厚みの20乃至70%の範囲にあること、
が好適である。
発泡セルが存在する発泡領域では、容器壁の中心部に位置する発泡セルが最も長い長さを有し、中心部に位置する発泡セルに比して、内面側及び外面側に位置する発泡セルの長さが短いものとなっていることを特徴とする発泡延伸プラスチック容器が提供される。
(4)前記発泡領域において、容器壁の内面側及び外面側には、発泡セルが存在しない非発泡層が形成されていること、
(5)前記発泡領域において、容器壁の外面側の非発泡層の厚みが、容器壁の内面側の非発泡層の厚みよりも厚いこと、
(6)前記発泡領域において、容器壁の厚みが0.3mm以上であり、該発泡領域に形成されている内面側及び外面側の非発泡層の合計厚みが、該容器壁の厚みの20乃至70%の範囲にあること、
が好ましい。
前記金型キャビティを形成する金型として、前記口部に対応する部分が前記成形部に対応する部分に比して冷却能力が高く設定されている金型を使用し、
前記樹脂溶融物の前記金型キャビティ内への射出充填は、前記金型キャビティ内を高圧に保持し且つ発泡が生じないように保圧をかけながら行われ、
前記口部は、前記保圧を解除した後にも発泡が生じないように前記金型によって強冷却され、
前記成形部は、前記保圧を解除した後に樹脂温によって器壁中心部分から発泡が生じ得るように弱冷却されることを特徴とする容器用発泡プリフォームの製造方法が提供される。
(7)前記保圧を解除した後、前記金型キャビティ内からの該プリフォームの取り出し時には、前記成形部については、その器壁中心部分は発泡可能且つ延伸可能な温度に保持されており、該プリフォームを該金型キャビティ内からの取り出しと同時に該成形部の中心部分から発泡が開始すること、
(8)前記保圧を解除した後、前記金型キャビティ内からの該プリフォームの取り出し時には、該プリフォームの成形部の外表面及び内表面は発泡が生じない温度に冷却されており、該プリフォームを該金型キャビティ内から取り出した後、中心部からの伝熱によって、該中心部から外表面側及び内表面側に向かって発泡が進行して行くこと、
(9)少なくとも前記金型キャビティ内からの該プリフォームを取り出した後では、該プリフォームの成形部の外表面及び内表面は、中心部からの伝熱によって延伸可能な温度に昇温すること、
(10)前記金型キャビティ内からの該プリフォームを取り出した後においても、該プリフォームの成形部の外表面及び内表面は、発泡が生じない温度に維持されること、
が好ましい。
本発明の発泡プリフォーム及び発泡延伸容器は、不活性ガスが含浸されている樹脂溶融物を用いてのホットパリソン法により成形されるものであり、図1に示されているように、射出成形による容器用プリフォームを成形するプリフォーム成形工程、成形された容器用プリフォームの成形部を延伸可能な温度に保持したまま発泡させる発泡工程(この工程で容器用発泡プリフォームが得られる)、得られた発泡プリフォームの成形部を延伸可能な温度に保持したままの状態で延伸成形を行う延伸成形工程とからなるものである。
本発明において、容器の製造に用いる原料樹脂としては、不活性ガスの含浸が可能である限り特に制限されず、それ自体公知の熱可塑性樹脂を使用することができる。例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ1−ブテン、ポリ4−メチル−1−ペンテンあるいはエチレン、プロピレン、1−ブテン、4−メチル−1−ペンテン等のα−オレフィン同志のランダムあるいはブロック共重合体、環状オレフィン共重合体などのオレフィン系樹脂;エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・ビニルアルコール共重合体、エチレン・塩化ビニル共重合体等のエチレン・ビニル系共重合体;ポリスチレン、アクリロニトリル・スチレン共重合体、ABS、α−メチルスチレン・スチレン共重合体等のスチレン系樹脂;ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、塩化ビニル・塩化ビニリデン共重合体、ポリアクリル酸メチル、ポリメタクリル酸メチル等のビニル系樹脂;ナイロン6、ナイロン6−6、ナイロン6−10、ナイロン11、ナイロン12等のポリアミド樹脂;ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、及びこれらの共重合ポリエステル等のポリエステル樹脂;ポリカーボネート樹脂;ポリフエニレンオキサイド樹脂;ポリ乳酸など生分解性樹脂;などを単独で或いは2種以上をブレンドして用いることができる。特に、この成形体を容器の成形に用いる場合には、オレフィン系樹脂やポリエステル樹脂が好適であり、中でもポリエステル樹脂、特にポリエチレンテレフタレート樹脂(PET)は、容器用の樹脂としては最適であり、本発明の発泡延伸容器にも最も好適に使用される。
もちろん、リサイクル適性を気にしなければ、着色剤やバリア等の機能性付与を目的とした添加剤の配合も可能である。
上記の樹脂の溶融物に含浸させる不活性ガスは、発泡剤として機能するものであり、一般に、窒素ガスや炭酸ガスなどが使用される。
本発明において、上記のようにしてガスが含浸した樹脂溶融物は、射出成形によって高圧に保持された金型内に射出充填される。この射出プロセスを説明するための図2を参照して、全体として1で示す射出金型は、冷却保持されているシェル金型3とコア金型5とを有しており、これら金型3,5によりキャビティ7が形成され、キャビティ7には、射出成形機(図示せず)に連なる射出ノズル9から樹脂溶融物が射出充填されるようになっている。また、キャビティ7には、ガス口10が連通している。
また、口部51は、延伸されない部分であり、キャップと螺子係合する螺子部51a及び搬送等のためのサポートリング51bが形成されている(成形される容器のタイプによってはサポートリング51bが無いものもある)。従って、このようなプリフォーム50をブロー成形して得られる容器60は、プリフォーム50の口部に対応する口部61、プリフォームの成形部52に対応する胴部63及び底部65を有しており、口部61は、プリフォーム50の口部51と同様、螺子部51a及びサポートリング51b螺子部を有している。
このような形状から理解されるように、プリフォーム50(及び容器60)の口部51(容器60の口部61)での発泡は避けなければならない。発泡による強度低下、寸法安定性及び表面平滑性の低下は、キャップとの係合不良やシール性の低下をもたらすからである。キャップとの係合不良やシール性の低下を避けるためには、螺子部51a(容器61の61a)の発泡はとくに避けるべきである。
成形部52は、その器壁中心部分が延伸成形可能な温度に保持されているのであれば、外表面部分及び内表面部分の温度は、後述する延伸成形工程にプリフォームが導入されるまでの間に、中心部からの伝熱により延伸成形可能な温度に昇温し得るのであれば、延伸成形可能な温度よりも低温領域まで冷却されていてもよい。
軽量化率=[(M0−M1)/M0]×100
式中、
M0は、不活性ガスを含浸させずにヒケ等の成形不良がないように条件設定して
射出することにより得られたプリフォームの重量を示し、
M1は、不活性ガスを含浸させて得られたガス含浸プリフォームの重量を示す、
で表される。即ち、保圧圧力を大きくするほど軽量化率は低下し、また、保圧時間を長くするほど、軽量化率は低くなるので、これを利用して、軽量化率が0%となるように保圧条件を設定することができる。
上記のようにしてキャビティ7内にガスが含浸した樹脂溶融物を射出充填することによりプリフォーム50が賦形され、該プリフォーム50が所定の温度まで冷却された後、保圧が解除され、次いでシェル金型3(口部金型3aと成形部金型3b)及びコア金型5を開放し、キャビティ7内から該プリフォーム50を取り出すが、ホットパリソン法では、このプリフォーム50の成形部52の温度が延伸成形可能な温度に維持されているうちに、これを延伸成形工程に導入する。即ち、コールドパリソン法では、直ちにプリフォーム50を延伸成形工程に導入するわけではないため、十分に金型冷却された後にキャビティ7内からプリフォーム50が取り出されるが、ホットパリソン法では、成形部52の器壁中心部が少なくとも延伸成形可能な温度(ガラス転移温度以上である)に維持されていなければならないのであり、これが、ホットパリソン法とコールドパリソン法の大きな違いである。
尚、成形部52の器壁の外表面及び内表面温度は、必ずしも延伸成形可能な温度に維持されている必要はない。キャビティ7内からプリフォーム50を取り出した後においても、プリフォーム50を延伸成形工程に導入するまでの短い時間(10〜30秒程度)であれば、器壁の中心部からの伝熱によって昇温するからである。
このために、本発明においては、前述したように、口部51を冷却する部分の金型として冷却能の大きなものを使用し、口部51を強冷却するわけである。
また、発泡開始温度に達しても、実際に気泡が多数生成し成長するまでにはある程度の時間を要する。ホットパリソン法による延伸成形において、キャビティからプリフォームを取り出して延伸成形するまでの時間が例えば10〜30秒程度の場合、実質の発泡開始温度は、ガラス転移温度(Tg)よりも15乃至25℃程度高い温度となる。
尚、延伸成形可能な温度は、前述した発泡可能な温度と同様、樹脂のガラス転移温度(Tg)よりも高い温度であり、一般に、ガラス転移温度(Tg)よりも5乃至15℃程度高く且つ樹脂の融点未満の温度範囲である。
また、発泡が始まると同時に、キャビティ7から取り出されたプリフォーム50では、成形部52において、発泡開始温度よりも高温に維持されている中心部分から外表面及び内表面に向かっての伝熱により、発泡可能な温度となっている領域が徐々に外表面側及び内表面側に広がっていくこととなり、これに伴い、発泡が徐々に成形部52の中心部分から外表面側及び内表面側に向かって進行していくこととなる。
図4から理解されるように、発泡によって球形に近い形状の発泡セルAが形成されるが、中心部分の発泡セルAの径は最も大きく、外面側及び内面側にいくにしたがい、発泡セルAの径は次第に小さくなっていく。中心部分の樹脂温が最も高温となっており、外面側及び内面側にいくにしたがい温度が低下していくからである。
但し、延伸成形時までに伝熱により内外表面が発泡開始温度に至ったとしても、気泡が生成・成長する時間が十分でなければ、内外面近傍に発泡が生じていない状態を維持したまま延伸成形することはできる。
即ち、成形部52の中心部分の温度が発泡開始温度に近い温度であれば、この中心部分の温度は、キャビティ7からプリフォーム50を取り出してから短時間で発泡開始温度よりも低い温度に降下して発泡が停止し、従って、発泡層X1の厚みは薄く、非発泡層Yの厚みは厚くなる。
また、成形部52の内外表面の温度が低温であるほど、内外表面近傍の温度が発泡開始温度以上に上昇し難くなり、この結果、内外表面に厚い非発泡層Yが形成されることとなる。
本発明においては、キャビティ7から取り出されたプリフォーム50は、その成形部52の温度が延伸成形可能な温度に保持されているうちに、ブロー成形等の延伸成形に付され、これにより、図3に示されているように、プリフォーム50に対応して、螺子部61aとサポートリング61bとを有している口部61と、胴部63及び底部65とを有する発泡延伸容器60が得られる。
即ち、かかる容器においては、胴部63及び底部65がプリフォーム50の成形部52に相当しており、この部分が、前述した発泡セルAが存在している発泡領域となっており、一方、口部61は、発泡セルAが全く存在しない非発泡領域となっている。
また、容器の外面側及び内面側には、プリフォーム50に対応して、発泡セルBが存在していない非発泡層Zが形成される。
例えば、軸方向(高さ方向)及び周方向の二軸方向に延伸されるブロー成形では、通常、この方向での延伸倍率が2乃至4倍程度となるように延伸され、軸方向のみについて一軸方向に延伸が行われるプラグアシスト成形などでは、この方向での延伸が最大延伸方向となり、上記と同様の延伸倍率で延伸を行って、上記のような大きさの偏平状発泡セルBが形成されるようにするのがよい。
尚、上記のような非発泡層Zの厚み調整は、前述した方法に従って、延伸に供するプリフォーム50の成形部52での非発泡層Yの厚みを、延伸倍率等の延伸条件を考慮して調整しておくことにより、容易に実現することができる。
かかる容器は、調味料、シャンプーなどの洗剤に加え、化粧品などの高級感を要求される分野での容器として極めて有用である。勿論、飲料等の分野でも使用できることはいうまでもない。
射出成形金型から取り出されたプリフォームは、プリフォーム温度を調整させるために10から30秒程度のアニール過程を経て、500mlのボトルへ延伸ブロー成形した。このとき、縦横の延伸倍率はそれぞれ約3倍である。
射出成形金型から取り出されたプリフォームの表面温度を接触式の温度計で測定した。取り出し後、10〜30秒の間のピーク温度をプリフォーム温度として評価した。胴部の内外表面温度が85℃〜120℃の場合に、延伸ブロー適性が良好と評価し、85℃未満および120℃以上の場合には、延伸ブロー適性が不良と評価した。
(2)口部発泡:
射出成形金型から取り出されたプリフォームを室温で10〜30秒空冷した後、水冷して発泡を停止させた。その後、口部および胴部の発泡有無を、目視あるいは電子顕微鏡による断面観察により確認した。
口部にまったく発泡セルが見られない場合を◎(良好)、口部のネジ部には発泡セルが見られないがサポートリング部の肉厚部にごくわずかな発泡セルが見られる場合を○(良)、口部の全般に発泡セルが見られる場合を×(不可)として評価した。
(3)胴部の発泡構造:
上記(2)のプリフォームまたは延伸ブロー成形後のボトルについて、胴部断面の発泡セルの様子を電子顕微鏡で観察した。さらに、発泡層および非発泡層の厚みを評価した。
PET樹脂を発泡射出機のホッパから投入し、加熱溶融させながら、加熱筒の途中から樹脂量に対して0.13wt%の窒素ガス発泡剤を供給し、射出成形により容器用プリフォームを成形した。この際、充填開始に先立ち金型内を5MPaの高圧エアで満たし(カウンタープレッシャー)、充填完了とほぼ同時に脱圧した。
金型冷却水温度は、口部を20℃、胴部を60℃に設定した。充填保圧は、圧力50MPa、時間11秒(この内、充填時間は2.2秒)とし、保圧完了後の金型内での冷却時間は0.5秒とした。プリフォーム成形条件を表1に示す。
射出成形後、金型から取り出した直後から胴部において発泡が開始する様子が観察できた。そのプリフォームを室温で20秒間保持し、プリフォーム表面温度を測定するとともに、水冷して発泡を停止し断面観察を行った。ボトル成形する場合には、同様に金型から取出してから室温で20秒保持し、次いでただちに延伸ブロー成形機にてボトル形状の容器を成形した。
押出機先端部の温度を実施例1よりも15℃低く設定(290℃)し、金型冷却水温度を口部10℃、胴部50℃とし、充填保圧時間を8秒、金型内冷却時間を0秒、プリフォーム取り出し後の室温保持時間を10秒とした以外は実施例1と同様にプリフォームおよびボトルを成形した。
プリフォームの胴部温度は85℃〜120℃の範囲内であり、ブロー適性は良好だった。図6―B)の外観写真にから明らかのように、口部のネジ部には発泡セルがみられず、胴部には発泡セルが形成されていた。また、図8に示すように、プリフォームの胴部発泡構造は、内外面に厚い非発泡層、中心部に発泡セルが形成され、中心部ほど大きな発泡セルが形成されていた。中心部および非発泡層との境界付近の発泡セルの大きさは、それぞれ約100μm、約30μmだった。
延伸ブロー後は、口部が非発泡で胴部と底部が発泡したボトルが得られた。その胴部の発泡構造は、内外面に厚い非発泡層が形成され、中心部の発泡層は中心部ほど延伸方向に長い気泡が形成されていた。外面に存在する厚い非発泡層の存在により、表面平滑で光沢感のある外観を有していた。
充填保圧時間を6秒とした以外は実施例2と同様にして、プリフォームおよびボトルを成形した。
延伸ブロー適性は良好、口部の発泡がなく胴部と底部が発泡したプリフォームが得られた。プリフォームの胴部発泡構造は、内外面に厚い非発泡層、中心部に発泡層が形成され、中心部ほど大きな発泡セルが形成されていた。中心部および非発泡層との境界付近の発泡セルの大きさは、それぞれ約250μm、約40μmだった。
延伸ブロー後は、口部が非発泡で胴部と底部が発泡したボトルが得られた。その胴部の発泡構造は、内外面に厚い非発泡層が形成され、中心部の発泡層は中心部ほど延伸方向に長い気泡が形成されていた。外面に存在する厚い非発泡層の存在により、表面平滑で光沢感のある外観を有していた。
充填保圧圧力を20MPaとした以外は実施例3と同様にして、プリフォームを成形した。なお、充填保圧圧力20MPaは、発泡剤を含まない非発泡プリフォームを成形する時の標準的な圧力範囲であり、格別低い圧力ではない。
プリフォームの評価結果を表2に、外観を図6に示す。プリフォームの胴部温度は85℃〜120℃の範囲内であり、ブロー適性は良好だったが、図6―C)の外観写真にから明らかのように、口部を含むプリフォーム全体が発泡していた。胴部の発泡状態は良好だったが、口部が発泡しており、外観が悪いのみならず、密封性や寸法安定性が懸念された。
金型冷却水温度を口部20℃、胴部25℃とした以外は、実施例3と同様にして、プリフォームを成形した。
プリフォームの口部は発泡しておらず良好だったが、胴部の発泡セルは実施例1〜3と比較して少なかった。また、胴部の内外表面温度が85℃未満であり、延伸適性が不適であった。
充填開始に先立ち金型内を高圧ガスで満たさなかった以外は、実施例3と同様にして、プリフォームを成形した。
プリフォームの口部には、表面にいわゆるスワールマーク不良があり、口部の内部には発泡セルが存在していた。金型への射出充填中に発泡が生じてしまい、その後の保圧力を作用させても発泡の抑制が不十分だったと考えられる。
充填保圧時間を4秒とした以外は、実施例3と同様にして、プリフォームを成形した。
プリフォームにおいて、胴部の延伸ブロー適性および発泡状態は良好であったが、口部に気泡の発生がみられた。
口部の金型温度を50℃とした以外は、実施例3と同様にして、プリフォームを成形した。
プリフォームにおいて、胴部の延伸ブロー適性および発泡状態は良好であったが、口部に気泡の発生がみられた。
3:シェル金型
(3a:口部金型、3b:成形部金型)
5:コア金型
7:キャビティ
9:射出ノズル
10:ガス口
50:プリフォーム
52:成形部
60:発泡延伸容器
63:胴部
65:底部
A:球形状発泡セル
B:偏平状発泡セル
X1、X2:発泡層
Y,Z:非発泡層
Claims (14)
- 口部と該口部に連なる成形部とを有する樹脂一体成形品からなり、
前記成形部は、発泡セルを有する発泡領域となっており、前記口部は、発泡セルが存在しない非発泡領域となっていると共に、
発泡セルが存在する前記発泡領域では、器壁の中心部に位置する発泡セルが最も大きな径を有し、中心部に位置する発泡セルに比して、器壁の内面側及び外面側に位置する発泡セルの径が小径となっていることを特徴とする容器用発泡プリフォーム。 - 前記発泡領域において、器壁の内面側及び外面側には、発泡セルが存在しない非発泡層が形成されている請求項1に記載の容器用発泡プリフォーム。
- 前記発泡領域において、器壁の外面側の非発泡層の厚みが、器壁の内面側の非発泡層の厚みよりも厚い請求項1または2に記載の容器用発泡プリフォーム。
- 前記発泡領域において、器壁の厚みが2.5mm以上であり、該発泡領域に形成されている内面側及び外面側の非発泡層の合計厚みが、該発泡領域での器壁の厚みの20乃至70%の範囲にある請求項1乃至3の何れかに記載の容器用発泡プリフォーム。
- 請求項1乃至4の何れかに記載の容器用発泡プリフォームを延伸成形して得られ、該プリフォームの成形部から成形された胴部及び底部が発泡セルを有する発泡領域となっており、口部が発泡セルが存在しない非発泡領域となっており、
発泡セルが存在する発泡領域では、容器壁の中心部に位置する発泡セルが最も長い長さを有し、中心部に位置する発泡セルに比して、内面側及び外面側に位置する発泡セルの長さが短いものとなっていることを特徴とする発泡延伸プラスチック容器。 - 前記発泡領域において、容器壁の内面側及び外面側には、発泡セルが存在しない非発泡層が形成されている請求項5に記載の発泡延伸プラスチック容器。
- 前記発泡領域において、容器壁の外面側の非発泡層の厚みが、容器壁の内面側の非発泡層の厚みよりも厚い請求項6に記載の発泡延伸プラスチック容器。
- 前記発泡領域において、容器壁の厚みが0.3mm以上であり、該発泡領域に形成されている内面側及び外面側の非発泡層の合計厚みが、該容器壁の厚みの20乃至70%の範囲にある請求項7に記載の発泡延伸プラスチック容器。
- 不活性ガスが含浸されている樹脂溶融物を、金型キャビティ内に射出充填しての成形により口部と口部に連なる成形部とを有する形状の容器用発泡プリフォームを製造する方法において、
前記金型キャビティを形成する金型として、前記口部に対応する部分が前記成形部に対応する部分に比して冷却能力が高く設定されている金型を使用し、
前記樹脂溶融物の前記金型キャビティ内への射出充填は、前記金型キャビティ内を高圧に保持し且つ発泡が生じないように保圧をかけながら行われ、
前記口部は、前記保圧を解除した後にも発泡が生じないように前記金型によって強冷却され、
前記成形部は、前記保圧を解除した後に樹脂温によって器壁中心部分から発泡が生じ得るように弱冷却されることを特徴とする容器用発泡プリフォームの製造方法。 - 前記保圧を解除した後、前記金型キャビティ内からの該プリフォームの取り出し時には、前記成形部については、その器壁中心部分は発泡可能且つ延伸可能な温度に保持されており、該プリフォームを該金型キャビティ内からの取り出しと同時に該成形部の中心部分から発泡が開始する請求項9に記載の容器用発泡プリフォームの製造方法。
- 前記保圧を解除した後、前記金型キャビティ内からの該プリフォームの取り出し時には、該プリフォームの成形部の外表面及び内表面は発泡が生じない温度に冷却されており、該プリフォームを該金型キャビティ内から取り出した後、中心部からの伝熱によって、該中心部から外表面側及び内表面側に向かって発泡が進行して行く請求項10に記載の容器用発泡プリフォームの製造方法。
- 少なくとも前記金型キャビティ内からの該プリフォームを取り出した後では、該プリフォームの成形部の外表面及び内表面は、中心部からの伝熱によって延伸可能な温度に昇温する請求項10に記載の容器用発泡プリフォームの製造方法。
- 前記金型キャビティ内からの該プリフォームを取り出した後においても、該プリフォームの成形部の外表面及び内表面は、発泡が生じない温度に維持される請求項10に記載の容器用発泡プリフォームの製造方法。
- 請求項9乃至13の何れかに記載の製造方法により得られたプリフォームを、そのまま延伸成形工程に搬送し、該プリフォームの成形部を延伸成形することを特徴とする発泡延伸プラスチック容器の製造方法。
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